Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке

Разработана математическая модель процесса удаления капли с торца электрода при дуговой наплавке в продольном магнитном поле. Показано, что для ее удаления торца электрода при определенном значении радиальной компоненты индукции в зоне капли необходим импульс поля соответствующей длительности....

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2009
Автори:	Размышляев, А.Д., Миронова, М.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2009
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100887
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке / А.Д. Размышляев, М.В. Миронова // Автоматическая сварка. — 2009. — № 7 (675). — С. 30-34. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-100887
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1008872016-05-29T03:02:25Z Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке Размышляев, А.Д. Миронова, М.В. Научно-технический раздел Разработана математическая модель процесса удаления капли с торца электрода при дуговой наплавке в продольном магнитном поле. Показано, что для ее удаления торца электрода при определенном значении радиальной компоненты индукции в зоне капли необходим импульс поля соответствующей длительности. Mathematical model of the process of removal of a drop from electrode tip in arc surfacing using the longitudinal magnetic field was developed. It is shown that a field pulse of the appropriate duration is required to remove the drop from the electrode tip at a certain value of the radial component of induction in the drop zone. 2009 Article Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке / А.Д. Размышляев, М.В. Миронова // Автоматическая сварка. — 2009. — № 7 (675). — С. 30-34. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100887 621.791.927.5 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Размышляев, А.Д. Миронова, М.В. Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке Автоматическая сварка
description	Разработана математическая модель процесса удаления капли с торца электрода при дуговой наплавке в продольном магнитном поле. Показано, что для ее удаления торца электрода при определенном значении радиальной компоненты индукции в зоне капли необходим импульс поля соответствующей длительности.
format	Article
author	Размышляев, А.Д. Миронова, М.В.
author_facet	Размышляев, А.Д. Миронова, М.В.
author_sort	Размышляев, А.Д.
title	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке
title_short	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке
title_full	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке
title_fullStr	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке
title_full_unstemmed	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке
title_sort	расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2009
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/100887
citation_txt	Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке / А.Д. Размышляев, М.В. Миронова // Автоматическая сварка. — 2009. — № 7 (675). — С. 30-34. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT razmyšlâevad rasčetparametrovprodolʹnogomagnitnogopolâobespečivaûŝihudaleniekaplistorcaélektrodapridugovojnaplavke AT mironovamv rasčetparametrovprodolʹnogomagnitnogopolâobespečivaûŝihudaleniekaplistorcaélektrodapridugovojnaplavke
first_indexed	2025-07-07T09:30:33Z
last_indexed	2025-07-07T09:30:33Z
_version_	1836979987171770368
fulltext	УДК 621.791.927.5 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПРОДОЛЬНОГО МАГНИТНОГО ПОЛЯ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ УДАЛЕНИЕ КАПЛИ С ТОРЦА ЭЛЕКТРОДА, ПРИ ДУГОВОЙ НАПЛАВКЕ А. Д. РАЗМЫШЛЯЕВ, д-р техн. наук, М. В. МИРОНОВА, инж. (Приазов. гос. техн. ун-т, г. Мариуполь) Разработана математическая модель процесса удаления капли с торца электрода при дуговой наплавке в продольном магнитном поле. Показано, что для ее удаления торца электрода при определенном значении радиальной компоненты индукции в зоне капли необходим импульс поля соответствующей длительности. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая наплавка, продольное маг- нитное поле, оптимальные параметры, расчетная модель, коэффициент расплавления проволоки Как следует из работ [1–3], при дуговой наплавке с воздействием продольного магнитного поля (ПРМП) значительно повышается коэффициент расплавления электрода, а вследствие этого, про- изводительность процесса наплавки. Это связано с уменьшением размеров электродных капель в осевом направлении при вращении их под воз- действием ПРМП и улучшением условий пере- дачи тепла дуги торцу плавящегося электрода [3, 4]. В работе [5] расчетным путем определено зна- чение только одной интегральной электромагнит- ной силы (силы Лоренца), обусловливающей вра- щение капли вокруг продольной оси электрода. На наш взгляд, необходим расчетный метод, учи- тывающий действие на каплю и других сил, ко- торые возникают в капле либо воздействуют на нее при дуговой наплавке в ПРМП, что позволит обоснованно выбрать параметры ПРМП, обеспе- чивающие удаление капель с торца электрода, и повысить производительность процесса наплавки. Настоящая работа посвящена решению этой за- дачи. Из работы [6] следует, что вращение капли на торце электрода из ферромагнитных материалов при дуговой наплавке (сварке) с воздействием ПРМП обусловлено электромагнитными силами в металле капли, возникающими от взаимодействия радиальной компоненты индукции ПРМП с осевой компонентой плотности тока в капле. Исходя из работы [7], радиальной компонентой плотности то- ка в капле можно пренебречь. Поэтому в расчетах учитываем указанные компоненты индукции ПРМП и плотность тока в капле. При решении задачи учитываем, что для ре- жимов, используемых при наплавке [8–10], мак- симальный диаметр капли не превышает диаметра электрода и капля к моменту отрыва имеет вид полусферы. Для решения указанной задачи воспользуемся методом баланса интегральных сил, целесообраз- ность использования которого для решения таких задач обоснована в работе [11]. Исходим из того, что при дуговой наплавке с воздействием ПРМП капля удаляется с торца электрода, если при вращении ее вокруг оси (вер- тикальной, совпадающей с осью электрода) на- рушается равновесие сил. Учитываем действие че- тырех сил — поверхностного натяжения Fп.н, цен- тробежных Fцб, электромагнитных сил (объем- ных) от воздействия ПРМП Fэм и электромагнит- ных Fr (объемных, сжимающих каплю в ради- альном направлении), которые возникают в капле при протекании в ней тока наплавки. Примем, что на плоском торце цилиндричес- кого электрода жидкая капля имеет форму по- лусферы, у которой в горизонтальной плоскости (ортогональной к оси электрода) главный радиус кривизны равен радиусу электрода (r1 = dэ/2), а в любой плоскости, проходящей через вертикаль- ную ось z, главный радиус кривизны r2 = r1 (рис. 1, а). Выделим элемент слоя жидкой капли высотой h, примыкающей к твердому плоскому торцу элек- трода радиусом r1 = dэ/2 в виде сектора с углом ϕ (рис. 1, б). Как показали предварительные расчеты (оцен- ки), максимальные значения сил трения между жидкой вращающейся каплей и твердой поверх- ностью торца электрода S1, а также сил трения между участками жидкости (в случае отрыва этого участка) по поверхностям S2, препятствующие движению (вращению) капли или отрыву выде- ленного участка капли с углом ϕ (рис. 1, б) пре- небрежимо малы по сравнению с другими силами, действующими на каплю. В связи с этим учи- тываем действие сил Fп.н, Fцб, Fэм и Fr (рис. 1, © А. Д. Размышляев, М. В. Миронова, 2009 30 7/2009 б), под действием которых находится выделенный участок (элемент) жидкой капли. Целью расчета является определение такого уровня индукции Br в зоне выделенного участка капли, при котором произойдет отрыв участка в направлении радиуса r, т. е. удаление капли. При этом считаем, что рассматривается процесс вра- щения капли от начала действия полуволны ПРМП прямоугольной формы с неизменными зна- чениями индукций Bz и Br. Полагаем также, что на предыдущей полуволне ПРМП капля была уда- лена и не нужно затрачивать усилия на ее тор- можение. Она разбивается на одинаковые по раз- меру элементы, на каждый выделенный элемент жидкой капли с углом ϕ действуют четыре ука- занные силы. Капля, как и каждый ее элемент с малым зна- чением угла ϕ, начинает вращаться равноуско- ренно (с постоянным угловым ускорением). Если уровень индукции Br, а также связанный с этим уровень индукции Bz будет больше некоторого предельного, то равновесие сил, спроектирован- ных на ось r, нарушится и капля удаляется цен- тробежной силой с торца электрода. При расчетах необходимые значения величин определяются по следующим формулам: площадь поверхности капли S1 = ϕπ 360 r1 2 [м2] (1) (в этой и во всех других формулах угол измеряется в градусах); S2 = r1h [м2], (2) S3 = 2πr1ϕ 360 h [м2]; (3) объем рассматриваемого элемента капли с уг- лом ϕ V = S1h [м3]; (4) сила поверхностного натяжения по закону Лапласа Fп.н = σ⎛ ⎜ ⎝ 1 r1 + 1 r2 ⎞ ⎟ ⎠ S3 [Н], (5) где σ — поверхностное натяжение жидкой капли, Н/м. Плотность электромагнитных сил от воздейс- твия индукции Br ПРМП при протекании в капле тока наплавки Iн составляет Fэм = 4IнBr πdэ 2 [Н/м3]. (6) Азимутальная электромагнитная сила, дейс- твующая на элемент капли, равна F ′эм = FэмV [H]. (7) Под действием F ′эм в элементе капли возни- кает центробежная сила Fцб = ρVv2 r3 [H], (8) где ρ — плотность жидкой капли, кг/м3; v — скорость вращения элемента капли (в центре эле- мента, на расстоянии r3 = 2/3r1), м/с. Плотность электромагнитной силы, сжимаю- щей каплю, составляет [11] Fr = μ0Iн 2r 2π2r1 4 [Н/м3], (9) где r — текущий радиус, м. Электромагнитная сила, сжимающая каплю в радиальном направлении, возникает в элементе капли при протекании в ней тока наплавки: F ′r = FrV [H]. (10) Скорость вращения капли v (точка А, рис. 1, в) определим из условия равноускоренного дви- жения v = √⎯⎯⎯⎯2La [м/с]. (11) Путь «разгона» центра выделенного объема капли (точка А, рис. 1, в) составляет Рис. 1. Расчетная схема для вращения жидкой капли при наплавке с воздействием ПРМП (объяснения см. в тексте) 7/2009 31 L = 2ϕπ 360 r3 = 4ϕπ 3⋅360 r1; r3 = 2r1 3 . (12) Ускорение под действием азимутальной элек- тромагнитной силы F ′эм определим из соотно- шений F ′эм = FэмV; Fэм = 4IнBr πdэ 2 ; F ′эм = ρVa; a = 4IнBr πdэ 2ρ . (13) Тогда v = √⎯⎯⎯⎯2La = √⎯⎯⎯⎯⎯16ϕIнBr 3⋅360dэρ . (14) Капля будет удалена с торца электрода, если проекция всех радиальных сил, действующих на ее элемент (рис. 1, б) и на ось r, больше нуля (рис. 1, в) Fцб – Fп.н – F ′r > 0 (15) или Vρv2 r3 – σ⎛ ⎜ ⎝ 1 r1 + 1 r2 ⎞ ⎟ ⎠ S3 – F ′r > 0. (16) Из выражения (16) находим v = √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯[σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)S3 + F ′r]r3 Vρ . (17) Приравняв правые части выражений (14) и (17), получим 16ϕIнBr 3⋅360dэ = [σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)S3 + F ′r]r3 V . (18) С учетом того, что r3 = dэ ⁄ 3, r1 = dэ ⁄ 2, и при- няв в формуле (9) значение r = r1 = dэ/2, опре- деляем Fr = 4μ0Iн 2 π2dэ 3 , F r ′ = Fr V 2 = μ0Iн 2ϕh 2πdэ⋅360 . Правую часть в уравнении (18) можно упрос- тить с учетом, что S3 = πdэϕh ⁄ 360, V = πdэϕh ⁄ 4⋅360, [σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)S3 + F ′r]r3 V = 4[σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)πdэ 2 + μ0Iн 2 2π ] 3πdэ . Приравняв это выражение к левой части урав- нения (18), получим формулу для вычисления ми- нимального значения Br, необходимого для уда- ления капли с торца электрода Br = 360[σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)πdэ 2 + μ0Iн 2 2π ] 4ϕIнπdэ , (19) и угла поворота капли при ее удалении ϕ = 360[σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)πdэ 2 + μ0Iн 2 2π ] 4IнBrπdэ . (20) Время, необходимое для «разгона» капли при вращении ее со скоростью v и удаления ее им- пульсом ПРМП (длительность импульса) при t = = 2L/v с учетом значений L и v из формул (12) и (14), составляет tmin = √⎯⎯⎯⎯⎯ϕ 360 dэ 3ρ 3IнBr . (21) Подставив значение угла ϕ, вычисленное по (20), в выражение (21), получим оценку мини- мальной длительности импульса ПРМП, необхо- димой для удаления капли с торца электрода tmin = dэ √⎯⎯ρ 2 √⎯⎯⎯3π IнBr √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)πdэ 2 + μ0Iн 2 2π . (22) Из (22) следует, что длительность импульса t ПРМП зависит от значений dэ, Iн, Br, r (а также от σ, r1, r2). В качестве положительного момента следует отметить, что в формулы (20)–(22) не вхо- дит параметр h. По формуле (22) определяем минимальное время действия импульса с индукцией Br ПРМП, необ- ходимое для удаления капли при дуговой наплавке электродом заданного диаметра dэ и определенного тока наплавки Iн с целью повышения коэффициента расплавления αр электродной проволоки. Из формулы (22) сделана оценка минималь- ного уровня индукции, необходимого для удале- ния капли: Br min = dэ √⎯⎯ρ 2 √⎯⎯⎯3π Iнt √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯σ(1 ⁄ r1 + 1 ⁄ r2)πdэ 2 + μ0Iн 2 2π . (23) Из выражений (22) и (23) следует, что про- изведение параметров Brt, обеспечивающих уда- ление капли с торца электрода, является величи- ной постоянной для принятых в расчетах значе- ний dэ, Iн, ρ, σ. При вычислении параметров Br min и tmin наи- большей неопределенностью отличается поверх- ностное натяжение металла капли. Известно, что при температуре кипения Tкип оно практически равно нулю. Чтобы оценить влияние σ на ука- занные параметры ПРМП выполняли расчеты при 32 7/2009 σ = 1 Н/м и σ = 0. В расчетах принимали угол ϕ = 36°, высоту слоя h = 2 мм, плотность металла жидкой капли ρ = 7⋅10–3 кг/м3; r1 = r2 = 2⋅10–3 м. Следует отметить, что в зоне капли на торце элек- трода из ферромагнитного материала Br состав- ляет 20…30 % осевой компоненты индукции Bz ПРМП [6]; в расчетах Br = 0,2Bz. Определена длительность импульса ПРМП, удаляющего электродную каплю tmin при мини- мальной, но достаточной для повышения αр элек- трода индукции Br = 12⋅10–3 Тл [6], при изменении значений тока наплавки Iн (dэ = 4⋅10–3 м). Ре- зультаты расчетов показали (рис. 2, а), что tmin при увеличении Iн уменьшается. В диапазоне зна- чений тока наплавки Iн = 300…1000 А, наиболее широко применяемом при наплавке проволокой под флюсом, длительность импульса tmin изме- няется в довольно узких пределах — tmin ≈ ≈ (2,0…3,5)⋅10–3 с. При неизменном значении то- ка наплавки Iн увеличение индукции Br способ- ствует уменьшению значений tmin (рис. 2, б). При постоянном значении Br и Iн увеличение диаметра электрода приводит к возрастанию длительности импульса tmin (рис. 2, в). Из этого рисунка также следует, что для электродных проволок диамет- ром dэ = 3…5 мм, широко применяемых при ду- говой наплавке, минимальная длительность им- пульса ПРМП, необходимая для удаления капли с торца электрода при наплавке, изменяется в ука- занных ранее узких пределах — tmin ≈ ≈ (2,0…3,8)⋅10–3 с. Расчеты показали, что влияние σ на Br min и tmin уменьшается с увеличением Iн и уменьшением dэ (при заданном Iн). Если не учитывать влияние σ (принять σ = 0), то расчетные значения tmin уменьшаются не более чем на 33 % (кривые 2, рис. 2). Если принять r2 = ∞ (плоская нижняя поверхность капли), то все расчетные данные на рис. 2 будут расположены между кривыми 1 и 2. Таким образом, предложенные формулы (22) и (23) для расчета Br min и tmin можно применять для оценочных расчетов. Интерес представляет решение вопроса о том, сможет ли ПРМП промышленной частоты обес- печить удаление капли с торца электрода каждым импульсом индукции длительностью 0,01 с и тем самым повысить значения коэффициента αр при наплавке. С этой целью выполнен расчет, в котором предполагается, что после прекращения действия импульса ПРМП и воздействия без паузы импуль- са ПРМП в противоположном направлении не- обходимо определить время, затрачиваемое на полное торможение движения капли. При этом, очевидно, что капля при разгоне прошла опре- деленный путь длиной L (угол ϕ), а при обратном импульсе ПРМП она должна пройти такой же путь (либо угол ϕ) в обратном направлении. Расчет выполняли применительно к наплавке проволокой Св-08А (ферромагнетик) диаметром 4 мм при Iн = 500 А, Br = 12 мТл. Если представить (как крайний случай), что не- обходимо осуществить торможение капли обрат- ным импульсом и разгон ее в обратном направ- лении, то продолжительность ее торможения при частоте ПРМП f = 50 Гц составляет t = 2,87⋅10–3с (рис. 3). Таким образом, при дуговой наплавке, если частота 50 Гц, то коэффициент расплавления элек- тродных проволок из ферромагнитных материа- лов повышается. При киносъемке процесса плавления электрод- ной проволоки открытой дугой обратной поляр- Рис. 2. Зависимость длительности импульса tmin ПРМП от тока наплавки (при dэ = 4⋅10–3 мм, Br = 12⋅10–3 мТл (а)), индукции ПРМП Br (при dэ = 4⋅10–3 мм, Iн = 500 А (б)) и диаметра электрода (при Iн = 500 А; Br = 12⋅10–3 мТл (в)): 1 — σ = 1 Н/м; 2 — σ = 0 7/2009 33 ности без воздействия ПРМП и статической об- работке кадров подтверждено положение, приня- тое в расчетной методике о том, что размеры капли в основном не превышают диаметр элек- трода. При воздействии постоянного и перемен- ного ПРМП частотой 50 Гц торец электрода являлся плоским и на нем имелась тонкая прос- лойка жидкого металла. Это подтверждает дан- ные, полученные расчетным путем о том, что при воздействии ПРМП как постоянного, так и пе- ременного, в том числе и с частотой 50 Гц, им- пульсы магнитного поля эффективно удаляют жидкий металл с торца электрода, уменьшают тем самым толщину жидкой прослойки и способствуют повышению коэффициента расп- лавления электродной проволоки [6]. Выводы 1. Разработана математическая модель процесса удаления капли с торца электрода с воздействием ПРМП, которая позволяет расчетным методом оп- ределять оптимальные параметры (Br min, tmin) ПРМП, обеспечивающие повышение производи- тельности расплавления электродных проволок при дуговой наплавке. 2. При значении радиальной компоненты ин- дукции Br min = 10…12 мТл в зоне капли для уда- ления капли с торца электрода необходим им- пульс ПРМП с минимальной длительностью tmin = (2…4)⋅10–3 с. 3. При частоте 50 Гц ПРМП возможно уда- ление капли с торца электрода и соответственно повышение коэффициента его расплавления. 1. Erdman-Jesnitzer F., Feustel E. Grundlagen des Magnetim- pulsschweibens // Schweiben and Schneiden. — 1967. — 19, № 1. — S. 2–8. 2. Болдырев А. М., Биржев В. А., Черных А. В. Повышение производительности расплавления электродной прово- локи при сварке в продольном магнитном поле // Сва- роч. пр-во. — 1989. — № 4. — С. 18–19. 3. Болдырев А. М., Биржев В. А., Черных А. В. Особенности плавления электродного металла при сварке во внешнем магнитном поле // Там же. — 1991. — № 5. — С. 28–30. 4. Поведение дуги и перенос электродного металла при сварке в продольном магнитном поле / В. Д. Кузнецов, И. В. Малинкин, В. В. Сыроватка и др. // Там же. — 1972. — № 4. — С. 3–4. 5. Пацкевич И. Р., Зернов А. В., Серафимов В. С. Влияние продольного магнитного поля на плавление и перенос электродного металла // Там же. — 1973. — № 7. — С. 8–10. 6. Размышляев А. Д., Дели А. А., Миронова М. В. Влияние продольного магнитного поля на производительность расплавления проволоки при электродуговой наплавке под флюсом // Автомат. сварка. — 2007. — № 6. — С. 31–35. 7. Воропай Н. М., Колесниченко А. Ф., Лунькова О. Н. Электромагнитные силы в каплях при оплавлении ци- линдрического электрода дугой // Техн. электродинами- ка. — 1982. — № 6. — С. 11–15. 8. Походня И. К., Костенко Б. А. Плавление электродно- го металла и взаимодействие его со шлаком при свар- ке под флюсом // Автомат. сварка. — 1965. — № 10. — С. 16–22. 9. Воропай Н. М., Колесниченко А. Ф. Моделирование фор- мы капель электродного металла при сварке в защитных газах // Там же. — 1979. — № 9. — С. 27–32. 10. Численный метод определения свободной поверхности капель электродного металла при его переносе в магнит- ном поле сварочных дуг / А. Ф. Колесниченко, Н. М. Во- ропай, О. Н. Лунькова и др. // Магн. гидродинамика. — 1977. — № 3. — С. 121–126. 11. Березовский Б. М. Математические модели дуговой свар- ки: В 3 т. — Т. 3: Давление дуги, дефекты сварных швов, перенос электродного металла. — Челябинск: Изд-во ЮурГУ, 2003. — 485 с. A mathematical model of the process of drop separation from the electrode tip in arc surfacing in a longitudinal magnetic field was developed. It is shown that a field pulse of the respective duration is required for drop removal from the electrode tip at a certain value of the radial component of induction in the drop zone. Поступила в редакцию 25.11.2008 Рис. 3. Схема для учета времени торможения капли при воздействии ПРМП с частотой 50 Гц 34 7/2009

Расчет параметров продольного магнитного поля, обеспечивающих удаление капли с торца электрода, при дуговой наплавке

Репозитарії

Схожі ресурси