Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов

Разработана методология формирования оптимальной конструкционной прочности τср авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов с целью сбалансированности сочетания свойств прочности и пластичности путём рационального подбора комплекса их базовых механических характеристик: условного предела текуче...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2017
Автори:	Ивасишин, О.М., Марковский, П.Е., Мешков, Ю.Я., Шиян, А.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2017
Назва видання:	Металлофизика и новейшие технологии
Теми:	Реакторное и авиакосмическое металловедение
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/130406
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов / О.М. Ивасишин, П.Е. Марковский, Ю.Я. Мешков, А.В. Шиян // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 9. — С. 1197-1211. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-130406
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1304062018-02-14T03:02:57Z Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов Ивасишин, О.М. Марковский, П.Е. Мешков, Ю.Я. Шиян, А.В. Реакторное и авиакосмическое металловедение Разработана методология формирования оптимальной конструкционной прочности τср авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов с целью сбалансированности сочетания свойств прочности и пластичности путём рационального подбора комплекса их базовых механических характеристик: условного предела текучести σ₀,₂, предела прочности σВ, относительного сужения в момент разрушения образца ψK. Розроблено методологію формування оптимальної конструкційної міцности τср. авіяційних кріпильних прогоничів з титанових стопів з метою збалансованости поєднання властивостей міцности та пластичности шляхом раціонального підбору комплексу їхніх базових механічних характеристик: умовної межі плинности σ₀,₂, границі міцности σВ, відносного звуження в момент руйнування зразка ψK. A methodology of formation of the optimal structural strength τsliceτslice is developed. Aviation fastening bolts made from titanium alloys for the purpose of balance of the combination of strength and plasticity properties by rational selection of a set of their basic mechanical characteristics, i.e., the conditional yield strength σY, the ultimate tensile strength σS, and the relative reduction in area ψψ at the moment of sample destruction. 2017 Article Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов / О.М. Ивасишин, П.Е. Марковский, Ю.Я. Мешков, А.В. Шиян // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 9. — С. 1197-1211. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 1024-1809 PACS: 46.50.+a, 62.20.fk, 62.20.mj, 62.20.mm, 81.40.Ef, 81.40.Jj, 81.40.Np DOI: doi.org/10.15407/mfint.39.09.1197 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/130406 ru Металлофизика и новейшие технологии Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Реакторное и авиакосмическое металловедение Реакторное и авиакосмическое металловедение
spellingShingle	Реакторное и авиакосмическое металловедение Реакторное и авиакосмическое металловедение Ивасишин, О.М. Марковский, П.Е. Мешков, Ю.Я. Шиян, А.В. Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов Металлофизика и новейшие технологии
description	Разработана методология формирования оптимальной конструкционной прочности τср авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов с целью сбалансированности сочетания свойств прочности и пластичности путём рационального подбора комплекса их базовых механических характеристик: условного предела текучести σ₀,₂, предела прочности σВ, относительного сужения в момент разрушения образца ψK.
format	Article
author	Ивасишин, О.М. Марковский, П.Е. Мешков, Ю.Я. Шиян, А.В.
author_facet	Ивасишин, О.М. Марковский, П.Е. Мешков, Ю.Я. Шиян, А.В.
author_sort	Ивасишин, О.М.
title	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов
title_short	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов
title_full	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов
title_fullStr	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов
title_full_unstemmed	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов
title_sort	формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов
publisher	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
publishDate	2017
topic_facet	Реакторное и авиакосмическое металловедение
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/130406
citation_txt	Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов / О.М. Ивасишин, П.Е. Марковский, Ю.Я. Мешков, А.В. Шиян // Металлофизика и новейшие технологии. — 2017. — Т. 39, № 9. — С. 1197-1211. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
series	Металлофизика и новейшие технологии
work_keys_str_mv	AT ivasišinom formirovanieoptimalʹnojkonstrukcionnojpročnostiaviacionnyhkrepëžnyhboltoviztitanovyhsplavov AT markovskijpe formirovanieoptimalʹnojkonstrukcionnojpročnostiaviacionnyhkrepëžnyhboltoviztitanovyhsplavov AT meškovûâ formirovanieoptimalʹnojkonstrukcionnojpročnostiaviacionnyhkrepëžnyhboltoviztitanovyhsplavov AT šiânav formirovanieoptimalʹnojkonstrukcionnojpročnostiaviacionnyhkrepëžnyhboltoviztitanovyhsplavov
first_indexed	2025-07-09T13:30:07Z
last_indexed	2025-07-09T13:30:07Z
_version_	1837176256009863168
fulltext	РЕАКТОРНОЕ И АВИАКОСМИЧЕСКОЕ МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ PACS numbers: 46.50.+a, 62.20.fk, 62.20.mj, 62.20.mm, 81.40.Ef, 81.40.Jj, 81.40.Np Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов О. М. Ивасишин, П. Е. Марковский, Ю. Я. Мешков, А. В. Шиян Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины, бульв. Акад. Вернадского, 36, 03142 Киев, Украина Разработана методология формирования оптимальной конструкционной прочности τср. авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов с целью сбалансированности сочетания свойств прочности и пластичности путём рационального подбора комплекса их базовых механических ха- рактеристик: условного предела текучести σ0,2, предела прочности σВ, от- носительного сужения в момент разрушения образца ψK. Установлено, что величину конструкционной прочности τср. авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов формируют базовые механические характе- ристики σ0,2, σВ и ψK, а также показатель истинного напряжения в момент разрушения образца SK при испытаниях на одноосное растяжение. Пока- зано, что с целью повышения величины конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов до требуемого уровня τср. ≅ 850 МПа усилия технологов должны быть направлены на увеличение уровня параметра σ0,2/σВ и снижение величины показателя деформационного упрочнения n перспективных титановых сплавов. Условия формирования такого комплекса свойств позволяют не только целенаправленно формировать наилучшие значения τср., но и давать обос- нованную прогнозную оценку возможности дальнейшего повышения это- го показателя. Ключевые слова: крепёжные болты, титановые сплавы, конструкцион- Corresponding author: Artur Vitaliyovych Shiyan E-mail: shyian_av@ukr.net G. V. Kurdyumov Institute for Metal Physics, N.A.S. of Ukraine, 36 Academician Vernadsky Blvd., UA-03142 Kyiv, Ukraine Please cite this article as: O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. Ya. Meshkov, and А. V. Shiyan, Formation of Optimum Structural Strength of Aviation Fastening Bolts from Titanium Alloys, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 39, No. 9: 1197–1211 (2017) (in Russian), DOI: 10.15407/mfint.39.09.1197. Ìеталлофиз. новеéøие теõнол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2017, т. 39, № 9, сс. 1197–1211 / DOI: 10.15407/mfint.39.09.1197 Оттиски доступны непосредственно от издателя Ôотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией  2017 ИМÔ (Институт металлофизики им. Ã. В. Êурдюмова ÍАÍ Украины) Íапечатано в Украине. 1197 https://doi.org/10.15407/mfint.39.09.1197 https://doi.org/10.15407/mfint.39.09.1197 1198 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ ная прочность, охрупчивание, оптимизация механических свойств. Розроблено методологію формування оптимальної конструкційної міцно- сти τср. авіяційних кріпильних прогоничів з титанових стопів з метою зба- лансованости поєднання властивостей міцности та пластичности шляхом раціонального підбору комплексу їхніх базових механічних характерис- тик: умовної межі плинности σ0,2, границі міцности σВ, відносного зву- ження в момент руйнування зразка ψK. Встановлено, що величину конс- трукційної міцности τср. авіяційних кріпильних прогоничів з титанових стопів формують базові механічні характеристики σ0,2, σВ і ψK, а також показник істинного напруження в момент руйнування зразка SK при ви- пробуваннях на одновісний розтяг. Показано, що з метою підвищення величини конструкційної міцности авіяційних кріпильних прогоничів з титанових стопів до потрібного рівня τср. ≅ 850 МПа зусилля технологів мають бути спрямовані на збільшення рівня параметра σ0,2/σВ та знижен- ня величини показника деформаційного зміцнення n перспективних ти- танових стопів. Умови формування такого комплексу властивостей уможливлюють не тільки цілеспрямовано формувати найліпші значення τср., але й давати обґрунтовану прогнозну оцінку можливости подальшого підвищення цього показника. Ключові слова: кріпильні прогоничи, титанові стопи, конструкційна мі- цність, окрихчення, оптимізація механічних властивостей. A methodology of formation of the optimal structural strength τslice is devel- oped. Aviation fastening bolts made from titanium alloys for the purpose of balance of the combination of strength and plasticity properties by rational selection of a set of their basic mechanical characteristics, i.e., the conditional yield strength σY, the ultimate tensile strength σS, and the relative reduction in area ψ at the moment of sample destruction. As determined, the value of the structural strength τslice of aviation fastening bolts made from titanium alloys is formed by these basic mechanical characteristics, σY, σS, and ψ, as well as by the true fracture stress Sf under uniaxial tension tests. As shown, in order to increase the structural strength of aviation fastening bolts made from titanium alloys up to the required level of τslice ≅ 850 MPa, technologists’ efforts must be aimed to increase the level of parameter σY/σS and to reduce the strain hardening exponent n for advanced titanium alloys. The formation conditions for such a complex of properties make possible not only to form the best values of τslice purposefully, but also to give a justified forecast esti- mation of the possibility of further increase of this parameter. Key words: fastening bolts, titanium alloys, structural strength, embrittle- ment, optimization of mechanical properties. (Получено 26 июля 2017 г.) 1. ВВЕДЕНИЕ По комплексу физико-механических свойств конструкционные ти- тановые сплавы (ÊТС) являются универсальными и используются в ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1199 различных видах ответственной техники. При этом эффективность использования ÊТС и их сварных соединений в большинстве случа- ев можно повысить выбором оптимального химического состава, методами термической (ТО) и термомеханической (ТМО) обработок. Íа практике важна оценка критических параметров охрупчива- ния крепёжных болтов из ÊТС, которые используются в авиацион- ной и космической технике. Таким образом, поиск рациональной величины их конструкционной прочности τср., полученной по ре- зультатам испытаний этих изделий на двойной срез [1], является актуальной задачей, учитывая тенденцию к замене стальных кре- пёжных болтов на титановые [2]. Здесь понятие «конструкционной прочности» используется по отношению к напряжению разруше- ния τср. — количественной характеристике несущей способности крепёжных болтов, которые в данном случае являются элементами эксплуатируемой конструкции [3]. Замена стальных крепёжных болтов на титановые в авиационной технике связана с тем, что крепёжные болты из ÊТС после ТО на уровень предела прочности σВ = 1100 МПа имеют такие же свойства при растяжении, как и болты из легированных конструкционных сталей (ÊС). При этом титановые болты на 40% легче стальных [4]. Êроме того, болты из ÊТС имеют следующие дополнительные пре- имущества: их упругое удлинение при одних и тех же напряжениях нагружения почти в 2 раза больше, чем у болтов из ÊС, а вследствие более высокой податливости болтов из ÊТС дополнительное нагру- жение на них снижается также почти в 2 раза при условии эксплуа- тации в стальных узлах, однако эти преимущества исчезают при их работе в титановых узлах; болты из ÊТС малочувствительны к пе- рекосу опорных поверхностей при статическом нагружении и не имеют склонности к замедленному хрупкому разрушению [4]. Так, проведённый в [4] сравнительный анализ величин характеристик нагружения при разрушении титановых болтов (на примере спла- вов ОТ4-1, ВТ14, ВТ14 (отжиг) и ВТ16) и болтов из легированных ÊС (на примере сталей 30ХÃСА, 38ХА и 40Х2ÍМА), показал почти полную идентичность этих показателей как при испытаниях на растяжение, так и при испытаниях на срез. Опыт показывает, что повышение конструкционной прочности τср. крепёжных болтов из ÊТС путём увеличения только показателей исходной прочности σ0,2 металла оказывается бесперспективной за- дачей, так как на определённом этапе достигается порог (σ0,2 ≅ 1125 МПа), за которым следует снижение (рис. 1, кривая 1) или стабили- зация (рис. 1, кривая 2) уровня τср., что, очевидно, следует связать с недостатком пластических свойств таких высокопрочных сплавов. Однако, улучшая структуру сплавов и, соответственно, комплекс механических свойств [5], указанный порог можно сгладить и сдвинуть в сторону более высоких значений прочности σ0,2, но необ- 1200 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ ходимость дальнейшего увеличения конструкционной прочности крепёжных болтов из ÊТС вплоть до значения τср. ≅ 850 МПа потре- бует установления ключевого фактора, ответственного за снижение τср. в области прочностей, превышающих σ0,2 ≅ 1100–1200 МПа (рис. 1). Очевидно, что этот фактор определённым образом связан со свойством пластичности металла. В связи с этим, целью настоящей работы является поиск способов формирования рациональной конструкционной прочности τср. авиа- ционных крепёжных болтов из титановых сплавов на основе сбалан- сированного сочетания свойств прочности и пластичности путём оп- тимизации комплекса их базовых механических характеристик — условного предела текучести σ0,2, предела прочности σВ и относи- тельного сужения в момент разрушения образца ψK, которые всегда входят в протоколы испытаний ÊТС на одноосное растяжение и лег- ко определяются в условиях заводской или научной лаборатории. 2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ При проектировании резьбовых соединений обязательно следует Рис. 1. Зависимости конструкционной прочности τср. от увеличения исход- ной прочности σ0,2 ÊТС: 1 — кривая снижения τср., 2 — кривая стабилиза- ции τср., ◊ — экспериментальные данные, полученные в лабораториях ÃП «Антонов» и др. Fig. 1. Dependence of structural strength τslice on the increase of an initial strength σY of structural titanium alloy (STA): 1—curve of the τslice reduction, 2—curve of the τslice stabilization, ◊—experimental data obtained in the labor- atories of the ‘Antonov’ Company and others. ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1201 учитывать распределение напряжений во впадинах резьбы. Ана- лиз, проведённый в [4, 6], показал, что в таких впадинах наблюда- ется существенная концентрация напряжений, максимальный уровень которой действует в первом от опорного торца гайки рабо- чем витке резьбы болта (болт с концентратором напряжений (ÊÍ) в виде резьбы). Это связано со сложными условиями напряжённо- деформированного состояния (ÍДС) в этой области, которые фор- мируются на основе взаимного влияния концентрации изгибных напряжений витка резьбы и общего поля напряжений растяжения. Исходя из таких условий нагружения, максимальную величину теоретического коэффициента концентрации напряжений ασ [7] в резьбовом соединении авторы [4, 6] определяют для наиболее нагружённого первого витка резьбы (максимальное напряжение σÍ max = 54,5 МПа) при радиусе её впадины R = 0,108t (где t — шаг резьбы). При этом ασ = 4,64, а для следующих витков резьбы значе- ния ασ уменьшаются при наличии свободных витков или при уве- личении шага и радиуса впадин, а также почти не зависят от её размера [4, 6]. По данным [6] указанная величина коэффициента ασ значительно больше, чем его значение в закруглении под головкой крепёжного болта (болт с ÊÍ в виде головки) при её контакте с жёсткой деталью, когда максимальная величина составляет ασ ≅ 3,5 при R/d = 0,05 (где R — радиус закругления под головкой, d — внешний диаметр болта) и уменьшается при увеличении R, а также при контакте головки болта с упругой деталью. Из сказанного сле- дует, что для дальнейших исследований целесообразно принимать максимальное значение ασ = 4,64, с учётом того, что оно, в зависи- мости от характера распределения давления вдоль рабочих поверх- ностей витков резьбы и внешнего нагружения, варьируется в пре- делах 3–7% [4, 6]. Ôактор концентрации напряжений в резьбовых соединениях проявляется в виде потери конструкционной прочности изделия (τср.) в случае недостаточно высокой восприимчивости материала к неизбежному появлению в нем зон локальной пластичности, чрева- тых зарождением очагов разрушения. В этой связи для анализа проблемы высокой конструкционной прочности изделия с ÊÍ ло- гично в дополнение к традиционным показателям базовых механи- ческих свойств (σ0,2, σВ, ψK) привлечь характеристику истинного напряжения в момент разрушения образца при растяжении SK, в которой неявно отражается действие такого важного фактора меха- нических свойств металла, как показатель деформационного упрочнения n [8], а величина соотношения SK/σ0,2 прямо выражает меру особого прочностного резерва у материала, позволяющего ему надёжно выдерживать силовую деформационную перегрузку выше предела текучести σ0,2 в условиях одноосного растяжения. По свое- му смыслу отношение SK/σ0,2 можно отнести к категории характе- 1202 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ ристик особых механических свойств конструкционного материа- ла, ответственных за деформационный резерв прочности, играю- щий важную роль в сохранении несущей способности нагруженного изделия (σNF), в котором имеются локальные неоднородности ÍДС. Роль величины SK/σ0,2 в оптимизации несущей способности изделия с ÊÍ подробно исследовалась в работе [3]. 3. МАТЕРИАЛЫ В настоящей работе в качестве объектов исследований были взяты следующие высокопрочные сплавы: Ti–3Al–5Mo–5V–3Cr–0,5Fe, его новая модификация VST 3553, а также ВТ22 (Ti–5Al–5Mo–5V– 1Cr–1Fe), как широко используемый в настоящее время в авиаци- онной промышленности. Различные варианты сочетаний проч- ностных и пластических свойств задавались разными видами ТМО и ТО, детальная информация о которых приведена в [2, 9–12]. С целью определения наилучшей (оптимальной) конструкцион- ной прочности τср. экспериментальных авиационных крепёжных болтов из ÊТС использовали сплавы, изготовленные с применением различных технологий. Экспериментальные данные конструкци- онной прочности τэкс. cp. болтов, базовых механических характери- стик используемых сплавов, режимов их ТО и некоторых показате- лей, необходимых для разработки способа формирования опти- мальной конструкционной прочности, приведены в табл. 1. Приведённые в таблице 1 данные базовых механических харак- теристик и параметра SK, исследуемых в настоящей работе ÊТС, получены в Институте металлофизики им. Ã. В. Êурдюмова ÍАÍ Украины (ИМÔ) [9, 10], а значения показателей деформационного упрочнения n этих сплавов рассчитаны по методике [13, 14]. 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ Из таблицы 1 видно, что экспериментальный сплав Ti–3Al–5Mo– 5V–3Cr–0,5Fe имеет конструкционную прочность на двойной срез τср., величина которой не превышает 800 МПа, а это ниже опти- мального (наилучшего) значения этого показателя τср. ≅ 850 МПа для современных стальных болтов, которые используются в авиа- ционной и космической технике. Примечательно, что наивысшую конструкционную прочность τср. (строки 6–9 в табл. 1) имеют сплавы, у которых существенно пони- жены показатели пластичности (ψK ≤ 40,5%), но повышены показа- тели истинного напряжения разрушения (SK ≥ 1385 МПа), а также, что особенно важно, понижено отношение SK/σ0,2 ≤ 1,10. В работе [3] была отмечена определяющая роль отношения ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1203 SK/σ0,2, как деформационного резерва прочности металла в его вли- янии на конструкционную прочность изделия, содержащего ÊÍ. Íаивысшую несущую способность (σNF) образцов с кольцевым надрезом дают сплавы с прочностью σ0,2, критически близкой к по- казателю SK для данного вида ÊÍ [3]. Очевидно, что избыток пла- стичности, как и излишне высокий резерв прочности не реализуют- ся в локальной зоне пластичности под концентратором (в случае болтов — впадина резьбы или закругление под головкой) во всей полноте, отчего конструкционная прочность (σNF или τср.) не дости- гает возможного максимума. У каждого вида ÊÍ со свойственным ему коэффициентом ασ имеется своё критическое значение показа- теля SK/σ0,2, отвечающее максимальной конструкционной прочно- сти σNF или τср. для данного уровня σ0,2. Íо с увеличением σ0,2 сплава это критическое значение показателя SK/σ0,2 немного понижается [3]. Íа рисунке 2 видно, что проанализированные нами сплавы обра- зуют следующую зависимость между показателями SK и τср.: ТАБЛИЦА 1. Экспериментальные данные конструкционной прочности экс. ср. ,τ базовых механических характеристик используемых сплавов, ре- жимов их ТО и некоторых показателей для формирования оптимальной конструкционной прочности крепёжных болтов из ÊТС (СТО — скорост- ная термическая обработка, ПО — печное охлаждение). TABLE 1. Experimental data of structural strength exp. slice,τ basic mechanical characteristics of used alloys, their regimes of a heat treatment and some in- dicators for the formation of an optimal structural strength of fixing bolts from structural titanium alloy (STA) (‘СТО’—high-speed heat treatment, ‘ПО’—furnace cooling). №* экс. ср.τ , МПа σ0,2, МПа σВ, МПа ψK, % SK, МПа σ0,2/σВ SK/σ0,2 n 1 727 1190 1265 58,0 1335 0,94 1,12 0,038 2 735 1220 1290 62,0 1370 0,95 1,12 0,036 3 734 1120 1185 65,0 1265 0,95 1,13 0,036 4 730 1155 1215 66,0 1295 0,95 1,12 0,034 5 692 1040 1075 71,0 1155 0,97 1,11 0,025 6 790 1275 1340 40,5 1385 0,95 1,09 0,032 7 790 1260 1340 40,0 1385 0,94 1,10 0,038 8 800 1320 1430 17,0 1430 0,92 1,08 0,041 9 800 1370 1435 21,3 1445 0,95 1,05 0,030 Сплав Ti–3Al–5Mo–5V–3Cr–0,5Fe (новая модификация (new modification) — VST 3553) [9, 10]: №№ 1–5 — состояние поставки (as-received condition); №№ 6, 7 — СТО 20 K⋅с−1, 900°С, ПО + 560°С, 8 ч; №№ 8, 9 — СТО 20 K⋅с−1, 950°С, ПО + 560°С, 8 ч. 1204 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ τ = + − 2 cp. ,K Ka bS cS (1) где a = (206,60 ± 9,81) МПа, b = (0,56 ± 0,05), с = (1,00 ± 0,07)⋅10−4 МПа−1 — эмпирические коэффициенты. Из рисунка 2 следует, что для перспективных ÊТС, которые со- гласно расчёту достигают величины τср. = 850 МПа за счёт формиро- вания рационального комплекса механических свойств согласно зависимости (1), значения истинного напряжения в момент разру- Рис. 2. Зависимость конструкционной прочности τср. от истинного напря- жения SK в момент разрушения гладкого образца при растяжении: • — №№ 1–9 в табл. 1; ○ — №№ 10–12 в табл. 2 — оптимизированные по (1), □ — №№ 13, 14 в табл. 2 — оптимальные из банка данных ИМÔ; ■ — №№ 15, 16 в табл. 2 — наивысшие показатели τср. для сплава ВТ22, полу- ченные в ИМÔ [11] и в ÃП «Антонов» [12]; ◊ — экспериментальные дан- ные, полученные в лабораториях ÃП «Антонов» и др.; А — область низких значений τср.; В — область повышенных значений τср. по данным ИМÔ и ÃП «Антонов»; С — область перспективных оптимальных значений τср.; — интервалы изменения показателя SK/σ0,2 по данным табл. 1, 2. Fig. 2. Dependence of structural strength τslice on the true stress Sf at the mo- ment of fracture of a smooth specimen under tension: •—Nos. 1–9 from Table 1; ○—Nos. 10–12 from Table 2—optimized by (1); □—Nos. 13, 14 from Table 2—optimal from the of IMPh–NASU data bank; ■—Nos. 15, 16 from Table 2—the highest values of τslice for the alloy ВТ22 obtained in the IMPh–NASU [11] and in the ‘Antonov’ Co. [12]; ◊—experimental data obtained in the la- boratories of the ‘Antonov’ Co. and others; А—region of τslice low values; В— area of increased τslice values according to the IMPh–NASU and ‘Antonov’ Co. data; С—region of prospective optimal τslice values; —intervals of parameter Sf/σY changing according to data from Tables 1, 2. ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1205 шения гладкого образца при растяжении должны находиться в ин- тервале SK = 1580–1690 МПа. Значения базовых механических характеристик и других харак- терных показателей оптимальных (наилучших) ÊТС для крепёж- ных болтов с прогнозированной согласно зависимости (1) конструк- ционной прочностью τср. ≅ 850 МПа, а также наивысшие показатели τср. для сплава ВТ22, полученные в ИМÔ [14] и в ÃП «Антонов» [15], представлены в табл. 2. 5. ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ В анализе закономерностей влияния комплекса механических свойств на уровень конструкционной прочности несущего элемента болтового соединения τср. в настоящей работе к традиционным базо- вым характеристикам (σ0,2, σВ, ψK) нами дополнительно были при- влечены показатели SK и SK/σ0,2 на том основании, что разрушение ТАБЛИЦА 2. Значения τср., базовых механических характеристик и дру- гих показателей высокопрочных ÊТС, оптимизированных для уровня конструкционной прочности τср. = 850 МПа, а также наивысшие показате- ли τср. для сплава ВТ22, полученные в ИМÔ [11] и в ÃП «Антонов» [12] (CD — холоднодеформированный, ЗВ — закалка в воду). TABLE 2. The data of τslice, the basic mechanical characteristics and other in- dices of high-strength STA optimized for the level of structural strength τslice = 850 MPa, as well as the highest values of τslice for the alloy ВТ22 ob- tained in the IMPh–NASU [11] and in the ‘Antonov’ Co. [12] (CD—cold- deformed, ‘ЗВ’—water quenched). № τср., МПа σ0,2, МПа σВ, МПа ψK, % SK, МПа σ0,2/σВ SK/σ0,2 n Оптимальные перспективные сплавы по (1) и [14, 15] 10 850 1525 1545 23,0 1580 0,99 1,04 0,014 11 850 1575 1600 19,2 1630 0,98 1,03 0,015 12 850 1640 1665 15,5 1690 0,98 1,03 0,015 Сплав Ti–3Al–14Mo–3,5Nb (№ 13 — скоростная полигонизация, 520°С, 8 ч; № 14 — CD, скоростная рекристаллизация 880°С, ЗВ, 10 ч) в опти- мальном состоянии (из банка данных ИМÔ) 13 850 1630 1655 14,3 1675 0,98 1,03 0,015 14 850 1540 1555 23,0 1590 0,99 1,03 0,011 Сплав ВТ22 (№ 15 — прокатка + СТО 20 K⋅с−1, 920°С, ЗВ + 620°С, 7 ч [11]; № 16 — ТМО + СТО 20 K⋅с−1, 920°С, ЗВ + 620°С, 7 ч [12]) 15 830 1410 1495 29,0 1525 0,94 1,08 0,037 16 815 1380 1455 24,3 1475 0,95 1,07 0,033 1206 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ стержней, содержащих ÊÍ в виде резьбовой нарезки (ασ ≅ 3,5–4,7), безусловно, инициируется в зонах локальной пластичности во впа- динах резьбы (ÊÍ — резьба) или в закруглениях под головкой болта (ÊÍ — головка), где в результате исчерпания деформационных ре- зервов прочности (SK/σ0,2) наступает рубеж предельного состояния, т.е. реализуется разрушение изделия с ÊÍ. Следует отметить, что сплав Ti–3Al–14Mo–3,5Nb из банка дан- ных ÊТС, сформированного в ИМÔ, по соотношениям своих базо- вых свойств (σ0,2, σВ, ψK) в обоих структурных состояниях, создан- ных путём использования специальных ТО, соответствует опти- мальной величине τср. ≅ 850 МПа в рамках разработанной методики (№№ 13, 14 на рис. 2 и в табл. 2). Таким образом, у оптимальных перспективных ÊТС для достижения величины конструкционной прочности τср. ≅ 850 МПа значения базовых механических характе- ристик, в соответствии с принципами оптимизации механических свойств [14, 15], должны находиться в следующих интервалах: σ0,2 = 1525–1640 МПа, σВ = 1545–1665 МПа, ψK = (14,5–23,0)%. Сравнительный анализ данных, приведённых в табл. 1 и 2, пока- зывает, что на величину параметра τср. основное влияние оказывают базовые механические характеристики: σ0,2, σВ, ψK, а также показа- тель деформационного упрочнения n. Значения этих характери- стик формируют уровень параметра SK [15], который, в конечном счёте, определяет величину конструкционной прочности τср. по (1). Понятно, что увеличение показателя τср. требует повышения ис- ходной прочности σ0,2 сплава, однако такое повышение должно быть тесно согласованным с изменением других свойств, так как именно определённое сочетание комплекса простых базовых харак- теристик металла (σ0,2, σВ, ψK) формирует величины более сложных (комплексных) параметров (n, SK, SK/σ0,2), которые, в итоге, и кон- тролируют уровень τср. — в этом и состоит принцип сбалансирован- ного формирования рационального комплекса механических свойств в системе их взаимосвязи «пластичность–прочность– деформационный резерв прочности» [3]. Íа рисунке 3 показано, что такой принцип не всегда соблюдался технологами на пути увеличения конструкционной прочности τср.: на кривых 1 и 2 чётко видно, что превышение уровня прочности σ0,2 выше 1125 МПа не только не ведёт к увеличению τср., но и даже гро- зит потерей конструкционной прочности в силу явного охрупчива- ния сплава (кривая 1). Êривая 3 на указанном рисунке отражает эволюцию наилучших значений конструкционной прочности τср. крепёжных болтов, оптимизированных с точки зрения рациональ- ного сочетания характеристик прочности σ0,2, пластичности ψK и деформационной стойкости SK/σ0,2. Можно отметить три характерные группы сплавов, отвечающие максимальным значениям τср. в соответствующей группе прочности ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1207 σ0,2: для интервала σ0,2 = 1000–1200 МПа предел максимального уровня τср. = 700–730 МПа (кривая 1 на рис. 3), для интервала σ0,2 = 1200–1400 МПа — τср. ≅ 800 МПа (кривая 2 на рис. 3), а для σ0,2 > 1500 МПа — τср. ≅ 850 МПа (кривая 3 на рис. 3). При этом сба- лансированное значение пластичности для таких сплавов составля- ет соответственно: ψK ≅ (60–70)% (кривая 1 на рис. 3, табл. 1), ψK ≅ (20–40)% (кривая 2 на рис. 3, табл. 1), ψK ≅ (15–25)% (кривая 3 на рис. 3, табл. 2). Примечательно, что каждому оптимальному значению пластич- ности ψK отвечает своё оптимизированное значение параметра SK/σ0,2: 1,11–1,13 (кривая 1 на рис. 3, табл. 1), 1,05–1,10 (кривая 2 Рис. 3. Зависимости конструкционной прочности τср. от исходной прочно- сти σ0,2 ÊТС: ◊ — экспериментальные данные, полученные в лабораториях ÃП «Антонов» и др.; • — №№ 1–9 в табл. 1; ○ — №№ 10–12 в табл. 2 — оп- тимизированные по (1); □ — №№ 13, 14 в табл. 2 — оптимальные из банка данных ИМÔ; ■ — №№ 15, 16 в табл. 2 — наивысшие показатели τср. для сплава ВТ22, полученные в ИМÔ [11] и в ÃП «Антонов» [12]; 1, 2 — кри- вые неоптимизированного повышения σ0,2; 3 — кривая оптимизированно- го повышения σ0,2; — интервалы изменения показателя SK/σ0,2 по дан- ным табл. 1, 2. Fig. 3. Dependences of the structural strength τslice on the initial strength σY of STA: ◊—experimental data obtained in the laboratories of the ‘Antonov’ Co. and others; •—Nos. 1–9 in table 1; ○—Nos. 10–12 in Table 2—optimized by (1); □—Nos. 13, 14 in Table 2—optimal from the data bank IMP; ■— Nos. 15, 16 in Table 2—the highest values of τslice. for the ВТ22 alloy obtained in the IMPh–NASU [11] and in the ‘Antonov’ Co. [12]; 1, 2—curves of non- optimized increase of σY; 3—curve of optimized increase of σY; *—intervals of changing of Sf/σY parameter according to data in Tables 1, 2. 1208 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ на рис. 3, табл. 1), 1,03–1,04 (кривая 3 на рис. 3, табл. 2), которое, как и на образцах с кольцевым надрезом, снижается с ростом σ0,2 [3]. Важно отметить, что на указанных выше неоптимизированных путях технологического поиска наивысших значений τср. не кон- тролировался такой показатель, как уровень технологического па- раметра отношения σ0,2/σВ [14], который варьировался в достаточно широких пределах — от 0,90 до 0,99, а этот параметр в значитель- ной мере влияет на формирование величины показателя деформа- ционного упрочнения n — одного из факторов формирования уров- ня τср.. Таким образом, неконтролируемые по принципам оптими- зации комплекса механических свойств технологические пути (кривые 1 и 2 на рис. 3) можно признать неперспективными. Совсем иная ситуация наблюдается в случае соблюдения указанных прин- ципов формирования рациональной конструкционной прочности τср. (кривая 3 на рис. 3): повышение прочности σ0,2 до уровней 1525– 1640 МПа при условии сохранения пластичности в пределах (14,5– 23,0)% приводит к достижению желаемого рационального для ÊТС уровня τср. ≅ 850 МПа. При этом величина параметра σ0,2/σВ должна сохраняться на уровне ≅ 0,98–0,99, что обеспечивает оптимальный интервал вариации показателей деформационного упрочнения n = = 0,011–0,015 для оптимальных ÊТС, а величина показателя резер- ва деформационного упрочнения SK/σ0,2 → 1,03 (табл. 2). Здесь сле- дует заметить, что сплавы Ti–3Al–5Mo–5V–3Cr–0,5Fe (№№ 8, 9 в табл. 1) и ВТ22 (№№ 15, 16 в табл. 2) расположены на кривой 3 рис. 3, что свидетельствует о перспективных технологических путях их обработки, тесно связанных с соблюдением принципов оптимиза- ции комплекса механических свойств этих сплавов при повышении прочности σ0,2, а это, в результате, приводит к повышению их кон- струкционной прочности τср. (ср. с №№ 6, 7 в табл. 1). Дополнительным вспомогательным фактором для технологов на пути формирования рационального комплекса механических свойств должен стать правильный выбор вектора технологического поиска и составление эффективной технологической карты [14], что даст возможность на практике создавать сплавы с заданными ключевыми характеристиками в системе рациональной взаимосвя- зи свойств «прочность–пластичность» и этим обеспечить достиже- ние желаемого конструкционного качества металла. Таким образом, проведённые исследования показали, что при испытаниях на чистый срез контролирующим механизмом в зоне зарождения разрушения является локальный микроскол [16, 17], поэтому неуклонно должна проявиться взаимосвязь показателя τср. и истинного напряжения разрушения при одноосном растяжении SK (рис. 2). Тем не менее, в реальности, на величину τср. имеет влия- ние не только показатель SK, но и весь сложный комплекс базовых ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1209 механических свойств металла (σ0,2, σВ, ψK), который не всегда можно сформулировать в виде рациональных (оптимальных, наилучших) соотношений, обуславливающих максимальную вели- чину τср. при данном уровне SK. Однако установленные условия формирования указанного комплекса свойств позволяют не только целенаправленно формировать наилучшие значения τср., но и давать обоснованную прогнозную оценку уровня дальнейшего возможного повышения этого показателя. 6. ВЫВОДЫ 1. Íа величину конструкционной прочности τср. авиационных кре- пёжных болтов из высокопрочных титановых сплавов основное влияние имеют следующие механические характеристики: услов- ный предел текучести σ0,2, предел прочности σВ, относительное сужение в момент разрушения образца ψK, а также величина пока- зателя деформационного упрочнения n, комплекс которых опреде- ляет конечную величину прочности сплава SK, тесно связанную с величиной τср.. 2. С целью повышения величины конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов до опти- мального уровня τср. ≅ 850 МПа усилия технологов должны быть направлены на увеличение уровня параметра σ0,2/σВ и одновремен- но на снижение величины показателя деформационного упрочне- ния n перспективных титановых сплавов при сохранении механи- ческих свойств в системе взаимосвязи «пластичность–прочность– деформационный резерв прочности» в интервалах оптимальных значений: пластичности ψK от 14,5% до 23%, прочности σ0,2 от 1500 до 1600 МПа и отношения SK/σ0,2 от 1,03 до 1,04. При этом величи- на параметра σ0,2/σВ должна сохраняться на уровне ≅ 0,98–0,99, что обеспечивает оптимальный интервал вариации показателей дефор- мационного упрочнения n = 0,011–0,015 для лучших ÊТС. 3. Предварительная термомеханическая и последующая скорост- ная термическая обработка конструкционного титанового сплава ВТ22 является перспективной комплексной технологией, позволя- ющей соблюдать принципы оптимизации комплекса механических свойств этого сплава при повышении его прочности σ0,2, что, в ре- зультате, приводит к повышению конструкционной прочности τср.. 4. Дополнительным фактором на пути формирования рационально- го комплекса механических свойств должен стать правильный вы- бор направления технологического поиска и составление эффек- тивной технологической карты. Это даст возможность на практике создавать сплавы с заданными ключевыми характеристиками в си- стеме взаимосвязи свойств «пластичность–прочность–деформа- ционный резерв прочности» и этим обеспечить достижение желае- 1210 О. М. ИВАСИШИÍ, П. Е. МАРÊОВСÊИЙ, Ю. Я. МЕШÊОВ, А. В. ШИЯÍ мого механического и конструкционного качества металла. ЦИТИРОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА 1. Ìеталлы. Ìетод испытания на срез: ОСТ 1.90148–74. 2. О. М. Ивасишин, П. Е. Марковский, А. Ã. Моляр, С. Л. Антонюк, И. М. Ãавриш, Ìатериалы Ìеждународноé конференции «Титан-2012 в СНГ» (22–25 апреля 2012, Казань), с. 39. 3. Ю. Я. Мешков, А. В. Шиян, Ìеõаника маøин, меõанизмов и материалов, № 1: 79 (2017). 4. И. А. Биргер, Ã. Б. Иосилевич, Резьбовые и фланцевые соединения (Москва: Машиностроение: 1990). 5. А. В. Шиян, Ю. Я. Мешков, Д. Ã. Саввакин, Ìеõаника маøин, меõанизмов и материалов, № 4: 70 (2015). 6. Ã. Б. Иосилевич, Концентрация напряжениé и деформациé в деталяõ маøин (Москва: Машиностроение: 1981). 7. Ã. Í. Савин, В. И. Тульчий, Справочник по концентрации напряжениé (Êиев: ПО «Высшая школа»: 1976). 8. J. H. Hollomon, Trans. AIME. Iron Steel Div., 162: 268 (1945). 9. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. V. Matviychuk, S. L. Semiatin, C. H. Ward, and S. Fox, J. Alloys Compd., 457, Iss. 1–2: 296 (2008). 10. П. Е. Марковский, Ìеталлофиз. новеéøие теõнол., 31, № 4: 511 (2009). 11. О. М. Ивасишин, П. Е. Марковский, А. Ã. Моляр, В. О. Мушегян, О. В. Мушегян, Ìатериалы Ìеждународноé конференции «Титан-2012 в СНГ» (22–25 апреля 2012, Казань), с. 102. 12. І. М. Ãавриш, Формування високоміцниõ структурно-фазовиõ станів у деталяõ кріплення з титанового сплаву ВТ22 при обробленні в нерівноважниõ умоваõ (Дис. … канд. техн. наук) (Êиїв: ДП «Антонов»: 2017). 13. О. М. Ивасишин, П. Е. Марковский, С. А. Êотречко, Ю. Я. Мешков, А. В. Шиян, Ìеталлофиз. новеéøие теõнол., 35, № 1: 129 (2013). 14. Ю. Я. Мешков, С. А. Êотречко, А. В. Шиян, Ìеõаническая стабильность металлов и сплавов (Êиев: Íаукова думка: 2014). 15. А. В. Шиян, Наукові основи формування раціонального комплексу меõані- чниõ властивостеé конструкціéниõ сталеé і титановиõ сплавів (Дис. … д-ра техн. наук) (Дніпропетровськ: Державний вищий навчальний заклад «Придніпровська Державна академія будівництва та архітектури»: 2016). 16. Б. А. Êолачев, А. В. Мальков, Физические основы разруøения титана (Москва: Металлургия: 1983). 17. В. Т. Трощенко, В. В. Покровский, В. Л. Ярусевич, Проблемы прочности, № 8: 30 (1991). REFERENCES 1. Metally. Metod Ispytaniya na Srez: OST 1.90148–74 [Metals Shear Test Method: OST 1.90148–74] (in Russian). 2. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, A. G. Molyar, S. L. Antonyk, and I. M. Gavrysh, Proc. International Conference ‘Titan-2012 in CIS» (April 22– ÔОРМИРОВАÍИЕ ОПТИМАЛЬÍОЙ ÊОÍСТРУÊЦИОÍÍОЙ ПРОЧÍОСТИ БОЛТОВ 1211 25, 2012, Kazan), p. 39 (in Russian). 3. Yu. Ya. Meshkov and A. V. Shiyan, Mekhanika Mashin, Mekhanizmov i Materialov, No. 1: 79 (2017) (in Russian). 4. I. A. Birger and G. B. Iosilevich, Rez’bovye i Flantsevye Soedineniya [Threaded and Flanged Connections] (Moscow: Mashinostroenie: 1990) (in Russian). 5. A. V. Shiyan, Yu. Ya. Meshkov, and D. G. Savvakin, Mekhanika Mashin, Mekhanizmov i Materialov, No. 4: 70 (2015) (in Russian). 6. G. B. Iosilevich, Kontsentratsiya Napryazheniy i Deformatsiy v Detalyakh Mashin [Concentration of Stresses and Strains in Machine Parts] (Moscow: Mashinostroenie: 1981) (in Russian). 7. G. N. Savin and V. I. Tul’chiy, Spravochnik po Kontsentratsii Napryazheniy [Handbook of Stress Concentration] (Kiev: PO ‘Vysshaya Shkola’: 1976) (in Russian). 8. J. H. Hollomon, Trans. AIME. Iron Steel Div., 162: 268 (1945). 9. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. V. Matviychuk, S. L. Semiatin, C. H. Ward, and S. Fox, J. Alloys Compd., 457, Iss. 1–2: 296 (2008). 10. P. E. Markovsky, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 31, No. 4: 511 (2009) (in Russian). 11. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, A. G. Molyar, V. O. Mushegyan, and O. V. Mushegyan, Proc. International Conference ‘Titan-2012 in CIS» (April 22–25, 2012, Kazan), p. 102 (in Russian). 12. I. M. Havrysh, Formuvannya Vysokomitsnykh Strukturno-Fazovykh Staniv u Detalyakh Kriplennya z Tytanovogo Splavu VT22 pry Obroblenni v Nerivnovazhnykh Umovakh [Formation of High-Strength Structural-Phase States in the Fastening Parts from Titanium Alloy VT22 under Non-Equilibrium Treatment] (Disser. … for Cand. Techn. Sci.) (Kyiv: ‘Antonov’ Company: 2017) (in Ukrainian). 13. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, S. A. Kotrechko, Yu. Ya. Meshkov, and A. V. Shiyan, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 35, No. 1: 129 (2013) (in Russian). 14. Yu. Ya. Meshkov, S. A. Kotrechko, and A. V. Shiyan, Mekhanicheskaya Stabil’nost’ Metallov i Splavov [Mechanical Stability of Metals and Alloys] (Kyiv: Naukova Dumka: 2014) (in Russian). 15. A. V. Shiyan, Naukovi Osnovy Formuvannya Ratsional’nogo Kompleksu Mekhanichnykh Vlastyvostey Konstruktsiynykh Staley i Tytanovykh Splaviv [Scientific Basis for the Formation of a Rational Complex of Mechanical Properties of Structural Steels and Titanium Alloys] (Disser. … for Dr. Techn. Sci.) (Dnipropetrovsk: Prydniprovs’ka State Academy of Civil Engineering and Architecture: 2016) (in Ukrainian). 16. B. A. Kolachev and A. V. Mal’kov, Fizicheskie Osnovy Razrusheniya Titana [Physical Basis of Titanium Destruction] (Moscow: Metallurgiya: 1983) (in Russian). 17. V. T. Troshchenko, V. V. Pokrovskiy, and V. L. Yarusevich, Problemy Prochnosti, No. 8: 30 (1991) (in Russian). https://doi.org/10.1016/j.jallcom.2007.03.070 << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description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> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <FEFF005400610074006f0020006e006100730074006100760065006e00ed00200070006f0075017e0069006a007400650020006b0020007600790074007600e101590065006e00ed00200064006f006b0075006d0065006e0074016f002000410064006f006200650020005000440046002c0020006b00740065007200e90020007300650020006e0065006a006c00e90070006500200068006f006400ed002000700072006f0020006b00760061006c00690074006e00ed0020007400690073006b00200061002000700072006500700072006500730073002e002000200056007900740076006f01590065006e00e900200064006f006b0075006d0065006e007400790020005000440046002000620075006400650020006d006f017e006e00e90020006f007400650076015900ed007400200076002000700072006f006700720061006d0065006300680020004100630072006f00620061007400200061002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000610020006e006f0076011b006a016100ed00630068002e> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <FEFF005500740069006c0069006300650020006500730074006100200063006f006e0066006900670075007200610063006900f3006e0020007000610072006100200063007200650061007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000640065002000410064006f0062006500200061006400650063007500610064006f00730020007000610072006100200069006d0070007200650073006900f3006e0020007000720065002d0065006400690074006f007200690061006c00200064006500200061006c00740061002000630061006c0069006400610064002e002000530065002000700075006500640065006e00200061006200720069007200200064006f00630075006d0065006e0074006f00730020005000440046002000630072006500610064006f007300200063006f006e0020004100630072006f006200610074002c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200079002000760065007200730069006f006e0065007300200070006f00730074006500720069006f007200650073002e> /ETI <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> /FRA <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> /GRE <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a stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <FEFF0049007a006d0061006e0074006f006a00690065007400200161006f00730020006900650073007400610074012b006a0075006d00750073002c0020006c0061006900200076006500690064006f00740075002000410064006f00620065002000500044004600200064006f006b0075006d0065006e007400750073002c0020006b006100730020006900720020012b00700061016100690020007000690065006d01130072006f00740069002000610075006700730074006100730020006b00760061006c0069007401010074006500730020007000690072006d007300690065007300700069006501610061006e006100730020006400720075006b00610069002e00200049007a0076006500690064006f006a006900650074002000500044004600200064006f006b0075006d0065006e007400750073002c0020006b006f002000760061007200200061007400760113007200740020006100720020004100630072006f00620061007400200075006e002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002c0020006b0101002000610072012b00200074006f0020006a00610075006e0101006b0101006d002000760065007200730069006a0101006d002e> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /POL <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> /PTB <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> /RUM <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> /RUS <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> /SKY <FEFF0054006900650074006f0020006e006100730074006100760065006e0069006100200070006f0075017e0069007400650020006e00610020007600790074007600e100720061006e0069006500200064006f006b0075006d0065006e0074006f0076002000410064006f006200650020005000440046002c0020006b0074006f007200e90020007300610020006e0061006a006c0065007001610069006500200068006f0064006900610020006e00610020006b00760061006c00690074006e00fa00200074006c0061010d00200061002000700072006500700072006500730073002e00200056007900740076006f00720065006e00e900200064006f006b0075006d0065006e007400790020005000440046002000620075006400650020006d006f017e006e00e90020006f00740076006f00720069016500200076002000700072006f006700720061006d006f006300680020004100630072006f00620061007400200061002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000610020006e006f0076016100ed00630068002e> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <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> /TUR <FEFF005900fc006b00730065006b0020006b0061006c006900740065006c0069002000f6006e002000790061007a006401310072006d00610020006200610073006b013100730131006e006100200065006e0020006900790069002000750079006100620069006c006500630065006b002000410064006f006200650020005000440046002000620065006c00670065006c0065007200690020006f006c0075015f007400750072006d0061006b0020006900e70069006e00200062007500200061007900610072006c0061007201310020006b0075006c006c0061006e0131006e002e00200020004f006c0075015f0074007500720075006c0061006e0020005000440046002000620065006c00670065006c0065007200690020004100630072006f006200610074002000760065002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000200076006500200073006f006e0072006100730131006e00640061006b00690020007300fc007200fc006d006c00650072006c00650020006100e70131006c006100620069006c00690072002e> /UKR <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> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice

Формирование оптимальной конструкционной прочности авиационных крепёжных болтов из титановых сплавов

Репозитарії

Схожі ресурси