Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом

В роботі проведений аналіз впливу кута нахилу ріжучої кромки для радіусного різця при торцевому точінні за допомогою моделювання та шляхом визначення аналітичних залежностей. Для аналізу параметрів перерізу зрізу при косокутному точінні використовували середовище САПР KOMПAС-3D та систему Mathcad. В...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2019
Автори:	Девін, Л.М., Ричев, С.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Ukrainian
Опубліковано:	Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України 2019
Назва видання:	Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
Теми:	Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/160001
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом/ Л.М. Девін, С.В. Ричев // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2019. — Вип. 22. — С. 488-495. — Бібліогр.: 9 назв. — укр.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-160001
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-1600012019-10-20T01:26:24Z Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом Девін, Л.М. Ричев, С.В. Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности В роботі проведений аналіз впливу кута нахилу ріжучої кромки для радіусного різця при торцевому точінні за допомогою моделювання та шляхом визначення аналітичних залежностей. Для аналізу параметрів перерізу зрізу при косокутному точінні використовували середовище САПР KOMПAС-3D та систему Mathcad. Встановлені відмінності такого виду обробки від традиційного повздовжнього точіння. З аналізу отриманих результатів зроблено висновок, що радіус різця в плані і кут нахилу ріжучої кромки мають найбільший вплив на середню товщину зрізу. В работе проведен анализ влияния угла наклона режущей кромки для радиусного резца при торцевом точении с помощью моделирования и путем определения аналитических зависимостей. Для анализа параметром сечения среза при косоугольном точении использовали среду САПР КОМПАС-3D и систему Mathcad. Установлены отличия такого вида обработки от традиционного продольного точения. Из анализа полученных результатов сделан вывод, что радиус резца в плане и угол наклона режущей кромки имеют наибольшее влияние на среднюю толщину среза. In this work the influence of the inclination angle of the restraining tool for the radius cutter for face turning is analysed, using simulation and determining the analytical dependencies. For the analysis of the parameters of the cross section at oblique turning, CAD KOMПAС-3D and software Mathcad were used. The differences of this type of processing from the traditional axial turning were established. From the analysis of the obtained results, it was concluded that the cutter’s radius in the plan and the inclination angle of the cutter have the greatest impact on the average layer thickness. 2019 Article Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом/ Л.М. Девін, С.В. Ричев // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2019. — Вип. 22. — С. 488-495. — Бібліогр.: 9 назв. — укр. 2223-3938 DOI: 10.33839/2223-3938-2019-22-1-488-495 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/160001 621.941: 534.647 uk Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Ukrainian
topic	Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности
spellingShingle	Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности Девін, Л.М. Ричев, С.В. Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
description	В роботі проведений аналіз впливу кута нахилу ріжучої кромки для радіусного різця при торцевому точінні за допомогою моделювання та шляхом визначення аналітичних залежностей. Для аналізу параметрів перерізу зрізу при косокутному точінні використовували середовище САПР KOMПAС-3D та систему Mathcad. Встановлені відмінності такого виду обробки від традиційного повздовжнього точіння. З аналізу отриманих результатів зроблено висновок, що радіус різця в плані і кут нахилу ріжучої кромки мають найбільший вплив на середню товщину зрізу.
format	Article
author	Девін, Л.М. Ричев, С.В.
author_facet	Девін, Л.М. Ричев, С.В.
author_sort	Девін, Л.М.
title	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом
title_short	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом
title_full	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом
title_fullStr	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом
title_full_unstemmed	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом
title_sort	параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом
publisher	Інститут надтвердих матеріалів ім. В.М. Бакуля НАН України
publishDate	2019
topic_facet	Разработка и внедрение оборудования и инструмента, оснащенного твердыми сплавами, в различных отраслях промышленности
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/160001
citation_txt	Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом/ Л.М. Девін, С.В. Ричев // Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения: Сб. науч. тр. — К.: ІНМ ім. В.М. Бакуля НАН України, 2019. — Вип. 22. — С. 488-495. — Бібліогр.: 9 назв. — укр.
series	Породоразрушающий и металлообрабатывающий инструмент – техника и технология его изготовления и применения
work_keys_str_mv	AT devínlm parametripererízuzrízuprikosokutnomutonkomutočínníradíusnimínstrumentom AT ričevsv parametripererízuzrízuprikosokutnomutonkomutočínníradíusnimínstrumentom
first_indexed	2025-07-14T12:34:50Z
last_indexed	2025-07-14T12:34:50Z
_version_	1837625760690470912
fulltext	Выпуск 22. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ http:/altis-ism.org.ua 488 УДК 621.941: 534.647 DOI: 10.33839/2223-3938-2019-22-1-488-495 Л. М. Девін, д-р техн. наук; С. В. Ричев Інститут надтвердих матеріалів ім. В. М. Бакуля НАН України, вул. Автозаводскя 2, 04074 м. Київ, E-mail: ldevin@ism.kiev.ua; richev.sergrey@gmail.com ПАРАМЕТРИ ПЕРЕРІЗУ ЗРІЗУ ПРИ КОСОКУТНОМУ ТОНКОМУ ТОЧІННІ РАДІУСНИМ ІНСТРУМЕНТОМ В роботі проведений аналіз впливу кута нахилу ріжучої кромки для радіусного різця при торцевому точінні за допомогою моделювання та шляхом визначення аналітичних залежностей. Для аналізу параметрів перерізу зрізу при косокутному точінні використовували середовище САПР KOMПAС-3D та систему Mathcad. Встановлені відмінності такого виду обробки від традиційного повздовжнього точіння. З аналізу отриманих результатів зроблено висновок, що радіус різця в плані і кут нахилу ріжучої кромки мають найбільший вплив на середню товщину зрізу. Ключеві слова: тонке точіння, алмазне точіння, параметри перерізу зрізу, косокутне точіння, шорсткість обробленої поверхні Зазвичай параметри перерізу зрізу (товщина і ширина) про обробці різанням визначаються через вирази sin Sa та sin/tb  , де φ – головний кут в плані [1]. Проте, беручи до уваги особливості кінематики і геометричні параметри при косокутному різанні різцем, який має радіусну передню поверхню (кут в плані дорівнює нулю), розрахунок товщини і ширини зрізу для процесу обробки таким інструментом за даними залежностям здійснити неможливо. Так, в публікації [2] для випадку точіння алмазним радіусним різцем було використані наступні формули для розрахунку ширини та товщини зрізу ) 2 arcsin 2 (arcsin 2 r ttr r S rb   (1) b S a 1 (2) де S – подача; r – радіус різця в плані; t – глибина різання; В даному випадку ширина перерізу визначена як довжина дуги ADC (рис. 1). Середню товщину перерізу в свою чергу визначали як висоту трикутника, що має основу b, і площа якого дорівнює площі криволінійного трикутнику ABC. Площа перерізу зрізу при точінні радіусним різцем графічно за допомогою програми Mathcad представлена на рис. 2 у вигляді площі, визначеної точками перетину 1-3-4 кривих y(x), g(x) і прямої z(x). Графік побудований для значень Strtx  22005.0:  . Рівняння rSxrxy  22 )(:)( висловлює криву, яка утворюється різцем при точінні в перетині зрізу. Рівняння rxrxg  22 )(:)( висловлює криву, яка утворюється різцем при точінні в перетині зрізу при попередньому проході з Рис. 1. Параметри перерізу зрізу при точінні радіусним різцем mailto:ldevin@ism.kiev.ua mailto:richev.sergrey@gmail.com РАЗДЕЛ 3. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ И ИНСТРУМЕНТА, ОСНАЩЕННОГО ТВЕРДЫМИ СПЛАВАМИ, В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ ПРОМЫШЛЕННОСТИ 489 подачею S. Рівняння axz :)( визначає глибину різання a. Точки перетину кривих y(x), g(x) одна з іншою і з прямою лінією z(x) визначаємо із наступних умов: trSxr  22 )(                Strt S c b 22 5.0 : (3) trxr  22 )(                22 5.0 : trt S d b Рис. 2. Площа перерізу зрізу при точінні радіусним різцем Формула для розрахунку площі перетину зрізу S1 при тонкому точінні алмазним радіусним різцем буде наступною:   d b c b dxxgxzdxxyxzS ))()(())()((1 (4) де   c b dxxyxz ))()(( – площа області 1-2-4-1   d b dxxgxz ))()(( – площа області 1-2-3-1 Середню ширину зрізу bcр можливо розрахувати за формулою: 2 )) 2 arcsin 2 (arcsin(() 2 arcsin 2 (arcsin( 22 S r aar r S r r aar r S r bср       (5) Тоді формула для середньої товщини перерізу зрізу буде мати наступний вигляд: Выпуск 22. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ http:/altis-ism.org.ua 490 . 1 . ср cр b S a  (6) У випадку косокутного різання формули для визначення параметрів перерізу зрізу були запропоновані в роботах багатьох вітчизняних вчених [1, 3, 4], проте вони не задовольняють умовам косокутного торцевого точіння деталей радіусним інструментом. Для аналізу параметрів перерізу зрізу при косокутному точінні ми скористалися 3-D моделюванням. В САПР KOMПAС-3D була створена модель циліндричної заготовки d=100 мм, і два сліди траєкторії проходження інструментом з радіусом в плані r в пл.= 2,5 мм на відстані 35 та 35-S мм від центру заготовки в умовах косокутного різання. Переміщення інструменту в даному випадку дорівнювало подачі S = 0,1 мм/об, траєкторія обертання моделі – незамкнене коло, для можливості графічного визначення параметрів зрізу, глибина різання t = 0,02 мм, масштаб моделі – 1000:1. Загальний вигляд моделі представлено на рис. 3, параметри перерізу зрізу та визначення площі зрізу показані на рис. 4. Рис. 3. Загальний вигляд моделі в програмі САПР КОМПАС-3D Рис. 4. Розрахунок площі перерізу зрізу в програмі САПР КОМПАС-3D при λ=40° Як показало моделювання, площа перерізу збільшується головним чином за рахунок зміни величини відрізку 3–4 згідно рис. 2, яку позначимо як S2. Також процес торцевого косокутного точіння характеризується постійною зміною швидкості різання V за рахунок РАЗДЕЛ 3. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ И ИНСТРУМЕНТА, ОСНАЩЕННОГО ТВЕРДЫМИ СПЛАВАМИ, В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ ПРОМЫШЛЕННОСТИ 491 зміни діаметра оброблюваної деталі при кожному шагу (кроці) інструмента на величину подачі S, тобто S2≠const рис. 5). Для розрахунку S2 в кожен момент обробки відстань, яку проходить різець від центру заготовки, визначаємо як LД. Тоді формула для розрахунку S2 запишеться як: )sin( )sin( 1 2 k Ro S   , (7) де R1 – радіус деталі в момент різання, меншої на величину подачі, при косокутному різанні: 2 2 2 11 )( bLbR Д  (8) )sin(2 2 1  trtb ;   2222 2 ))sin(2(2  trttrtb ;   2222 2 ))sin(2(2  trttrtb Кут ο та κ дорівнюють:           )))) )180sin()( (sin(arcsinarcsin(180( )180sin()( arcsin180 21 2 2 R SL R R R SL ДД   (9) ) )180sin()( arcsin( 2R SLД     , (10) де R2 – радіус ще не обробленої деталі, який визначається за формулою 2 2 2 12 )( SbLbR Д  (11) В цьому випадку рівняння rSxrxy  22 )(:)( буде записано як rSxrxy  2 2 2 )(:)( , рівняння rxrxg  22 )(:)( залишимо без зміни. Тоді вирази (12) – (15) будуть наступними:                 3 2 3 5.02 5.0 : Strt S c b   (12)                 3 2 3 5.02 5.0 : Strt S d b   2 )) 2 arcsin 2 (arcsin(() 2 arcsin 2 (arcsin( 2 2 2 2 2 S r ttr r S r r ttr r S r bср       (13) Рис. 5. Графік залежності площі перерізу зрізу S2 від зміни кута нахилу ріжучої кромки інструмента λ в програмі САПР КОМПАС-3D (r в пл. = 2,5 мм, S= 0,1 мм, t = 20 мкм, LД – 35 мм) Выпуск 22. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ http:/altis-ism.org.ua 492        d b c b dxxgxzdxxyxzS ))()(())()((1 (14)    . 1 . ср cр b S a  (15) де )cos( 3  S S  . На рис. 6. представлені порівняльні результати аналітичного розрахунку середньої товщини зрізу, за формулою (15) в пакеті Mathcad та графічно за допомогою моделі в програмі САПР КОМПАС-3D, з якого видно, що криві майже співпали. Важливою характеристикою перерізу зрізаного шару матеріалу є довжина активної частини ріжучої кромки L. Співвідношення між її величиною та середньою товщиною зрізу asr визначає ступінь рівномірної пластичної деформації по перерізу зрізу [5]. Ширина контакту відповідає довжині активної частини ріжучої кромки. Відомо [6–9], що великі відношення L/aav підвищують ймовірність виникнення вібрацій в зоні різання. Як видно з графіка на рис. 7, дане співвідношення зростає при зменшенні кута λ, стабілізації значень співвідношень L/ asr не відбувається при збільшенні λ. а б Рисунок 7. Вплив кута нахилу ріжучої кромки різця на співвідношення L/asr (а) (r в пл. = 2,5 мм, S= 0,1 мм, t = 20 мкм, LД – 35 мм) та довжину активної частини ріжучої кромки в залежності від r в пл. (б) в програмі САПР КОМПАС-3D На рис. 8 показані залежності середньої товщини зрізу від різних факторів обробки. Рис. 6. Графік залежності середньої товщини зрізу від зміни кута нахилу ріжучої кромки інструмента λ – в програмі САПР КОМПАС-3D (1) та розрахунковим методом в програмі Mathcad (2) (r в пл. = 2,5 мм, S= 0,1 мм, t = 20 мкм, LД – 35 мм) РАЗДЕЛ 3. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ И ИНСТРУМЕНТА, ОСНАЩЕННОГО ТВЕРДЫМИ СПЛАВАМИ, В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ ПРОМЫШЛЕННОСТИ 493 а б Рис. 8. Вплив умов обробки на середню товщину зрізу: а – S= 0,1 мм/об, t = 20 мкм, LД – 35 мм; б – r в пл. = 1,5 мм, t = 20 мкм, LД – 35 мм Видно, що середня товщина зрізу залежить від радіусу в плані різця, кута нахилу ріжучої кромки, подачі. У діапазоні умов обробки S = 0,5–2,0 мм/об; r в пл. = 0,5–2,5 мм;  = (0– 50) середня товщина зрізу знаходиться в межах 0,8–19,7 мкм. З аналізу отриманих результатів можна зробити висновок, що радіус в плані різця і кут нахилу ріжучої кромки мають найбільший вплив на середню товщину зрізу. Так, при збільшенні кута нахилу ріжучої кромки середня товщина зрізу збільшується, і навпаки, при збільшенні радіусу в плані різця зменшується. У порівнянні із зазначеними факторами, зростання подачі в меншій мірі збільшує середні товщини зрізу. На етапі аналітичного дослідження параметрів, які впливають на висоту мікронерівностей за параметром Rmax , були проаналізовані головним чином кут нахилу ріжучої кромки радіусного різця , радіус різця в плані r в пл., та подача S. З аналізу отриманих результатів можна зробити висновок, що подача S найбільш інтенсивно впливає на Rmax, причому чим більший кут нахилу , тим інтенсивніше вплив подачі (рис. 9 а). З рис 9 б можна зробити висновок, що радіус в плані головним чином впливає на шорсткість обробленої поверхні. Чим більший радіус, тим менші значення висоти мікронерівностей обробленої поверхні. а б Рис. 9. Вплив умов обробки на шорсткість обробленої поверхні Rmax: а – r в пл. = 1,5 мм ; б – S= 40 мкм/хв Выпуск 22. ПОРОДОРАЗРУШАЮЩИЙ И МЕТАЛООБРАБАТЫВАЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ – ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИЯ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ http:/altis-ism.org.ua 494 Висновки За допомогою 3-D моделювання проведено аналіз параметрів перерізу зрізу при косокутному торцевому точінні радіусним інструментом, а також уточнено аналітичні розрахунки параметрів перерізу зрізу. Радіус в плані різця і кут нахилу ріжучої кромки мають найбільший вплив на середню товщину зрізу. Так, при збільшенні кута нахилу ріжучої кромки, середня товщина зрізу збільшується. Навпаки, при збільшенні радіусу в плані різця вона зменшується. У порівнянні із зазначеними факторами зростання подачі в меншій мірі збільшує середню товщину зрізу. Довжина активної ділянки різальної кромки при косокутному торцевому точінні радіуснім різцем зі збільшенням кута нахилу ріжучої кромки, на відміну від продольної обробки, збільшується. На етапі дослідження шорсткості обробленої поверхні встановлено, що подача S та радіус в плані головним чином впливає на параметр Rmax, причому чим більший кут нахилу , тим інтенсивніше вплив подачі. В работе проведен анализ влияния угла наклона режущей кромки для радиусного резца при торцевом точении с помощью моделирования и путем определения аналитических зависимостей. Для анализа параметром сечения среза при косоугольном точении использовали среду САПР КОМПАС-3D и систему Mathcad. Установлены отличия такого вида обработки от традиционного продольного точения. Из анализа полученных результатов сделан вывод, что радиус резца в плане и угол наклона режущей кромки имеют наибольшее влияние на среднюю толщину среза. Ключевые слова: тонкое точение, алмазное точение, параметры сечения среза, косоугольное резание, шероховатость обработанной поверхности L.N. Devin, S.V. Rychev V. N. Bakul Institute for superhard materials of NAS of Ukraine CUTTING SECTION PARAMETRS FOR OBLIQUE FINE TURNING WITH A RADIUS TOOL In this work the influence of the inclination angle of the restraining tool for the radius cutter for face turning is analysed, using simulation and determining the analytical dependencies. For the analysis of the parameters of the cross section at oblique turning, CAD KOMПAС-3D and software Mathcad were used. The differences of this type of processing from the traditional axial turning were established. From the analysis of the obtained results, it was concluded that the cutter’s radius in the plan and the inclination angle of the cutter have the greatest impact on the average layer thickness Keywords: fine turning, diamond turning, section cut parameters, oblique turning, surface roughness Література 1. Розенберг Ю. А. Резание материалов: Учебник для техн. вузов. – Курган: Изд-во ОАО «Полиграфический комбинат» Зауралье, 2007. – 294 с. 2. Добровольский Г. Г. Введение в механику алмазного микроточения. // Сучасне машінобудування. – 2000. – 3–4 (5–6). – С 37–54. 3. Бобров В. Ф. Влияние угла наклона главной режущей кромки инструмента на процесс резания металлов. – М.: Машиностоение, 1962. – 149 с. 4. Скочко Е. В. Исследование геометрии режущей части и работоспособности инструментов при косоугольном точении: автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук: спец. 05.03.01 «Процессы механической обработки, станки и инструменты» – К.: КПИ, 1975. – 27 с. 5. Сверхтвердый поликристаллический материал киборит / Н. В. Новиков, А. А. Шульженко, С. А. Божко и др. // Информ. листок о науч.-техн. достижении. – Киев: УкрНИИНТИ, 1985. – 3 с. – № 85–155. 6. Клименко С.А., Манохин А. С. Определение составляющих силы резания при «бреющем» точении // Надійність інструменту та оптимізація технологічних систем: Зб. наук. праць. – Вип. 21. – Краматорськ: ДДМА, 2007. – С. 19–35. РАЗДЕЛ 3. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ И ИНСТРУМЕНТА, ОСНАЩЕННОГО ТВЕРДЫМИ СПЛАВАМИ, В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ ПРОМЫШЛЕННОСТИ 495 7. Грановский Г. И., Грановский В. Г. Резание металлов: учебник. – М.: Высшая шк. – 1985. – 304 с. 8. Маруи Е., Эмма С., Като С. Автоколебания токарных резцов. Часть 1. Основные характеристики автоколебаний // Тр. ASME. Конструирование. – 1983. – № 2. – С. 105–117. 9. Маруи Е., Эмма С., Като С. Автоколебания токарных резцов. Часть 2. Механизм подвода энергии // Тр. ASME. Конструирование. – 1983. – № 2. – С. 117–128. Надійшла 02.07.19 Referens 1. Rozenberh, Yu. A. (2007). Rezanie materialov: Uchebnik dlia tekhnicheskikh VUZov [Cutting materials. Textbook for technical universities]. Kurhan: Izd-vo OAO “Polihraficheskii kombinat” Zaurale [in Rassian]. 2. Dobrovolskii H. H. (2000). Vvedenie v mekhaniku almaznoho mikrotocheniia [Introduction to the mechanics of diamond micro-turning]. Suchasne mashinobuduvannia – Modern mechanical engineering, 3–4 (5–6), 37–54 [in Rassian]. 3. Bobrov, V. F. (1962). Vliianie uhla naklonahlavnoi rezhushchti kromki instrumenta yf prozess rezaniia metallov [The influence of the angle of inclination of the main cutting edge of the tool on the metal cutting process]. Moskwa: Mashinostroenie [in Rassian]. 4. Skochko E. V. (1975). Issledovanie heometriirezhushchti chasti I rabotosposobnosti instrumentov pri kosouholnom tochenii [The study of the geometry of the cutting part and the performance of tools with oblique turning]. Extended abstract of candidate’s thesis. Kiev [in Russian]. 5. Novikov, N. V., Shulzhenko, A. A., Bozhko , S. A., et al. (1985). Sverkhtverdyi polikristallicheskii material kiborit [Superhard polycrystalline material Kiborite]. Informazionnyi listok o nauchno-tekhnicheskom dostizhenii – Scientific and technological achievement leaflet, 85–155, 3 [in Russian]. 6. Klimenko, S. A., & Manokhin, A. S. (2007). Opredelenie sostavliaiushchikh sily rezaniia pri “breiushchem” tochenii [Determination of the components of the cutting force with "shaving" turning]. Nadiinist instrument ta optymizatsiia tekhnolohichnykh system – Tool reliability and technological systems optimization, 21, 19–35 [in Russian]. 7. Hranovskii, H. I., & Hranovskii, V. H. (1985). Rezanie metallov: uchebnik [Metal Cutting: A Textbook]. Moskwa: Vysshaia shkola [in Russian]. 8. Marui, E., Emma, S., & Kato, S. (1983). Avtokolebaniia tokarnykh reztsov. Chast 1. Osnovnye kharakteristiki avtokoltbanii [Self-oscillations of turning tools. Part 1. The main characteristics of self-oscillations]. Trudy ASME. Konstruirovanie – Proceedings of ASME. Construction, 2, 105–117 [in Russian]. 9. Marui, E., Emma, S., & Kato, S. (1983). Avtokolebaniia tokarnykh reztsov. Chast 2. Mekhanism podvoda enerhii [Energy supply mechanism]. Trudy ASME. Konstruirovanie – Proceedings of ASME. Construction, 2, 117–128 [in Russian].

Параметри перерізу зрізу при косокутному тонкому точінні радіусним інструментом

Репозитарії

Схожі ресурси