Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку
Выполнен сравнительный анализ технологических характеристик малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавок при многослойной наплавке на узкую подложку шириной 3,5 мм. Увеличение вязкости металла сварочной ванны за счет введения в нее дисперсного присадочного материала при многослой...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2009 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100873 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку / В.Н. Яровицын, К.А. Ющенко, А.А. Наконечный, И.А. Петрик // Автоматическая сварка. — 2009. — № 6 (674). — С. 37-42. — Бібліогр.: 14 назв. — рос |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859592444380708864 |
|---|---|
| author | Яровицын, А.В. Ющенко, К.А. Наконечный, А.А. Петрик, И.А. |
| author_facet | Яровицын, А.В. Ющенко, К.А. Наконечный, А.А. Петрик, И.А. |
| citation_txt | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку / В.Н. Яровицын, К.А. Ющенко, А.А. Наконечный, И.А. Петрик // Автоматическая сварка. — 2009. — № 6 (674). — С. 37-42. — Бібліогр.: 14 назв. — рос |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Выполнен сравнительный анализ технологических характеристик малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавок при многослойной наплавке на узкую подложку шириной 3,5 мм. Увеличение вязкости металла сварочной ванны за счет введения в нее дисперсного присадочного материала при многослойной микроплазменной порошковой наплавке позволяет увеличить погонную эффективную мощность нагрева, повысить высоту наплавленного слоя и снизить вероятность образования трещин в жаропрочных никелевых сплавах в результате повторных нагревов при многослойной наплавке.
Comparative analysis of technological characteristics of low-amperage argon-arc and microplasma powder welding processes is conducted for a case of multilayer cladding on a narrow substrate 3.5 mm wide. Increase in toughness of the weld pool metal provided by a dispersed additive in multilayer microplasma powder cladding allows increasing the effective heat input and thickness of the deposited layer, as well as reducing the risk of cracking of heat-resistant nickel alloys, which may be caused by re-heating in multilayer cladding.
|
| first_indexed | 2025-11-27T16:46:39Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.927.54
ОСОБЕННОСТИ МАЛОАМПЕРНОЙ АРГОНОДУГОВОЙ
И МИКРОПЛАЗМЕННОЙ ПОРОШКОВОЙ НАПЛАВКИ
НА УЗКУЮ ПОДЛОЖКУ
А. В. ЯРОВИЦЫН, инж., академик НАН Украины К. А. ЮЩЕНКО, А. А. НАКОНЕЧНЫЙ, инж.
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины),
И. А. ПЕТРИК, канд. техн. наук (ОАО «Мотор-Січ», г. Запорожье)
Выполнен сравнительный анализ технологических характеристик малоамперной аргонодуговой и микроплазменной
порошковой наплавок при многослойной наплавке на узкую подложку шириной 3,5 мм. Увеличение вязкости металла
сварочной ванны за счет введения в нее дисперсного присадочного материала при многослойной микроплазменной
порошковой наплавке позволяет увеличить погонную эффективную мощность нагрева, повысить высоту наплавлен-
ного слоя и снизить вероятность образования трещин в жаропрочных никелевых сплавах в результате повторных
нагревов при многослойной наплавке.
К л ю ч е в ы е с л о в а : малоамперная аргонодуговая нап-
лавка, микроплазменная порошковая наплавка, многослойная
наплавка на узкую подложку, технологические характерис-
тики дуги, энергетические и тепловые характеристики,
гидродинамическая модель сварочной ванны
К традиционно применяемым способам ремонт-
ной сварки лопаток наземных и авиационных га-
зотурбинных двигателей (ГТД) из жаропрочных
никелевых сплавов с высоким содержанием γ′-
фазы относятся ручная малоамперная аргоноду-
говая наплавка (АДН) с присадочным материалом
в виде проволоки [1–3] и лазерная наплавка с
присадочным материалом в виде порошка [4]. В
последнее время для ремонта изделий из жароп-
рочных никелевых сплавов также стали
применять микроплазменную порошко-
вую наплавку (МПН) [5–7], технологи-
ческие возможности которой позволяют
качественно выполнять широкий спектр
восстановительных наплавок на кром-
ках лопаток (рис. 1). Здесь проиллюст-
рированы сварные соединения с исполь-
зованием однородного с основным
металлом присадочного порошкового
материала (с содержанием более
30…50 % γ′-фазы) и с использованием
присадочного материала с более низкой
прочностью при высоких температурах.
Таким образом, существует ряд тех-
нологических возможностей по ремонту
кромок лопаток ГТД (рис. 2), когда воз-
можен выбор между лазерной порош-
ковой наплавкой, малоамперной АДН и
МПН. Несмотря на множество публи-
каций по ремонту лопаток ГТД [1-7],
целесообразно провести сравнительный
анализ технологических характеристик указанных
процессов наплавки.
Особенностью ремонта кромок лопаток ком-
понентов ГТД сваркой плавлением является вер-
тикальная установка пера лопатки и наплавка ва-
лика на узкую подложку в условиях свободного
формирования [1–7]. При такой наплавке для сни-
жения склонности сварных соединений жаропроч-
ных сплавов к образованию трещин в результате
повторного нагрева стремятся к максимально воз-
можной высоте (толщине) наплавленного слоя с
целью уменьшения количества слоев наплавлен-
ного металла, что целесообразно также по тех-
нологическим соображениям для снижения
© А. В. Яровицын, К. А. Ющенко, А. А. Наконечный, И. А. Петрик, 2009
Рис. 1. Внешний вид эксплуатационных макроповреждений (выделено) и
опытные наплавки (1, 2) по восстановлению поврежденных участков соп-
ловой лопатки двигателя АИ-25ТЛ из сплава ЖС6У с содержанием 65 %
γ′-фазы
6/2009 37
объема зачистных работ по устранению неров-
ностей формирования валиков и снятию повер-
хностных оксидных пленок.
Процесс восстановления кромок лопаток спо-
собом лазерной порошковой наплавки [4] харак-
теризуется применением многослойной наплавки
со скоростью 0,1…0,8 м/мин и толщиной наплав-
ленного слоя 0,5…1 мм. В случае лазерной нап-
лавки на узкую подложку больших объемов ме-
талла (рис. 2) требуется значительное количество
слоев, что повышает опасность образования тре-
щин в результате повторных нагревов. Поэтому
для сильно поврежденных кромок лопаток из жа-
ропрочных никелевых сплавов предпочтительно
применение малоамперной АДН или МПН.
Целью данной работы является сравнительная
оценка технологических характеристик многос-
лойной наплавки на узкую подложку для мало-
амперного аргонодугового и микроплазменного
процессов применительно к жаропрочным нике-
левым сплавам с ограниченной свариваемостью.
Рассматриваются энергетические характеристики
дуги (ток, электрическая мощность, скорость нап-
лавки); тепловые (эффективная мощность нагрева
изделия; эффективный КПД нагрева изделия);
производительность при наплавке заданного
объема металла; расход газа и оценка потерь при-
садочного металла при наплавке.
Технологические характеристики малоампер-
ного аргонодугового и микроплазменного процес-
са оценивали на модельной многослойной нап-
лавке на узкую подложку при разработке техно-
логии восстановления соплового аппарата вертолет-
ного двигателя IV ступени из аустенитной стали.
Высокая степень износа (рис. 2) потребовала на-
несения значительного объема присадочного метал-
ла. При наплавке использовали как прутки из про-
волоки диаметром 2 мм, длиной 50 см, так и порошок
фракцией 53…153 мкм из жаропрочного присадоч-
ного материала типа IN 625. Наплавку на узкую
подложку выполняли в условиях свободного фор-
мирования валика (рис. 3, 4). Для обеспечения
бокового припуска на механическую обработку
наплавляемый валик формировался с подложкой
с углом контакта валика более 90° (рис. 3, 4) [8].
Наплавку выполняли на сварочном токе 30…40 А,
а затем проводили послойную зачистку каждого
слоя наплавленного металла.
Для МПН и АДН использовали установку УП-
НС-304М. Расход аргона (1 сорт по ГОСТ 10157–
79) составлял 10 и 18 л/мин соответственно для
АДН и МПН. Массу наплавленного металла оце-
нивали взвешиванием на весах с точностью до
1 г, непосредственные потери присадочных ма-
териалов в процессе наплавки — взвешиванием
порошка и проволоки на весах с точностью до
0,1 г.
Технологические характеристики двух процес-
сов малоамперной наплавки для условий нара-
щивания поврежденного участка лопатки объе-
мом 5,6 см3 1) следующие: сила тока I для АДН
(МПН) соответственно 37 (32) А; скорость v при
наплавке одного слоя соответственно 1,08
(0,667) м/ч; количество слоев N для наплавки за-
данного объема металла 9 (4) шт.; время t, зат-
раченное непосредственно на наплавку заданного
Рис. 2. Внешний вид соплового аппарата с лопатками, восста-
новленными способом МПН: 1 — разделка дефектного учас-
тка; 2 — восстановленная наплавкой лопатка
Рис. 3. Схема разделки дефектного участка и многослойной
наплавки лопатки соплового аппарата
Рис. 4. Схема валика, наплавленного на узкую подложку
многослойной наплавкой: Mо — зона чистового размера вос-
становленной поверхности; Mу — зона боковых усилений
наплавленного валика
1) Здесь и далее в статье требуемый объем после оконча-
тельной механической обработки прямоугольного сечения
3,5 16 мм.
38 6/2009
объема металла при восстановлении лопатки 0,833
(0,583) ч; коэффициент наплавки αн соответс-
твенно 2,6 (4,82) г/(А⋅ч).
Производительность наплавки оценивали по
количеству слоев наплавленного металла, време-
ни, затраченному непосредственно на наплавку
лопатки t, и значению коэффициента наплавки
αн [9]:
αн = Mн/(It), (1)
где Mн — фактическая масса наплавленного ме-
талла с учетом боковых усилений валика.
Установлено, что значение сварочного тока
при МПН на узкую подложку по сравнению с
АДН меньше на 15 %, скорость примерно на
40 %; количество слоев меньше практически в
2 раза; на 30 % меньше время наплавки лопатки.
По результатам контрольных взвешиваний соп-
лового аппарата до и после наплавки лопаток ус-
тановлено, что коэффициент наплавки при МПН
практически в 1,85 раза больше, чем для АДН.
Непосредственные потери присадочного мате-
риала при многослойной наплавке на узкую под-
ложку оценивали по формуле
Kпот 1 = 1 – Mн/Mп, (2)
где Mп — масса израсходованного присадочного
материала на наплавку лопатки; Mн — фактичес-
кая масса наплавленного металла при наплавке
лопатки.
Непосредственные потери проволоки при АДН
(рис. 5) состояли примерно из 1 % потерь на угар
и 2 % на остаток прутка. Непосредственные по-
тери порошка в процессе МПН оценивали с уче-
том расхода порошка, массы наплавленного ме-
талла и массы порошка, прошедшего через столб
дуги и собранного затем вне зоны наплавки. Наб-
людение за расходом контрольной порции порош-
ка массой 0,5 кг (рис. 6) позволило установить
среднее значение коэффициента использования
порошка КИП = 0,625 и значение безвозвратных
потерь порошка 5 %. С учетом остатка порошка,
не пригодного к наплавке после его трехкратного
использования (3,4%), потери присадочного по-
рошка в процессе МПН узкой подложки состав-
ляют примерно 10,5% (рис. 5), что аналогично
потерям порошка при плазменно-порошковой
наплавке [8].
Экспериментальными исследованиями техно-
логических характеристик в целом установлено,
что МПН, несмотря на меньшую скорость нап-
лавки слоя, отличается большей производитель-
ностью по сравнению с АДН. Для обоснования
полученных экспериментальных данных выпол-
нены исследования энергетических и тепловых
характеристик свободной и сжатой дуги в диа-
пазоне токов до 50 А.
Тепловые характеристики определяли по ме-
тодике проточного калориметрирования [8]. В на-
шем случае ток и напряжение дуги измеряли циф-
ровыми вольтметрами класса 0,5. Постоянный
расход воды через проточный калориметр и ру-
башку охлаждения плазмотрона ППС-04 поддер-
живали с точностью ±1,5 %. Он обеспечивался
путем слива воды из сосуда с постоянным
объемом с использованием вентилей точной ре-
гулировки воды. Напряжение с термопар изме-
ряли в милливольтах аналого-цифровым преоб-
разователем ADAM 4118 c точностью ±0,1 %. Ка-
лориметрическая система калибровалась по эта-
лонному ртутному термометру ТЛ-4 (ГОСТ 215–
73) с ценой деления 0,1 °С. В ходе экспериментов
определяли эффективную мощность нагрева из-
делия qи и эффективный КПД нагрева изделия
ηи [10]
ηи = qи/(UI). (3)
Общая мощность потерь тепла ∑qp в плаз-
мотроне (горелке) и в дуге составляла
∑qp = (1 – ηи)UI.
(4)
Максимальная ошибка экспериметальных дан-
ных эффективной мощности нагрева изделия с
учетом температурных колебаний калориметри-
ческой системы составляла не более 3 %. Адек-
ватность измерений подтверждена сходимостью
энергетического баланса при МПН (рис. 7).
На рис. 8, 9 для условий горения сжатой и
свободной дуги, которые соответствовали рас-
смотренным режимам наплавки лопатки сопло-
вого аппарата, приведены зависимости мощности
дуги UI, эффективной мощности нагрева изделия
qи, общей мощности тепловых потерь ∑qp от тока
дуги при постоянных длине дуги и расходах ар-
гона. Энергетические и тепловые характеристики
Рис. 5. Непосредственные потери присадочных материалов в
процессе наплавки: 1 — остаток; 2 — безвозвратные потери
6/2009 39
для рабочих токов при многослойной наплавке
на узкую подложку шириной 3,5 мм, рассчитан-
ные по результатам регрессий экспериментальных
данных рис. 8, 9, представлены в таблице. Ус-
тановлено, что при многослойной наплавке на уз-
кую подложку большая производительность МПН
по сравнению с АДН обусловлена более высокими
значениями мощности дуги (в 2,1 раза) и эффек-
тивной мощностью нагрева изделия (в 1,62 раза).
Рассмотрим особенности формирования вали-
ка на узкой подложке в зависимости от вида при-
садочного материала. Геометрические характе-
ристики поперечного сечения валика первого слоя
наплавки на узкую подложку соответственно для
МПН и АДН следующие: B = 7,6 (6,0) мм; hо1 =
= 1,5 (1,0) мм; hн1 = 4,4 (2,0) мм (рис. 10). Экс-
периментально показано, что при послойной
МПН узкой подложки в условиях свободного фор-
мирования валика высота наплавленного слоя мо-
жет достигать более 4 мм. Это в 2 раза больше,
чем при АДН, где при значительно меньшем со-
отношении qи/v (таблица) высота ограничена из-за
опасности стекания жидкого металла сварочной
ванны по боковым стенкам узкой подложки.
Для обоснования экспериментальных данных
с точки зрения гидродинамики движущаяся сва-
рочная ванна на узкой подложке может быть пред-
ставлена как участок тонкого слоя вязкой жид-
кости, текущего по торцу пластины [11]. Характер
течения жидкости (ламинарный, турбулентный)
определяется критерием кинематического подо-
бия — числом Рейнольдса [12]:
Re = 4Q/v, (5)
где Q — расход жидкости на единицу ширины
потока; v — кинематическая вязкость жидкости,
определяемая по времени вытекания заданного
объема жидкости через калиброванное отверстие
под действием силы тяжести [13].
Рис. 6. Зависимость изменения массы контрольной порции
порошка Mост в процессе повторного использования при
МПН перед наплавкой (n = 0) и после первой–третьей нап-
лавки (1–3)
Рис. 7. Энергетический баланс сжатой дуги при МПН: 1 —
доля тепловых потерь на охлаждение плазмотрона ηп; 2 —
ηи; 3 — ηп + ηи (удельный расход аргона: qпл = 1 л/мин; qтр =
= 7,5 л/мин; расстояние от плазмотрона до изделия 5 мм)
Энергетические и тепловые характеристики для свободной и сжатой дуги при многослойной наплавке узкой подложки
шириной 3,5 мм
Тип дуги I, А UI, Вт v, мм/с UI/v, Дж/мм qи, Вт ηи qи/v, Дж/мм
Свободная 37 364,34 0,316 1152, 96 328,83 0,902 1040,6
32* 320,23* — — 288,21* 0,902 —
Сжатая 32 760,63 0,185 4111,51 532,74 0,700 2879,68
* Данные приведены для качественного сравнения.
Рис. 8. Энергетические характеристики: 1 — сжатая дуга,
qпл = 1 л/мин, qтр = 7,5 л/мин; расстояние от плазмотрона до
изделия 5 мм; 2 — свободная, qг = 10 л/мин; расстояние от
электрода до изделия 2 мм
40 6/2009
Нормальному формированию валиков соответ-
ствует ламинарный характер течения тонкого слоя
вязкой жидкости и значение числа Рейнольдса
5 < Re < 60, нестабильному — турбулентный ха-
рактер и значение числа Рейнольдса
50 < Re < 200 [11].
Для случая сварки (наплавки) узкой подложки
расход вязкой жидкости на единицу ширины по-
тока может быть представлен как [11]:
Q = vFпр/δ, (6)
где v — скорость сварки (наплавки); Fпр — пло-
щадь поперечного сечения валика ; δ — ширина
узкой подложки.
С учетом того, что форма поперечного сечения
наплавленного на узкую подложку валика близка
к форме эллипса, его площадь можно представить
как
Fпр = 0,25πBh, (7)
где h = hо + hн.
Предположим, что максимально возможная
высота наплавляемого на узкую подложку валика,
когда металл сварочной ванны еще удерживается
от стекания по стенкам узкой подложки за счет
вязкости, соответствует фиксированному значе-
нию числа Рейнольдса в рассматриваемом диа-
пазоне скоростей наплавки. Тогда увеличить мак-
симальное поперечное сечение наплавляемого ва-
лика Fпр, которое может еще удержаться на узкой
подложке, при прочих одинаковых условиях воз-
можно также путем изменения вязкости металла
сварочной ванны.
Согласно данным работы [8] порошок с диа-
метром частиц 53…153 мкм в рассматриваемой
области режимов, пролетая через столб дуги, по-
падает в сварочную ванну в твердом состоянии,
что понижает ее среднюю температуру [8]. За счет
тепла сварочной ванны относительно холодные
частицы порошка в ней при плавлении образуют
переохлажденные микрообъемы — очаги «замо-
раживания», которые являются центрами кристал-
лизации [14]. В этом случае сварочная ванна пред-
ставляет собой совокупность изменяющихся
объемов жидкого и твердожидкого состояния ме-
талла, что повышает сопротивление относитель-
ному перемещению одной части металла свароч-
ной ванны относительно другой.
Таким образом, с точки зрения гидродинамики
сварочной ванны в рамках рассматриваемой фи-
зической модели правомерно считать, что с вво-
дом дисперсного материала изменяется кинема-
тическая вязкость жидкого металла ν, которую
можно выразить через зависимости (4)–(6):
ν = 0,25vπBh/(Re δ). (8)
Используя экспериментальные данные геомет-
рических характеристик наплавленных валиков
(рис. 10), оценим изменение кинематической вяз-
кости жидкого металла сварочной ванны ν для
МПН (ν1) по сравнению с АДН для первого слоя
наплавки (ν2):
ν1/ν2 = v1B1h1/(v2B2h2),
ν1/ν2 = 0,667⋅7,6⋅6,0/(1,08⋅6,0⋅3,0) ≈ 1,6. (9)
Таким образом, установлено, что увеличение
вязкости металла сварочной ванны на 60 % за счет
введения в нее дисперсного присадочного мате-
Рис. 9. Тепловые характеристики дуги: 1, 2 — мощность
нагрева qи соответственно сжатой и свободной дуги; 3, 4 —
мощность тепловых потерь ∑qp соответственно сжатой и сво-
бодной дуги при разном удельном расходе аргона: 1 — qпл =
= 1 л/мин; qтр = 7 л/мин; 2 — qг = 10 л/мин (длина дуги от
плазмотрона до изделия 5 мм (1); от электрода до изделия
2 мм (2))
Рис. 10. Схема измерения высоты h и ширины B однослойно-
го валика, наплавленного на узкую подложку: hн1, hо1, B1 —
соответственно высота наплавленного слоя, глубина проп-
лавления основного металла и ширина валика при МПН; hн2,
hо2, B2 — то же при АДН
6/2009 41
риала позволяет увеличить при многослойной
наплавке на узкую подложку шириной 3,5 мм по-
гонную эффективную мощность нагрева изделия
примерно в 2,75 раза, что приводит к увеличению
более чем в 2 раза высоты (толщины) наплав-
ленного слоя и снижению более чем в 2 раза ко-
личества слоев наплавленного металла при задан-
ном объеме наплавленного металла.
Применительно к восстановлению сильно пов-
режденных кромок лопаток из жаропрочных ни-
келевых сплавов с содержанием более 30…50 %
γ′-фазы применение МПН позволит значительно
снизить вероятность образования трещин в ре-
зультате повторных нагревов при многослойной
наплавке.
1. Перемиловский И. А., Гейченко В. С., Фрумин И. И. Вос-
становление наплавкой турбинных лопаток авиацион-
ных двигателей // Автомат. сварка. — 1976. — № 5. —
С. 54–56.
2. Аржакин А. Н., Столяров И. И., Туров А. В. Разработка
технологии восстановления рабочих лопаток 8 ступени
КВД авиационного двигателя методом автоматической
наплавки // Сварщик. — 2003. — № 4. — С. 8–9.
3. Мартышин Г. В., Трунова В. Б. Аргонодуговая наплавка
с импульсной подачей присадочной проволоки при ре-
монте деталей // Свароч. пр-во. — 1993. — № 10. —
С. 16–17.
4. Краузе С. Улучшенная технология ремонта: порошковая
наплавка лазером // Газотурбинные технологии. — 2003.
— № 5. — С. 24–26.
5. Особенности сварки высоконикелевых дисперсионнот-
вердеющих жаропрочных сплавов и ремонта изготовляе-
мых из них изделий / В. С. Савченко, К. А. Ющенко,
Н. И. Саволей и др. // Автомат. сварка. — 1993. — № 10.
— С. 31–33.
6. Исследование свариваемости никелевых суперсплавов и
разработка технологии ремонта лопаток газовых турбин
/ К. А. Ющенко, В. С. Савченко, Л. В. Червякова и др. //
Там же. — 2005. — № 6. — С. 3–6.
7. Ющенко К. А., Яровицын А. В. Опыт применения мик-
роплазменной порошковой наплавки // Матеріали IV
Всеукр. наук.-техн. конф. молодих вчених та спеціа-
лістів «Зварювання та суміжні технології», 23–25 травн.
2007 р. — К.: ІЕЗ ім Є. О. Патона, 2007. — 323 с.
8. Гладкий П. В., Переплетчиков Е. Ф., Рябцев И. А. Плаз-
менная наплавка. — Киев: Екотехнологія, 2007. — 292 с.
9. Теоретические основы сварки / В. В. Фролов, В. А. Ви-
нокуров, В. Н. Волченко и др. / Под ред. В. В. Фролова.
— М.: Высш. шк., 1970. — 592 с.
10. Рыкалин Н. Н. Расчеты тепловых процессов при сварке.
— М.: Машгиз, 1951. — 296 с.
11. Шнеерсон В. Я. Формирование сварных швов отборто-
ванных соединений // Автомат. сварка. — 1979. — № 2.
— С. 5, 6, 9.
12. Капица П. Л. Волновое течение тонких слоев вязкой
жидкости // Журн. электротехн. физики. — 1948. — 18,
вып. 1. — С. 3–28.
13. Френкель Я. И. Кинетическая теория жидкостей. — Л.:
Наука, 1975. — 592 с.
14. Ивочкин И. И. Подавление роста столбчатых кристаллов
методом «замораживания» сварочной ванны // Свароч.
пр-во. — 1965. — № 12. — С. 1–3.
Comparative analysis of technological characteristics of low-amperage argon-arc and microplasma powder welding processes
is conducted for a case of multilayer cladding on a narrow substrate 3.5 mm wide. Increase in toughness of the weld pool
metal provided by a dispersed additive in multilayer microplasma powder cladding allows increasing the effective heat
input and thickness of the deposited layer, as well as reducing the risk of cracking of heat-resistant nickel alloys, which
may be caused by re-heating in multilayer cladding.
Поступила в редакцию 02.04.2009
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-100873 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-27T16:46:39Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Яровицын, А.В. Ющенко, К.А. Наконечный, А.А. Петрик, И.А. 2016-05-28T10:50:05Z 2016-05-28T10:50:05Z 2009 Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку / В.Н. Яровицын, К.А. Ющенко, А.А. Наконечный, И.А. Петрик // Автоматическая сварка. — 2009. — № 6 (674). — С. 37-42. — Бібліогр.: 14 назв. — рос 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100873 621.791.927.54 Выполнен сравнительный анализ технологических характеристик малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавок при многослойной наплавке на узкую подложку шириной 3,5 мм. Увеличение вязкости металла сварочной ванны за счет введения в нее дисперсного присадочного материала при многослойной микроплазменной порошковой наплавке позволяет увеличить погонную эффективную мощность нагрева, повысить высоту наплавленного слоя и снизить вероятность образования трещин в жаропрочных никелевых сплавах в результате повторных нагревов при многослойной наплавке. Comparative analysis of technological characteristics of low-amperage argon-arc and microplasma powder welding processes is conducted for a case of multilayer cladding on a narrow substrate 3.5 mm wide. Increase in toughness of the weld pool metal provided by a dispersed additive in multilayer microplasma powder cladding allows increasing the effective heat input and thickness of the deposited layer, as well as reducing the risk of cracking of heat-resistant nickel alloys, which may be caused by re-heating in multilayer cladding. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку Peculiarities of low-amperage argon-arc and microplasma powder cladding on narrow substrate Article published earlier |
| spellingShingle | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку Яровицын, А.В. Ющенко, К.А. Наконечный, А.А. Петрик, И.А. Производственный раздел |
| title | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку |
| title_alt | Peculiarities of low-amperage argon-arc and microplasma powder cladding on narrow substrate |
| title_full | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку |
| title_fullStr | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку |
| title_full_unstemmed | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку |
| title_short | Особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку |
| title_sort | особенности малоамперной аргонодуговой и микроплазменной порошковой наплавки на узкую подложку |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100873 |
| work_keys_str_mv | AT ârovicynav osobennostimaloampernoiargonodugovoiimikroplazmennoiporoškovoinaplavkinauzkuûpodložku AT ûŝenkoka osobennostimaloampernoiargonodugovoiimikroplazmennoiporoškovoinaplavkinauzkuûpodložku AT nakonečnyiaa osobennostimaloampernoiargonodugovoiimikroplazmennoiporoškovoinaplavkinauzkuûpodložku AT petrikia osobennostimaloampernoiargonodugovoiimikroplazmennoiporoškovoinaplavkinauzkuûpodložku AT ârovicynav peculiaritiesoflowamperageargonarcandmicroplasmapowdercladdingonnarrowsubstrate AT ûŝenkoka peculiaritiesoflowamperageargonarcandmicroplasmapowdercladdingonnarrowsubstrate AT nakonečnyiaa peculiaritiesoflowamperageargonarcandmicroplasmapowdercladdingonnarrowsubstrate AT petrikia peculiaritiesoflowamperageargonarcandmicroplasmapowdercladdingonnarrowsubstrate |