Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки
Рассмотрены основные схемы построения силовой части источников ускоряющего напряжения электронно-лучевых сварочных пушек с преобразованием частоты, используемых на практике. Описан принцип работы источника питания нерезонансного типа, у которого регулятор напряжения и преобразователь совмещены в одн...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100875 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки / Н.К. Чайка // Автоматическая сварка. — 2009. — № 6 (674). — С. 47-52. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859853353037594624 |
|---|---|
| author | Чайка, Н.К. |
| author_facet | Чайка, Н.К. |
| citation_txt | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки / Н.К. Чайка // Автоматическая сварка. — 2009. — № 6 (674). — С. 47-52. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Рассмотрены основные схемы построения силовой части источников ускоряющего напряжения электронно-лучевых сварочных пушек с преобразованием частоты, используемых на практике. Описан принцип работы источника питания нерезонансного типа, у которого регулятор напряжения и преобразователь совмещены в одном узле. Указаны его преимущества и недостатки, приведены технические характеристики.
Key diagrams of building of the power part of accelerated voltage sources with frequency conversion for electron beam guns used in real practice are considered. The principle of operation of the non-resonance type of a voltage source, wherein the voltage regulator and converter are made as one unit, is described. Its advantages and disadvantages are noted, and specifications are given.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:42:57Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:004.518
ИНВЕРТОРНЫЙ ИСТОЧНИК УСКОРЯЮЩЕГО НАПРЯЖЕНИЯ
ДЛЯ УСТАНОВОК ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВОЙ СВАРКИ
Н. К. ЧАЙКА, инж. (ПО «СЭЛМИ», г. Сумы, Украина)
Рассмотрены основные схемы построения силовой части источников ускоряющего напряжения электронно-лучевых
сварочных пушек с преобразованием частоты, используемых на практике. Описан принцип работы источника питания
нерезонансного типа, у которого регулятор напряжения и преобразователь совмещены в одном узле. Указаны его
преимущества и недостатки, приведены технические характеристики.
К л ю ч е в ы е с л о в а : электронно-лучевая сварка, источ-
ник, ускоряющее напряжение, инвертор
Инверторные источники питания неуклонно вы-
тесняют традиционно используемые в оборудо-
вании для большинства способов сварки. Не яв-
ляются исключением также источники питания
для электронно-лучевой сварки (ЭЛС). Причина-
ми популярности инверторных источников пита-
ния являются их хорошие регулировочные харак-
теристики, небольшие габариты и масса, более
высокий коэффициент полезного действия.
К источникам ускоряющего напряжения, пред-
назначенным для использования в установках ЭЛС,
предъявляются определенные требования [1]: нес-
табильность выходного напряжения (≤ ± 1 %);
пульсация выходного напряжения (≤ 2 %); запас
энергии в выходных цепях (≤ 1…2 Дж/кВт); на-
личие системы подавления высоковольтных раз-
рядов в пушке; время восстановления высокого
напряжения после пробоя не должно превышать
нескольких миллисекунд.
Инверторные источники ускоряющего напря-
жения можно разделить на две группы — нере-
зонансные и резонансные.
Нерезонансные инверторные источники пита-
ния, как правило, строятся по схеме, при которой
регулятор напряжения питает инвертор, работа-
ющий на постоянной частоте преобразования с
выходным напряжением, близким по форме к мю-
андру. Резонансная группа инверторных источ-
ников питания более разнообразна по своим ре-
шениям. Рассмотрим схему (рис. 1, а), которая
используется наиболее часто в настоящее время.
В ней, кроме повышающего трансформатора T,
имеется три дополнительных реактивных элемен-
та — индуктивность LS, емкость CS и индуктив-
ность LP. Индуктивность LP и емкость CS обра-
зуют параллельный колебательный контур, кото-
рый, как известно, на частоте выше резонансной
имеет входное сопротивление емкостного харак-
тера. Эта виртуальная емкость образует с индук-
тивностью LS последовательный резонансный
контур, имеющий на частоте резонанса минималь-
ное сопротивление в отличие от параллельного,
который на частоте резонанса имеет максималь-
ное сопротивление. Следовательно, изменяя час-
тоту преобразования между двумя резонансными
частотами, можно менять соотношение сопротив-
лений реактивных элементов и нагрузки и тем
самым регулировать напряжение на выходе ис-
точника. Поскольку резонансная цепь L–C явля-
ется селективным фильтром, то ток, протекающий
по первичной обмотке повышающего трансфор-
матора, приобретает синусоидальную форму, ког-
да его частота примерно равна резонансной. Ос-
цилограммы токов такого инвертора приведены
на рис. 1, б. Резонансная группа инверторных ис-
точников питания, используемых в качестве ус-
коряющего напряжения, имеет следующую струк-
туру. Два квазирезонансных инвертора работают
на суммирующий промежуточный трансформа-
тор, который в свою очередь нагружен на пер-
вичную обмотку повышающего трансформатора.
© Н. К. Чайка, 2009
Рис. 1. Схема инверторного источника питания резонансного
типа (а) и осциллограммы токов инвертора (б)
6/2009 47
Схема управления работает на фиксированной
частоте и вырабатывает последовательность пря-
моугольных импульсов для первого и второго ин-
вертора. Регулировка выходного напряжения осу-
ществляется изменением фазового сдвига между
ними. Аналитически это можно представить сле-
дующим образом:
I1 + I2 = I0 sin ωt + I0 sin (ωt + ϕ) =
= 2I0 ⎡⎢
⎣
sin ⎛⎜
⎝
ωt + ϕ2
⎞
⎟
⎠
cos ⎛⎜
⎝
– ϕ2
⎞
⎟
⎠
⎤
⎥
⎦
.
Поскольку cos ϕ — функция четная, то
cos (– ϕ ⁄ 2) = (ϕ ⁄ 2). Обозначив произведение
2I0 cos (ϕ ⁄ 2) как амплитуду IΣ суммы, получим
выражение для суммы токов
I1 + I2 = I∑ sin ⎛⎜
⎝
ωt + ϕ2
⎞
⎟
⎠
,
где IΣ — функция сдвига фаз между управляю-
щими импульсами.
Для получения выходного высокого напряже-
ния в таких источниках используют следующее
решение: cекционирование вторичной обмотки
повышающего трансформатора, что снижает па-
разитную емкость вторичной обмотки и позволяет
использовать выпрямительные диоды с меньшим
обратным напряжением; использование схемы
двойного трансформирования напряжения [2] в
случае недостатка места для размещения повы-
шающих обмоток в окне сердечника выходного
трансформатора; применение комбинации повы-
шающий трансформатор и диодноемкостный ум-
ножитель, что позволяет резко снизить требова-
ния к высоковольтной изоляции вторичной об-
мотки повышающего трансформатора.
В качестве примера реализации источников
питания ускоряющего напряжения нерезонансно-
го типа можно привести источник, описанный в
работе [3], схема которого приведена на рис. 2
[4]. Оба источника питания собраны по одина-
ковой структурной схеме и рассчитаны на оди-
наковую мощность (15 кВт) и напряжение
(150 кВ). Отличие заключается в более высокой
частоте преобразования, используемой во втором
источнике (20 кГц), и в том, что если в первом
источнике высокое напряжение получают за счет
суммирования выпрямленных напряжений трех
секций вторичной обмотки повышающего транс-
форматора, то во втором — за счет повышающего
трансформатора с выходным напряжением, равным
20 кВ, и его диодноемкостного умножителя. К пре-
имуществам таких схем следует отнести простоту
построения силовой части и управления, а также
достаточно высокие динамические характеристики.
Недостатком их является то, что коммутация си-
ловых ключей происходит при больших токах и
это приводит к повышенным потерям в ключах,
а также необходимость последовательного вклю-
чения двух силовых преобразователей энергии
(регулятор и инвертор), что снижает общий КПД
источника питания.
Схема источника ускоряющего напряжения ре-
зонансного типа с дополнительными реактивны-
ми элементами, предназначенными для формиро-
вания токовых импульсов, была использована
французской фирмой «TECHIX» в серийно вы-
пускаемых источниках питания SR60-N-6.000-
EBWS (мощность 6 кВт, напряжение 60 кВ), SR-
60-N-15.000/TC1 (мощность 15 кВт, напряжение
60 кВ) и др. Поскольку главным преимуществом
всех резонансных инверторов является переклю-
чение силовых ключей при нулевом токе (см.
рис. 1, б), что в первую очередь приводит к сни-
жению и потерь в ключах в моменты переклю-
чений, и значений dU/dt и di/dt, и, как следствие,
уменьшению уровня генерации гармоник высше-
го порядка. Кроме того, индуктивность рассеяния
вторичной обмотки, пересчитанная в первичную,
может быть учтена при расчете дополнительных
индуктивностей. Поэтому инверторы, построен-
ные по такой схеме, отличаются высоким (более
90 %) КПД. К недостаткам данной схемы следует
отнести понижение ее динамических свойств [5]
из-за использования резонансных цепей для фор-
мирования импульсов тока.
Схема источника ускоряющего напряжения с
двумя квазирезонансными инверторами, работа-
ющими на один суммирующий трансформатор,
и фазовым управлением реализована в источнике
(мощность 10 кВт, напряжение 50 кВ), разрабо-
танном ЗАО «Электро-Интел» (г. Нижний Нов-
город, РФ). В данном источнике высокое напря-
жение получается путем использования двойной
трансформации. К преимуществам указанной схе-
мы источников питания, как и всех резонансных,
следует отнести переключение силовых ключей
при нулевых токах, к недостаткам — необходи-
мость в двух инверторах, суммирующем транс-
форматоре и целом ряде вторичных повышающих
трансформаторов, что ведет к удорожанию источ-
ника и увеличению его объема.
Рис. 2. Схема инверторного источника питания нерезонанс-
ного типа: в.н — выходное напряжение
48 6/2009
Кроме приведенных выше традиционных схем
инверторных источников питания, рассмотрим
схему инверторного источника (мощность 6 кВт
и напряжение 60 кВ), разработанного в ОАО
«СЭЛМИ» (г. Сумы, Украина), схема которого
приведена на рис. 3. Источник состоит из трех-
фазного мостового выпрямителя с фильтром в ви-
де емкости 1, ключевого инвертора мостового ти-
па с управляемой шириной выходных импульсов
2, повышающего трансформатора 3, диодноемкос-
тного двухполупериодного мостового умножите-
ля напряжения 4, высоковольтного делителя об-
ратной связи 5, элемента сравнения напряжения,
снимаемого с нижнего плеча обратной связи 6,
с напряжением опорного источника 7, усилителя
постоянного тока обратной связи 8, формирова-
теля управляющих импульсов инвертора с изме-
няемой длительностью 9.
В основу принципа работы данного источника
питания положен дозированный заряд емкости че-
рез индуктивность, используемый в широтноим-
пульсных стабилизаторах постоянного напряже-
ния типа L–C [6]. Отличие заключается в том,
что в качестве индуктивности используется ин-
дуктивность рассеяния вторичной обмотки повы-
шающего трансформатора, а емкостью служат ем-
кости умножителя напряжения. Роль диода, поз-
воляющего возвращать энергию, накопленную в
индуктивности во время заряда конденсатора, в
источник, выполняют защитные диоды инвертора,
включенные параллельно каждому ключу. Хотя им-
пульсы и изменяют свою полярность с частотой
преобразования, но поскольку двухполупериодный
умножитель мостового типа имеет симметричный
вход, на режим работы это не влияет.
Благодаря такому построению источника уда-
лось совместить регулятор напряжения и инвер-
тор в одном узле, использовать в работе индук-
тивность рассеяния вторичной обмотки повыша-
ющего трансформатора, снизить требования как
к размерам окна сердечника повышающего тран-
сформатора, так и по высоковольтной изоляции
вторичной обмотки.
Узловыми моментами при разработке данного
источника стало определение параметров основ-
ных силовых элементов таких, как повышающий
трансформатор, силовые ключи инвертора, диод-
ноемкостный умножитель. Известно, что выход-
ное сопротивление диодноемкостных умножите-
лей напряжения пропорционально количеству
каскадов в кубе, в связи с этим в силовых цепях
используют умножители, содержащие не более
4…6 каскадов. Исходя из приведенного выше и
требуемого выходного напряжения 60⋅103 В была
выбрана четырехкаскадная двухполупериодная
мостовая схема умножения, имеющая симметрич-
ный вход. Основным достоинством данной схемы
является удвоенная частота пульсаций выходного
напряжения по отношению к частоте питания
трансформатора и более пологая нагрузочная ха-
рактеристика.
Выбранная четырехкаскадная схема умноже-
ния при заданном выходном напряжении и ми-
нимальное напряжение питания инвертора (вып-
рямленное схемой Ларионова трехфазное напря-
жение 380 В, 50 Гц при уходе сети в минус 10 %)
определили коэффициент трансформации, кото-
рый равен 33.
В качестве магнитопровода повышающего
трансформатора использовали четыре сердечника
U 100/57/25 марки 3С80 (μэ = 1900) фирмы «PHI-
LIPS» [7] (две UU обозначают замкнутые ком-
бинации, сложенные вместе). Расчет количества
витков первичной обмотки трансформатора при
прямоугольной форме питающего напряжения по
методике, изложенной в работе [7], с учетом ухода
питающей сети в плюс 10 % показал, что коли-
чество витков первичной обмотки должно сос-
тавлять не менее 32. Количество витков вторич-
ной обмотки определяется через коэффициент
трансформации и составляет 1056. Общий вид по-
вышающего трансформатора приведен на рис. 4.
Количество витков первичной W1 (вторичной W2)
обмотки соответственно 32 (1056) шт.; сопротив-
Рис. 3. Структурная схема источника питания с функциями
преобразования частоты и стабилизации выходного напряже-
ния, совмещенными в одном узле
Рис. 4. Общий вид повышающего трансформатора
6/2009 49
ление 0,02 (12) Ом; индуктивность рассеяния 0,02
(24) мГн; емкость между обмоткой и экраном 173
(86) пФ.
Конденсаторы умножителя выбирали исходя
из двух условий: рабочее напряжение должно
быть не менее 18⋅103 В (с учетом режима трени-
ровки пушки, когда выходное напряжение источ-
ника может превышать рабочее на 10…15 %);
значение емкости разрядной колонны конденса-
торов должно обеспечивать необходимый уровень
высокочастотных пульсаций. Естественно, что
максимальное значение пульсаций соответствует
максимальному значению тока источника. Задав
значение высокочастотных пульсаций равным
1 % и зная сопротивление нагрузки при макси-
мальном токе источника из выражения напряже-
ния на емкости при ее разряде (UC(t) = U0 exp
(–t/RC), найдем емкость, когда она за время,
равное одной четвертой периода преобразования,
разрядится на 1 %. Время разряда, равное одной
четвертой периода переключения инвертора, выб-
рано для оценочного расчета значения емкости
из следующих соображений. Подзарядка разряд-
ной колонны конденсаторов умножителя проис-
ходит два раза за период преобразования. Дли-
тельность токового импульса при максимальном
напряжении питания и максимальном токе наг-
рузки принимаем равной примерно одной четвер-
той периода преобразования, время от окончания
токового импульса до второго токового импульса
также примерно равно одной четвертой периода,
используется для расширения токового импульса
при снижении напряжения питания и временного
зазора безопасности и является максимальным
временем разряда разрядной колонны конденса-
торов. После проведения расчетов емкость раз-
рядной колонны конденсаторов должна состав-
лять не менее 2,54⋅10–9 Ф, следовательно, емкость
каскада должна равняться 2,54⋅10–9⋅4 ≈ 10⋅10–9 Ф.
Реально она реализована с учетом емкости сое-
динительного высоковольтного кабеля двумя кон-
денсаторами К73-14-3300 пФ (напряжение 25 кВ)
[8], соединенными параллельно. Для унификации
конденсаторы зарядных колонн взяты одинако-
выми с конденсаторами разрядной колонны.
Следует отметить, что возрастание выходной
емкости источника выше необходимой приводит
к увеличению запасенной энергии, значение ко-
торой является отрицательной характеристикой
источника. В нашем случае выражение для рас-
чета запасенной энергии имеет вид
E = CU2
2 = 2,54⋅10–9⋅(60⋅103)2
2 = 4,5 [Дж],
что соответствует удельной запасенной энергии,
равной 0,75 Дж/кВт.
Силовые ключи, используемые в инверторе ис-
точника, должны обеспечивать коммутацию нап-
ряжений до 600 В (выпрямленное мостовой схе-
мой напряжение трехфазной сети 380 В, при уходе
сети в плюс 10 % равно 565 В), перегрузочные
токи при включении и моменты выхода на режим
после высоковольтного пробоя в пушке, которые
в три-четыре раза превышают номинальные, а так-
же иметь рабочую частоту коммутации 20⋅103 Гц.
Исходя из этих требований и рабочей частоты
преобразования, выбранной равной 18⋅103 Гц, для
данного источника в качестве силового ключа
использован силовой модуль РМ 150 DSA 120
фирмы «Mitsubushi Electric», представляющий со-
бой два последовательно соединенных транзис-
тора IGBT, каждый из которых зашунтирован
быстродействующим диодом. Модуль рассчитан
на максимальные напряжение 1200 В, рабочий
ток 150 А, частоту переключений 20⋅103 Гц. Мо-
дуль имеет встроенную защиту по току перег-
рузки (320 А), току короткого замыкания (450 А)
и температуре перехода (110 °С).
К диодам умножителя предъявляются следу-
ющие требования:
рабочая частота без снижения
параметров, Гц ....................................................... ≥ 20⋅103
средний прямой ток, А ......................................... ≥ 0,15
обратное напряжение, В ....................................... ≥ 18⋅103
перегрузочная способность, А ............................. ≥ 2,5
Для удовлетворения всем предъявленным тре-
бованиям в качестве диодов были использованы
последовательно соединенные по три столба КЦ
108В [9], при этом каждый столб для выравни-
вания напряжения зашунтирован резистором С3-
14-10 мОм. Выпрямительный столб КЦ 108В рас-
считан на максимальные обратное напряжение
6⋅103 В, средний прямой ток 0,18 А и импульсный
прямой ток перегрузки до 5 А.
Осциллограммы выхода на режим высокого нап-
ряжения для источников, работающих на холостом
ходу и при номинальной нагрузке, а также формы
токовых импульсов в первичной обмотке повыша-
ющего трансформатора без нагрузки и при номи-
нальной токовой нагрузке приведены на рис. 5, 6.
На рис. 7 приведена осциллограмма импульсов
тока первичной обмотки повышающего трансфор-
матора при включении источника на номиналь-
ную нагрузку. Измерения тока в первичной об-
мотке проводили с помощью трансформатора то-
ка, включенного последовательно с первичной об-
моткой. По результатам измерений видно, что
максимальное значение тока в первичной обмотке
трансформатора при включении на нагрузку сос-
тавило 213 А, а после выхода на режим — только
60 А, т. е. максимальный ток при включении мо-
жет превышать ток в стационарном режиме в 4
раза; время выхода на режим высокого напряже-
50 6/2009
ния зависит от нагрузки несущественно и сос-
тавляет (3…5)⋅10–3 с.
Характеристики источника
Номинальное ускоряющее напряжение, кВ ....... 60
Номинальная мощность, кВт ............................... 6
Нестабильность ускоряющего
напряжения, % ....................................................... ±0,5
Пульсации ускоряющего напряжения, % ........... 1
Частота преобразования, кГц ............................... 18
Данная схема инверторного источника пита-
ния ускоряющего напряжения имеет следующие
преимущества:
снижение требований к высоковольтной изо-
ляции повышающего трансформатора благодаря
сравнительно невысокому напряжению на вторич-
ной обмотке;
возможность использования магнитопровода с
меньшим окном и меньших размеров при той же
выходной мощности и напряжении;
более высокий КПД, чем у известных нере-
зонансных источников, за счет совмещения бло-
ков регулятора и инвертора в одном, а также бес-
токового включения силовых ключей;
лучшие динамические характеристики, чем у
резонансных источников, за счет отсутствия ре-
зонансных цепей с резонансной частотой, близкой
к частоте переключения;
отсутствие необходимости настройки силовых
цепей в резонанс.
Недостатком указанной схемы инверторного
источника питания является выключение ключей
инвертора под током, что увеличивает потери в
ключах в момент выключения и приводит к сни-
жению КПД по сравнению с резонансными ис-
точниками, у которых как включение силовых
ключей, так и выключение происходит при ну-
левом токе.
1. ДСТУ 3014–95. Установка для ЭЛС. — Введ. ...
2. Назаренко О. К., Локшин В. Е. Динамические характе-
ристики высоковольтных источников питания для элект-
Рис. 6. Осциллограмма работы источника при номинальной
нагрузке (а, б — см. рис. 5)
Рис. 7. Осциллограмма огибающей напряжения на измери-
тельном резисторе трансформатора тока, включенного в пер-
вичную обмотку повышающего трансформатора при
включении источника на номинальную нагрузку
Рис. 5. Осциллограмма работы источника питания на холос-
том ходу: а — выход на режим высокого напряжения; б —
форма токовых импульсов первичной обмотки повышающе-
го трансформатора
6/2009 51
ронно-лучевой сварки // Автомат. сварка. — 2005. —
№ 1. — С. 36–38.
3. Костиков В. Г., Никитин И. Е. Источники электропита-
ния высокого напряжения РЭА. — М.: Радио и связь,
1986. — С. 41–50.
4. Ferrapio J. D., Kyselica S. R., Lawrence A. Switch-mode ac-
celerating — voltage regulator for electron beam systems //
Welding J. — 1989. — № 2. — P. 44–47.
5. High-power EBW machines incorporate microprocessor
control // Ibid. — 1989. — № 5. — P. 51–53.
6. Головацкий В. А. Транзисторные импульсные усилители
и стабилизаторы постоянного напряжения. — М.: Сов.
радио, 1974. — С. 40, 60.
7. Philips components, Magnetic products: Data Handbook.
Book MA 01, 1993.
8. Справочник по электрическим конденсаторам / М. Н.
Дьяконов, В. И. Карабанов, В. И. Присняков и др. / Под
общ. ред. И. И. Четверткова и В. Ф. Смирнова. — М.: Ра-
дио и связь, 1983. — С. 296.
9. Полупроводниковые приборы. Диоды выпрямительные,
стабилитроны, тиристоры: Справ. / А. Б. Гитцевич, А. А.
Зайцев, В.В. Мокряков и др. / Под ред. А. В. Голомедо-
ва. — М.: Радио и связь, 1989. — 164 с.
Key diagrams of building of the power part of accelerated voltage sources with frequency conversion for electron beam
guns used in real practice are considered. The principle of operation of the non-resonance type of a voltage source, wherein
the voltage regulator and converter are made as one unit, is described. Its advantages and disadvantages are noted, and
specifications are given.
Поступила в редакцию 28.10.2008
Контакты: Киев-150, ул. Боженко, 11, Институт электросварки им. Е. О. Патона НАНУ,
отд. № 27, тел. 287-67-11, E-mail: EShapovalov@paton.kiev.ua
52 6/2009
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-100875 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:42:57Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Чайка, Н.К. 2016-05-28T10:53:02Z 2016-05-28T10:53:02Z 2009 Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки / Н.К. Чайка // Автоматическая сварка. — 2009. — № 6 (674). — С. 47-52. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100875 621.791:004.518 Рассмотрены основные схемы построения силовой части источников ускоряющего напряжения электронно-лучевых сварочных пушек с преобразованием частоты, используемых на практике. Описан принцип работы источника питания нерезонансного типа, у которого регулятор напряжения и преобразователь совмещены в одном узле. Указаны его преимущества и недостатки, приведены технические характеристики. Key diagrams of building of the power part of accelerated voltage sources with frequency conversion for electron beam guns used in real practice are considered. The principle of operation of the non-resonance type of a voltage source, wherein the voltage regulator and converter are made as one unit, is described. Its advantages and disadvantages are noted, and specifications are given. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки Inverter accelerated voltage source for electron beam welding machines Article published earlier |
| spellingShingle | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки Чайка, Н.К. Производственный раздел |
| title | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки |
| title_alt | Inverter accelerated voltage source for electron beam welding machines |
| title_full | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки |
| title_fullStr | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки |
| title_full_unstemmed | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки |
| title_short | Инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки |
| title_sort | инверторный источник ускоряющего напряжения для установок электронно-лучевой сварки |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100875 |
| work_keys_str_mv | AT čaikank invertornyiistočnikuskorâûŝegonaprâženiâdlâustanovokélektronnolučevoisvarki AT čaikank inverteracceleratedvoltagesourceforelectronbeamweldingmachines |