Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой

Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние (НДС) цилиндрических деталей из металлов с разными физико-механическими свойствами при диффузионной сварке с учетом пластических деформаций ползучести. Установлены закономерности полз...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Date:	2009
Main Authors:	Махненко, В.И., Квасницкий, В.В.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2009
Series:	Автоматическая сварка
Subjects:	50 лет кафедре сварочного производства
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100908
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой / В.И. Махненко, В.В. Квасницкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 8 (676). — С. 11-16. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-100908
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1009082025-02-09T10:03:40Z Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой Peculiarities of formation of stress-strain state in diffusion bonds between dissimilar materials Махненко, В.И. Квасницкий, В.В. 50 лет кафедре сварочного производства Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние (НДС) цилиндрических деталей из металлов с разными физико-механическими свойствами при диффузионной сварке с учетом пластических деформаций ползучести. Установлены закономерности ползучести сварных соединений, а также формирования в них НДС. Stress-strain state (SSS), allowing for plastic creep strains, in cylindrical parts of metals with different physical-mechanical properties in diffusion bonding was studied by computer modelling based on the finite element method. The mechanisms of creep in diffusion bonds, as well as formation of SSS in them, were established. 2009 Article Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой / В.И. Махненко, В.В. Квасницкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 8 (676). — С. 11-16. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100908 621.791.4:539.378.3 ru Автоматическая сварка application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	50 лет кафедре сварочного производства 50 лет кафедре сварочного производства
spellingShingle	50 лет кафедре сварочного производства 50 лет кафедре сварочного производства Махненко, В.И. Квасницкий, В.В. Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой Автоматическая сварка
description	Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние (НДС) цилиндрических деталей из металлов с разными физико-механическими свойствами при диффузионной сварке с учетом пластических деформаций ползучести. Установлены закономерности ползучести сварных соединений, а также формирования в них НДС.
format	Article
author	Махненко, В.И. Квасницкий, В.В.
author_facet	Махненко, В.И. Квасницкий, В.В.
author_sort	Махненко, В.И.
title	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой
title_short	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой
title_full	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой
title_fullStr	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой
title_full_unstemmed	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой
title_sort	особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2009
topic_facet	50 лет кафедре сварочного производства
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100908
citation_txt	Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой / В.И. Махненко, В.В. Квасницкий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 8 (676). — С. 11-16. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT mahnenkovi osobennostiformirovaniânaprâžennodeformirovannogosostoâniâsoedinenijraznorodnyhmaterialovpolučennyhdiffuzionnojsvarkoj AT kvasnickijvv osobennostiformirovaniânaprâžennodeformirovannogosostoâniâsoedinenijraznorodnyhmaterialovpolučennyhdiffuzionnojsvarkoj AT mahnenkovi peculiaritiesofformationofstressstrainstateindiffusionbondsbetweendissimilarmaterials AT kvasnickijvv peculiaritiesofformationofstressstrainstateindiffusionbondsbetweendissimilarmaterials
first_indexed	2025-11-25T15:29:27Z
last_indexed	2025-11-25T15:29:27Z
_version_	1849776745992945664
fulltext	УДК 621.791.4:539.378.3 ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СОЕДИНЕНИЙ РАЗНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ПОЛУЧЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ СВАРКОЙ Академик НАН Украины В. И. МАХНЕНКО (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины), В. В. КВАСНИЦКИЙ, канд. техн. наук (НТТУ «Киевский политехнический институт») Путем компьютерного моделирования на базе метода конечных элементов исследовано напряженно-деформированное состояние (НДС) цилиндрических деталей из металлов с разными физико-механическими свойствами при диффузионной сварке с учетом пластических деформаций ползучести. Установлены закономерности ползучести сварных соединений, а также формирования в них НДС. К л ю ч е в ы е с л о в а : диффузионная сварка, разнородные материалы, напряженно-деформированное состояние, плас- тическая деформация, узел цилиндр–цилиндр, узел втулка– втулка, зона застоя В машиностроении и других отраслях промыш- ленности широко используются детали, изготав- ливаемые с применением диффузионной сварки в вакууме [1, 2]. Этот способ сварки позволяет получить детали и узлы, уникальные по своим конструктивным особенностям и эксплуатацио- нным характеристикам. При подборе режимов сварки традиционно исходят из равномерного рас- пределения усилия сжатия по всей площади стыка. В действительности, как следует из работы [3], при сварке алюминиевой ленты с кристаллом кремния схема напряженного состояния и его компоненты в различных зонах стыка неодина- ковы, что влияет на условия формирования соединений. Наиболее благоприятные условия активации поверхностей деталей и их соединений имеют место в зоне действия касательных напря- жений и деформаций сдвига [3]. В работах [4–7] показано, что при сварке металлов с разными физико-механическими свойствами эффективным способом создания касательных напряжений и локализации пластических деформаций в стыке является диффузионная сварка с термоцик- лированием [8]. В указанных работах выполнено моделирование напряженно-деформированного состояния (НДС) узлов цилиндр–цилиндр (Ц–Ц), втулка–втулка (В–В) и втулка–фланец (В–Ф) в условиях упругости и мгновенной пластичности, когда значения деформаций не зависят от времени [9]. В реальных условиях диффузионной сварки развиваются также деформации ползучести, ко- торые оказывают влияние на НДС узла. Целью настоящей работы является исследо- вание НДС узлов типа Ц–Ц и В–В при диф- фузионной сварке с учетом деформаций ползу- чести, а также определение общих закономернос- тей различных видов деформаций и их влияние на формирование сварных соединений. НДС в цилиндрических узлах анализировали по результатам компьютерного моделирования методом конечных элементов. Для моделирования НДС с учетом деформаций ползучести предвари- тельно определяли уравнение скорости ползу- чести в условиях диффузионной сварки. Известен [10, 11] ряд уравнений для определения стадии ползучести. Для установления закономерностей ползу- чести использовали деформационные диаграммы, приведенные в работе [10], а для определения параметров ползучести по методу малых скачков температуры проводили экспериментальные ис- следования в условиях одноосного нагружения [11]. Установлено, что при определенных пара- метрах режима диффузионной сварки ползучесть начинается практически со второй стадии и ее скорость определяется уравнением ε⋅ = Bpm exp ⎛ ⎜ ⎝ – ΔHn RT ⎞ ⎟ ⎠ , (1) где B, m — коэффициенты для данного материала; p — действующее напряжение (давление сжатия); ΔHn — энергия активации ползучести; T — тем- пература; R — универсальная газовая постоянная. При постоянной температуре уравнение (1) уп- рощается до ε⋅ = С1pC 2, где C1, C2 — коэф- фициенты. Экспериментально установлено, что в условиях диффузионной сварки для исследуемых металлов (армко-железа, сталей 10854, 12Х18Н9Т, жаропрочных сплавов) m = 3,5…4,6, что свиде- © В. И. Махненко, В. В. Квасницкий, 2009 8/2009 11 тельствует о дислокационной ползучести и соот- ветствует деформационным диаграммам [10]. Как показано в работах [5–7], в зоне стыка при соединении разнородных материалов фор- мируется сложное напряженное состояние. В этих условиях уравнение скорости ползучести выра- жает теорию общей деформации Мизеса–Генки, которая основывается на законе течения и эквива- лентных напряжениях Мизеса, выполняемых по известному уравнению [12]. Провести испытания на ползучесть в условиях диффузионной сварки разнородных материалов не представляется возможным. Однако в работе [12] показано, что во многих случаях для опре- деления ползучести в условиях сложного напря- женного состояния и при переменных напря- жении и температуре можно использовать резуль- таты испытаний при одноосном нагружении. Влияние циклического нагружения зависит от соотношения времени действия максимального напряжения к периоду цикла. С уменьшением этого отношения за счет сокращения времени действия максимального напряжения или увели- чения периода цикла нагружения установлено ус- корение деформации ползучести при переменных напряжениях по сравнению с ползучестью при постоянном напряжении [12]. Влияние цикличес- кого нагружения на скорость ползучести оценива- ется коэффициентом ψ, являющимся отношением скорости ползучести относительно «чистого вре- мени» нагружения при ползучести с периоди- ческим нагружением к скорости ползучести при непрерывном нагружении с постоянным напря- жением. Эксперименты показали, что коэффи- циент ψ зависит от деформации. Так, при дефор- мации более 0,1 % за один цикл нагружения его значение близко к единице. Как следует из работы [12], при высокой температуре и коротком периоде изменения напряжения даже в том слу- чае, когда на среднее напряжение накладывается синусоидальное циклическое напряжение (знако- постоянный цикл), кривая ползучести такая же, как и при статической ползучести. Приведенные в работе [12] результаты испытаний на ползучесть низкоуглеродистой стали, никелевого сплава Нимоник 75 и других металлов в условиях одно- осного растяжения и сложного напряженного сос- тояния, обусловленного действием растяжения и кручения, показали, что независимо от отношения напряжения растяжения и напряжения кручения получается единая кривая ползучести. При диффузионной сварке с термоциклиро- ванием деформация ползучести происходит при переменной температуре и переменном напря- жении. Влияние изменения значений этих вели- чин на скорость ползучести характеризуется пара- метром внутреннего состояния, определяемым де- формацией ползучести ε, и описывается механи- ческим уравнением состояния твердого тела [12] ε⋅ = f(p, T, ε), т. е. скорость ползучести в любой момент времени определяется напряжением, тем- пературой и деформацией в данный момент вре- мени. Исходя из теории деформационного и времен- нoго упрочнения, имеется два подхода к конк- ретной записи механического уравнения. По ха- рактеру изменения параметров при диффузионной сварке нами выбрано уравнение для временнoго упрочнения, которое для первой стадии ползу- чести имеет вид ε⋅ = C1p C 2 t C3 exp ⎛ ⎜ ⎝ – C4 T ⎞ ⎟ ⎠ , (2) где C1 > 0, C2, C3 — коэффициенты, определяемые из экспериментальных кривых ползучести мате- риала; C4 = (ΔHn/R); t — время деформации. Значение деформации на первой и второй стадиях ползучести, исходя из выражений (1) и (2), определяется из уравнения ε = C1p C 2 tC3 + 1 C3 + 1 exp ⎛ ⎜ ⎝ – C4 T ⎞ ⎟ ⎠ + C5p C 6 t exp ⎛ ⎜ ⎝ – C7 T ⎞ ⎟ ⎠ , (3) где C1 > 0, C2, C3, C5 > 0, C6 — коэффициенты, определяемые из экспериментальных кривых пол- зучести материала; C4 = (ΔHn(1)/R); C7 = = (ΔHn(2)/R). В уравнении (3) коэффициенты C5…C7 для ус- тановившейся стадии ползучести определяли по методу малых скачков температуры. Поскольку энергия активации высокотемпературной ползу- чести на первой и второй стадиях одинакова [13], то коэффициент C4 принимали равным C7. Зна- чения остальных коэффициентов C1…C3 полу- чали путем обработки кривых ползучести. Расчеты НДС выполняли с использованием уравнений (1) и (3) для случаев нагружения узла В–В постоянным давлением 15 МПа, термоци- клированием и давлением с термоциклированием. Сочетание соединяемых материалов было таким, чтобы процесс ползучести протекал только в вер- хней детали (1). Скорость ползучести в этой детали определяли по уравнению (1) при T = 1373 К. Зна- чения коэффициентов приняты по экспери- ментальным данным: C1 = 2⋅10–31 и 1⋅10–31 (со- ответственно модели 1 и 2); C2 = 3,65. Для обеих моделей и всех вариантов нагрузок исследовали поля радиальных, осевых, окружных, касательных и эквивалентных напряжений, а также пластических деформаций. Установлено, что при нагружении постоянным давлением 15 МПа дефор- мации ползучести в одном из соединяемых материалов формируют сложное напряженное сос- тояние как в верхней, так и в нижней неде- формирующейся детали. Появляются и растут 12 8/2009 радиальные, окружные и касательные напря- жения, особенно вблизи стыка, максимальное их значение уже в течение первых минут выдержки достигает уровня приложенных осевых. Заметно нарушается и равномерность распределения осе- вых напряжений. Они в основном уменьшаются в обоих материалах, и лишь в небольшой зоне на внешней поверхности материала 2 [5–7], на- оборот, увеличиваются в 2,0…2,5 раза. Поля всех напряжений быстро стабилизируются, и в течение последующей выдержки их характер практически не изменяется. В соответствии с отдельными составляющими изменяется и поле эквивалентных напряжений. Как видно из эпюр распределения эквивалентных на- пряжений (рис. 1), в материале 1 уже в течение первой минуты выдержки эквивалентные напря- жения на большей части стыка ощутимо умень- шаются, снижаясь особенно заметно во внутренней части стыка, на расстоянии около 1/4 толщины втулки от ее внутренней поверхности. В материале 2 они, наоборот, возрастают на большей части стыка до уровня, который в 2 раза и более превышает номинальные значения эквивалентных напряжений, достигая максимальных значений вблизи внутрен- ней и наружной кромок стыка. Для сравнения результатов моделирования НДС, а также полученных с использованием урав- нений (1) и (3) на рис. 2 показано изменение во времени эквивалентных и касательных напря- жений в точке, находящейся на расстоянии 5 мм от внутренней поверхности втулки и 0,2 мм от стыка в материале 1. Из рисунка видно, что зна- чения напряжений отличаются только в течение первой минуты, в дальнейшем они полностью сов- падают. Поэтому при продолжительности дейст- вия напряжения более 1,0…1,5 мин для сокра- щения времени расчета можно использовать более простое уравнение. В соответствии с эквивален- тными напряжениями формируется сложное поле пластических деформаций ползучести (рис. 3). В отличие от полей напряжений поле дефор- маций изменяется в течение всего процесса вы- держки, но при этом сохраняется его главная осо- бенность — пластические деформации развива- ются в материале 1 в основном вдали от стыка. В процессе выдержки на внешней кромке стыка образуется точка концентрации деформаций, зона повышенных деформаций вблизи этой точки пос- тепенно увеличивается, но на большей части стыка пластические деформации практически отсутству- ют. Известно [13], что одним из способов лока- лизации пластических деформаций в зоне стыка при сварке в твердом состоянии является повышение скорости деформирования. При диффузионной свар- ке с низкоинтенсивным силовым воздействием такой способ не реализуется при низкой (1⋅10 –6…1⋅10–4 с–1) скорости деформирования. Анализ НДС с учетом мгновенных пластических деформаций показал, что эффективным способом локализации пласти- ческих деформаций в зоне стыка является тер- моциклирование [7]. Поля мгновенных пласти- ческих деформаций с учетом мгновенной пластич- ности узла В–В при нагружении давлением, тер- моциклированием и давлением с термоциклиро- ванием показаны на рис. 4. Из рисунка видно, что термоциклирование без давления и с давлением обеспечивает распреде- ление напряжений по высоте соединяемых дета- лей, близкое к идеальному. Оно также способ- ствует более равномерному распределению плас- тической деформации в стыке по сравнению со Рис. 1. Эпюры распределения эквивалентных напряжений вдоль стыка в материале 1 при нагружении сжатием 15 МПа через 0 (1), 30 (2), 60 (3), 90 (4) и 300 с (5) после нагружения Рис. 2. Изменение во времени эквивалентных (кривые 1, 1′) и касательных (кривые 2, 2′) напряжений в средней части стыка по уравнениям (1) (кривые 1, 2) и (3) (кривые 1′, 2′) Рис. 3. Поле пластических деформаций ползучести ε при нагружении сжатием в различные моменты времени после нагружения: а — 60; б — 90; в — 180; г — 300 с 8/2009 13 сжатием при постоянной температуре. Однако особенностью НДС для Ц–Ц узлов в условиях термоциклирования является наличие в стыке точки с нулевыми касательными напряжениями, а вблизи нее — зоны с минимальными эквива- лентными напряжениями [4, 6, 7], а также с минимальными пластическими деформациями (рис. 4, б). Точку и зону вблизи нее предложено назвать точкой и зоной застоя по аналогии с терминологией, применяемой в теории горячей обработки металлов давлением [11]. В этой зоне образование пластических деформаций затрудне- но, а отсутствие деформаций сдвига исключает деформационную активацию соединяемых повер- хностей [3]. При сварке цилиндров касательные напряжения равны нулю в центре цилиндра, а при сварке втулок — вблизи внутренней поверхности. Характер поверхности разрушения при меха- нических испытаниях сварных образцов свиде- тельствует о начале их разрушения именно в этих зонах. Как видно из рис. 5, а, поверхность раз- рушения образцов узла Ц–Ц из разнородных материалов имеет коническую форму с вершиной на оси образца, а втулок — форму дорожки у внутренней поверхности (рис. 5, б). От дорожки к внешней и внутренней поверхностям разру- шение происходит с вырывом на месте менее прочного металла. Наиболее равномерное распределение пласти- ческих деформаций в стыке обеспечивает сжатие с термоциклированием (рис. 4, в, г), способству- ющее получению равнопрочных соединений с разрушением при испытаниях по менее прочному металлу. Моделирование НДС с учетом мгновен- ной пластической деформации показало, что наибольших значений пластические деформации достигают при совместном сжатии и тер- моциклировании в случае близких значений пре- дела текучести соединяемых материалов. При этом пластические деформации по стыку расп- ределяются практически равномерно, поочередно локализуясь при нагреве и охлаждении то в одном, то в другом материале. Моделирование НДС цилиндрических узлов с учетом деформаций ползучести подтвердило за- кономерности его формирования, установленные в задачах упругости и мгновенной пластичности. Вариант выдержки деталей из разнородных материалов при температуре сварки и постоянном давлении не обеспечивает образования пласти- Рис. 4. Поля мгновенных пластических деформаций εp в образцах типа В–В при нагружении сжатием (а), нагревом с охлаждением (б), сжатием с нагревом (в) и сжатием с охлаждением (г) Рис. 5. Характер поверхностей разрушения сварных образцов цилиндров (а) и втулок (б) 14 8/2009 ческих деформаций по всему стыку. Кроме того, скорость ползучести материала 1 в зоне стыка значительно ниже, чем вдали от него, что приводит к повышенным общим деформациям сварного узла. Поля деформаций для вариантов термического нагружения и сжатия с тер- моциклированием с учетом деформаций ползу- чести показаны на рис. 6. При термическом нагружении в результате ползучести материала 1 уровень эквивалентных напряжений снижается в обоих материалах. Плас- тические деформации ползучести сосредоточены в материале 1 вблизи стыка, а со временем они охватывают все более широкую зону (рис. 6, а). При совместном нагружении сжатием и на- гревом в первые секунды деформации также сос- редоточены вблизи стыка (рис. 6, б) и в течение 1 мин достигают максимального значения, рас- пределяясь при этом почти равномерно. При длительной выдержке (300 с) деформации пол- зучести распространяются по всей высоте образ- ца, при этом их значения возрастают по мере уда- ления от стыка. Результаты исследований показали, что дефор- мации ползучести увеличивают уровень пласти- ческих деформаций как при термическом, так и совместном нагружении сжатием и нагревом. При термоциклировании они выравнивают распреде- ление деформаций в стыке. Таким образом, результаты расчетов показали, что совместное нагружение сжатием и термо- циклированием целесообразно только при кратко- временном нагружении, когда деформации мгно- венной пластичности распределены вдоль стыка почти равномерно, обеспечивая тем самым обра- зование физического контакта между соеди- няемыми материалами по всему стыку. При сни- жении начальных напряжений вследствие ползу- чести материала начальные напряжения не следует восстанавливать. На стадии выдержки лучше применять чисто термическое нагружение, обеспечивающее не только локализацию пласти- ческих деформаций ползучести вблизи стыка, но и достаточно равномерное их распределение по всей его площади. Выводы 1. Моделирование НДС с учетом деформаций пол- зучести при диффузионной сварке разнородных материалов показало, что основные закономер- ности его формирования, установленные для стадий упругого деформирования и образования деформаций кратковременной (мгновенной) плас- Рис. 6. Поля деформаций ползучести ε при термическом (I) и совместном нагружении сжатием и увеличением температуры (II) в различные моменты времени после нагружения: а, е — 0; б, ж — 1; в, з — 2; г, и — 30; д, к — 300 с 8/2009 15 тичности, сохраняются, при этом несколько уве- личивается уровень деформаций. 2. С точки зрения НДС совместное нагружение сжатием и с повышением температуры наиболее эффективно в начальный период образования сое- динения, когда пластические деформации распре- делены вдоль стыка почти равномерно. 3. На стадии выдержки лучше применять низкое давление сжатия и термическое нагруже- ние, обеспечивающие не только локализацию пластических деформаций ползучести вблизи стыка, но и достаточно равномерное их распре- деление по всей его площади. Продолжительность выдержки и значения давления сжатия необхо- димо определять с учетом свойств соединяемых материалов (сопротивления ползучести). 1. Люшинский А. В. Диффузионная сварка разнородных материалов. — М.: Академия, 2006. — 208 с. 2. Киреев Л. С., Пешков В. В., Селиванов В. Ф. Физико- химия процесса получения пористых компактных материалов на основе титана. — Киев: ИЭС им. Е. О. Патона, 2003. — 354 с. 3. Красулин Ю. Л., Назаров Г. В. Микросварка давлением. — М.: Металлургия, 1976. — 160 с. 4. Общие закономерности формирования напряженного состояния при диффузионной сварке деталей цилиндрической формы / В. Д. Кузнецов, В. В. Квасницкий, Г. В. Ермолаев, М. В. Матвиенко // Зб. наук. праць Нац. ун-ту кораблебудування. — 2007. — № 6. — С. 62–73. 5. Махненко В. И., Квасницкий В. В., Ермолаев Г. В. Влияние физико-механических свойств соединяемых материалов и геометрии деталей на распределение на- пряжений при диффузионной сварке в вакууме // Авто- мат. сварка. — 2008. — № 1. — С. 5–11. 6. Махненко В. И., Квасницкий В. В., Ермолаев Г. В. Напря- женно-деформированное состояние соединений при диффузионной сварке металлов с различными физико- механическими свойствами // Там же. — 2008. — № 8. — С. 5–10. 7. Махненко В. И., Квасницкий В. В. Напряженно-де- формированное состояние узлов цилиндрической формы при диффузионной сварке // Там же. — 2009. — № 2. — С. 5–10. 8. Пат. 81583 Україна, МПК В 23 К 20/14. Спосіб дифузійного зварювання матеріалів / В. В. Квасницький, М. В. Матвієнко, Г. В. Єрмолаєв та ін. — Опубл. 10.01.2008. 9. Махненко В. И. Расчетные методы исследования кинетики сварочных напряжений и деформаций. — Киев: Наук. думка, 1976. — 320 с. 10. Чапек Й. Ползучесть металлических материалов. — М.: Мир, 1987. — 304 с. 11. Гарофало Ф. Законы ползучести и длительной проч- ности металлов. — М.: Металлургия, 1968. — 304 с. 12. Тайра С., Отани Р. Теория высокотемпературной проч- ности материалов. — М.: Металлургия, 1986. — 280 с. 13. Маркашова Л. И., Арсенюк В. В., Григоренко Г. М. Осо- бенности пластической деформации разнородных материалов при сварке давлением // Автомат. сварка. — 2002. — № 5. — С. 12–16. 14. Унксов Е. П. Инженерные методы расчета усилий при обработке металлов давлением. — М.: Машгиз, 1955. — 280 с. Computer simulation based on the finite element method was used to study the stress-strain state (SSS) of cylindrical parts from metals with different physico-mechanical properties in diffusion welding allowing for plastic creep deformations. Regularities of welded joint creep and SSS formation in them are established. Поступила в редакцию 16.04.2009 С В АР НЫЕ М О С Т О ВЫЕ К О Н С Т Р У К Ц И И Строительство железнодорожно-авто- мобильного мостового перехода через р. Днепр на участке Киев-Московский — г. Киев, Дарница, 2008 г. ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ осущест- вляет разработку технологии сварки, научно-инженерное сопровождение при монтаже металлоконструкций, вы- полняет входной контроль прибываю- щих на строительство металлоконст- рукций. ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ, Киев-150, ул. Боженко, 11. Тел.: 287-62-13; факс: (38044) 528-04-86; E-mail: office@paton.kiev.ua 16 8/2009

Особенности формирования напряженно-деформированного состояния соединений разнородных материалов, полученных диффузионной сваркой

Institution

Similar Items