Лазерная сварка титановых сплавов
Выбрана оптимальная схема газовой защиты при лазерной сварке, с использованием которой получены соединения ВТ1-0, ВТ6, СП15, ВТ22, ВТ23 и Т110. Установлена возможность лазерной сварки низко- и среднелегированных сплавов. Показано, что для высоколегированных титановых сплавов необходимо провести даль...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2009 |
| Main Authors: | , , , , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100945 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Лазерная сварка титановых сплавов / Б.Е. Патон, В.Д. Шелягин, С.В. Ахонин, В.Ф. Топольский, В.Ю. Хаскин, И.К. Петриченко, А.В. Бернацкий, Р.Н. Мищенко, А.В. Сиора // Автоматическая сварка. — 2009. — № 10 (678). — С. 35-39. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860244930471919616 |
|---|---|
| author | Патон, Б.Е. Шелягин, В.Д. Ахонин, С.В. Топольский, В.Ф, Хаскин, В.Ю. Петриченко, И.К. Бернацкий, А.В. Мищенко, Р.Н. Сиора, А.В. |
| author_facet | Патон, Б.Е. Шелягин, В.Д. Ахонин, С.В. Топольский, В.Ф, Хаскин, В.Ю. Петриченко, И.К. Бернацкий, А.В. Мищенко, Р.Н. Сиора, А.В. |
| citation_txt | Лазерная сварка титановых сплавов / Б.Е. Патон, В.Д. Шелягин, С.В. Ахонин, В.Ф. Топольский, В.Ю. Хаскин, И.К. Петриченко, А.В. Бернацкий, Р.Н. Мищенко, А.В. Сиора // Автоматическая сварка. — 2009. — № 10 (678). — С. 35-39. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Выбрана оптимальная схема газовой защиты при лазерной сварке, с использованием которой получены соединения ВТ1-0, ВТ6, СП15, ВТ22, ВТ23 и Т110. Установлена возможность лазерной сварки низко- и среднелегированных сплавов. Показано, что для высоколегированных титановых сплавов необходимо провести дальнейшее усовершенствование технологии лазерной сварки.
The optimal scheme of gas shielding was chosen for laser welding, allowing production of joints on alloys VT1-0, VT6, SP15, VT22, VT23 and T110. The possibility of using laser welding for low and medium alloys was established. It is shown that further improvement of the laser welding technology is required for high titanium alloys.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:35:29Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.72
ЛАЗЕРНАЯ СВАРКА ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
Академик Б. Е. ПАТОН, В. Д. ШЕЛЯГИН, канд. техн. наук, С. В. АХОНИН, д-р техн. наук,
В. Ф. ТОПОЛЬСКИЙ , В. Ю. ХАСКИН, кандидаты техн. наук, И. К. ПЕТРИЧЕНКО, А. В. БЕРНАЦКИЙ,
Р. Н. МИЩЕНКО, А. В. СИОРА, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Выбрана оптимальная схема газовой защиты при лазерной сварке, с использованием которой получены соединения
ВТ1-0, ВТ6, СП15, ВТ22, ВТ23 и Т110. Установлена возможность лазерной сварки низко- и среднелегированных
сплавов. Показано, что для высоколегированных титановых сплавов необходимо провести дальнейшее усовершен-
ствование технологии лазерной сварки.
К л ю ч е в ы е с л о в а : лазерная сварка, титановые сплавы,
газовая защита, параметры режима, стыковые соединения,
механические свойства, коррозионная стойкость под напря-
жением
Титановые сплавы широко применяются в авиа-
ционной и космической технике, судостроении,
химическом машиностроении, энергетике и мно-
гих других областях современной промышлен-
ности [1]. Так, в самолетостроении используют
стрингерные панели, которые получают путем
приваривания прорезными швами ребер жесткос-
ти к цельному полотнищу. Для ответственных
длинномерных конструкций морских судов при-
меняют сварные тавровые балки из титанового
сплава. Решение указанных задач усложняется
большими размерами и малой толщиной стенок
свариваемых деталей. В связи с этим для изго-
товления тонколистовых конструкций из титано-
вых сплавов обычно применяют электронно-лу-
чевую сварку (ЭЛС) [2]. Однако такой способ
сварки не всегда приемлем для крупногабаритных
конструкций в связи с необходимостью приме-
нения вакуумных камер. Традиционные дуговые
способы сварки зачастую имеют невысокую про-
изводительность и могут приводить к образова-
нию значительных поводок и короблению свар-
ных конструкций [3]. Лазерная сварка позволяет
получать узкие швы с малой зоной термического
влияния (ЗТВ) без использования сложных ваку-
умных камер со скоростью, в 2…3 раза (и более)
превышающую скорость дуговой сварки [4].
Первые попытки применения лазерного излу-
чения для сварки титановых сплавов предприни-
мались еще в начале 1970-х годов, в частности,
в ИЭС им. Е. О. Патона [5]. Было определено,
что в связи с активным химическим взаимодейс-
твием жидкого металла сварочной ванны с ок-
ружающей средой необходима надежная защита
инертным газом. Из работы [5] следует, что для
защиты металла ванны применение гелия вместо
аргона позволяет повысить глубину проплавления
металла более чем на 50 %.
В начале 1980-х годов уже были предприняты
первые попытки внедрения в промышленность
технологии лазерной сварки для изготовления ти-
тановых изделий. В этом плане следует отметить
работы ФИАЭ им. И. В. Курчатова. В 1983 г.
на ВО «Балтийский завод» была внедрена про-
мышленная технология лазерной сварки специ-
ального теплообменного модуля из титанового
сплава. С помощью лазера выполняли вваривание
трубок с толщиной стенки до 2,5 мм в трубную
доску [6]. В работе [7] также отмечена возмож-
ность применения лазерного излучения для свар-
ки титановых изделий.
Цель настоящей работы заключалась в опти-
мизации технологического процесса лазерной
сварки по критериям механических характеристик
сварных соединений титановых сплавов путем
подбора скорости процесса сварки при фиксиро-
ванной мощности лазерного излучения. Для дос-
тижения этой цели создана система газовой за-
щиты сварочной ванны и той ее хвостовой части,
в которой металл имел температуру свыше 200 °С,
поскольку именно при такой температуре возмож-
но насыщение верхнего слоя металла шва и ос-
новного металла азотом воздуха [1]. В качестве
материала образцов выбраны технический титан
ВТ1-0, среднелегированный β-стабилизаторами
сплав ВТ6, и высоколегированные сплавы СП15,
ВТ22, ВТ23, Т110 толщиной b = 5,0…7,5 мм. Хи-
мический состав этих сплавов приведен в табл. 1.
В ходе экспериментов сваривали стыковые со-
единения пластин размером 300 50 b мм с при-
менением Nd:YAG-лазера модели DY 044 (фирмы
«Rofin Sinar», Германия) мощностью до 4,4 кВт
и входящий в состав сварочной головки объектив
с фокусным расстоянием F = 300 мм. Излучение
от лазера к объективу передавалось по оптичес-
кому волокну диаметром 600 мкм. В процессе
© Б. Е. Патон, В. Д. Шелягин, С. В. Ахонин, В. Ф. Топольский , В. Ю. Хаскин, И. К. Петриченко, А. В. Бернацкий, Р. Н. Мищенко,
А. В. Сиора, 2009
10/2009 35
сварки перемещалась сварочная головка с систе-
мой защиты. Во всех случаях нижняя (корневая)
часть сварного шва была защищена аргоном, рас-
ход которого составлял 7 л/мин. Он подавался по
трубке, расположенной в прижимном приспособ-
лении. Верхняя часть шва (ванна расплава и ее
хвостовая часть) была защищена с помощью соп-
ла сварочной головки.
С целью оптимизации конструкции защитного
сопла и выбора вида защитного газа проведена
серия предварительных экспериментов. Вначале
испытаний использовали схему лазерной сварки,
представленную на рис. 1. Установлено, что по-
дача защитного газа (аргона или гелия) перед хо-
дом сварочной головки приводит к подсосу воз-
духа в зону сварки, что является недопустимым.
Затем опробована схема, показанная на рис. 2.
Коаксиальная подача газа (аргона или гелия) поз-
волила достаточно надежно защитить зону сварки,
но при этом значительно (до 50 %) снизилась глу-
бина проплавления металла по сравнению с проп-
лавлениями, полученными при сварке по схеме,
представленной на рис. 1. Кроме того, выясни-
лось, что схема сварки, представленная на рис. 2,
не обеспечивает защиту остывающего металла от
окружающего воздуха. В результате происходило
насыщение тонкого (около 0,1…0,3 мм) поверх-
ностного слоя металла шва азотом с образованием
нитрида титана, имеющего золотистый цвет.
Для устранения недостатков газовой защиты
обоих схем разработана система дифференциаль-
ной подачи ламинарных газовых потоков, защи-
щающих сварочную ванну и остывающий металл
хвостовой зоны от воздействия воздуха (рис. 3).
Такая схема сварки позволяет устранять указа-
нные выше недостатки двух предыдущих схем.
В ходе исследования ее технологических возмож-
ностей установлено, что подача аргона для за-
щиты сварочной ванны приводит к частичному
экранированию лазерного излучения образую-
щимся над ванной плазменным факелом, что зна-
чительно снижает глубину проплавления. Исполь-
зование гелия позволяет устранить данный эф-
фект. В связи с этим для дальнейшего проведения
экспериментов использована схема сварки, пока-
занная на рис. 3, в которой в качестве защитного
газа для сварочной ванны использовали гелий
(расход Q1 = 7 л/мин), а для защиты остывающего
Т а б л и ц а 1. Химический состав (мас. %) основного металла свариваемых образцов
Материал Al Mo V Fe Cr Nb Zr O2 N2 H2
ВТ1-0 0,40 — — 0,15 — — — 0,10 0,035 0,008
ВТ6 6,35 — 4,20 — — — — 0,15 0,050 0,012
СП15 4,50 3,18 3,30 — — 4,22 1,9 0,16 0,028 0,002
ВТ22 6,00 4,80 5,10 1,00 1,0 — — 0,18 0,050 0,015
ВТ23 4,50 2,00 4,50 0,60 1,0 — — 0,17 0,004 0,018
Т110 4,90 0,90 1,25 1,61 — 4,74 0,5 0,13 0,040 0,002
Рис. 1. Схема лазерной сварки с подачей газа спереди хода
сварочной головки: 1 — лазерное излучение; 2 — фокусиру-
ющий объектив; 3 — сопло для подачи защитного газа; 4 —
защита корня шва; 5 — образец; Q1 — расход защитного газа;
vсв — скорость сварки; ΔF — заглубление фокуса
Рис. 2. Схема лазерной сварки с коаксиальной подачей защит-
ного газа (здесь и на рис. 3 1–5 обозначения — см. рис. 1)
36 10/2009
металла — аргон (расход Q2 = 12 л/мин). По кри-
терию полного проплавления металла с форми-
рованием узкого (0,5…1,0 мм) корня шва (мощ-
ность излучения P = 4,0…4,3 кВт) выбраны оп-
тимальные параметры режимов сварки (табл. 2).
После сварки все образцы проходили рентге-
носкопический контроль, который показал, что в
металле швов, выполненных по оптимальной схеме
и на оптимальных режимах, присутствуют только
единичные поры (рис. 4, а). Отклонение от опти-
мальной технологии сварки приводит к появлению
сплошной цепочки пор, расположенной по оси шва
(рис. 4, б).
В металле швов, выполненных лазерной свар-
кой, исследовали содержание газовых примесей
(табл. 3). Газовый анализ показал, что использо-
вание в качестве защитной среды гелия и аргона
обеспечивает содержание кислорода, азота, водо-
рода в металле швов на уровне основного металла,
соответствует требованиям ГОСТ 19807–91 и
АSТМ, а для Т110 — ТУУ 27.4.05416923.071–2005.
Для снятия остаточных сварочных напряжений
и стабилизации структуры осуществлен отжиг об-
разцов при температуре 650…950 °С (в зависи-
мости от марки сплава). Сварные соединения под-
вергали механическим испытаниям на растяжение
и ударный изгиб в состоянии после сварки и от-
жига. Результаты механических испытаний пред-
ставлены в табл. 4.
Высокие показатели механических свойств,
удовлетворяющие требованиям нормативных до-
кументов, имели сварные соединения техничес-
кого титана ВТ1-0 и сплава ВТ6, полученные ла-
зерной сваркой. Коэффициент стабильности β-фа-
зы сплава ВТ6 составлял 0,3. Сварные соединения
сплавов с коэффициентом стабильности β-фазы
0,6 и выше (СП15, ВТ23, Т110, ВТ22) проявили
высокую чувствительность к термическому циклу
Рис. 3. Схема лазерной сварки с дифференцированной защи-
той сварочной ванны и остывающего металла ламинарными
газовыми потоками
Т а б л и ц а 2. Параметры режимов лазерной сварки
Материал b, мм P, кВт vсв, м/ч ΔF, мм
ВТ1-0 5,0 4,1 48 2,0
ВТ6 7,5 4,3 36 2,0
СП15 6,5 4,0 42 2,0
ВТ22 6,5 4,2 30 2,0
ВТ23 6,0 4,0 42 1,0
Т110 7,0 4,0 42 2,0
Рис. 4. Рентгенограммы сварных соединений сплава ВТ6,
полученных лазерной сваркой на оптимальном (а) и неопти-
мальном режимах (б)
Т а б л и ц а 3. Содержание (мас. %) газовых примесей в
швах, выполненных лазерной сваркой
Материал O2 N2 H2
ВТ1-0 0,12
0,13
0,040
0,041
0,012
0,011
ВТ6 0,15
0,10
0,050
0,045
0,013
0,011
ВТ22 0,18
0,17
0,050
0,050
0,014
0,012
ВТ23 0,17
0,20
0,045
0,050
0,017
0,016
СП15 0,14
0,13
0,043
0,041
0,016
0,015
Т110 0,15
0,12
0,060
0,045
0,013
0,013
Пр и м е ч а н и е . В числителе приведено содержание газовых
примесей в шве, в знаменателе — в ЗТВ.
Т а б л и ц а 4. Механические свойства соединений тита-
новых сплавов, выполненных лазерной сваркой
Материал
Сварное соединение Основной металл
σв, МПа
KCV, Дж/см2
σв, МПа KCV,
Дж/см2
Шов ЗТВ
ВТ1-0 460
440
140
150
130
145 460 150
ВТ6 1010
980
30
35
34
38 980 45
СП15 1040
1030
12
19
18
30 1030 43
ВТ23 1050
1020
8
16
9
21 1050 31
Т110 1080
1050
12
13
19
20 1100 38
ВТ22 1070
1040
8
9
11
12 1050 30
Пр и м е ч а н и е . В числителе приведены данные, полученные
после сварки, в знаменателе — после отжига.
10/2009 37
лазерной сварки. Как после сварки, так и после
отжига структура металла шва и ЗТВ в этих спла-
вах мелкодисперсная, что обеспечило равнопроч-
ность сварных соединений с основным металлом.
Однако уровень ударной вязкости металла швов
и ЗТВ высоколегированных титановых сплавов
был неудовлетворительным как после сварки, так
и после отжига.
Если металл сварного шва и ЗТВ сварного сое-
динения ВТ1-0 и ВТ6, выполненного лазерной
сваркой, отличается грубоигольчатой структурой
(рис. 5, а), то аналогичные зоны сварных соеди-
нений высоколегированных сплавов имеют очень
дисперсную внутризеренную структуру (рис. 5,
б, в). Эти структурные отличия являются одной
из причин существенного снижения
ударной вязкости высоколегирован-
ных сплавов по сравнению с техни-
ческим титаном ВТ1-0 и сплавом ВТ6,
в которых при разрушении путь
тещины извилистый. В высоколегиро-
ванных сплавах с дисперсной струк-
турой трещины распространяются по
траектории, близкой к прямолинейной,
на что требуется меньше энергии, чем
в случае ВТ1-0 и ВТ6 [8].
В дальнейшем целесообразно про-
вести усовершенствование техноло-
гии лазерной сварки высоколегиро-
ванных титановых сплавов парал-
лельно с поиском оптимальных режи-
мов термической обработки сварных
соединений, выполненных лазерной
сваркой, с целью повышения их плас-
тических характеристик.
Значительный интерес представ-
ляло сравнение результатов иследо-
ваний соединений сплава ВТ6, полу-
ченных лазерной и другими способа-
ми сварки. Для этого параллельно со
сварными соединениями сплава ВТ6,
полученными лазерной сваркой,
исследовали соединения этого сплава,
полученные аргонодуговой сваркой
(АДС) и ЭЛС [9, 10].
Рис. 5. Микроструктура металла швов сварных соединений титановых сплавов, выполненных лазерной сваркой: а — ВТ6
( 200); б — ВТ23 ( 400); в — Т110 ( 400)
Т а б л и ц а 5. Механические свойства сварных соедине-
ний титанового сплава ВТ6, полученных различными
способами сварки
Способ
сварки σв, МПа
KCV, Дж/см2
Место раз-
рушенияШов ЗТВ
АДС 940 33 34 Шов
ЭЛС 970 34 31 ЗТВ
Лазерный 980 35 36 » »
Пр и м е ч а н и е . Механические свойства основного металла:
σв = 998 МПа; σ0,2 = 970 МПа; δ = 12 %; ψ = 24 %; KCV
42 Дж/см2.
Т а б л и ц а 6. Склонность сварных соединений сплава ВТ6 к коррозион-
ному растрескиванию под напряжением
Способы
сварки
№
образца
Время до появ-
ления корро-
зионной тре-
щины, ч
Общее
время
исследований,
ч
Место
разрушения
Основной
металл
1 Не выявлено 790 (воздух)
Без разрушений
2 » 790
3 » 790
4 » 790
5 » 790
АДС
1 Не выявлено 790 (воздух) »
2 107 107 Шов
3 Не выявлено 790 Без разрушений
4 264 264 ЗТВ
5 Не выявлено 790 Без разрушений
ЭЛС
1 » 790 (воздух) »
2 » 790
3 330 330
ЗТВ
4 350 350
5 Не выявлено 790 Без разрушений
Лазерная
сварка
1 » 790 (воздух)
»
2 » 790
3 » 790
4 504 504
5 Не выявлено 790
38 10/2009
Стыковые соединения пластин сваривали на
установке УЛ-144 для ЭЛС (энергоблок ЕЛА
60/60) и с помощью промышленного оборудова-
ния для АДС титана вольфрамовым электродом.
В последнем случае использовали флюс марки
АНТ-25А. В качестве защитного газа при лазер-
ной сварке применяли гелий и аргон, а при АДС
— аргон. Во всех случаях режимы сварки обес-
печивали выполнение швов за один проход без
разделки кромок и применения присадочной про-
волоки. Несмотря на то, что погонная энергия
при лазерной сварке была меньше (2,43 кДж/см),
чем при ЭЛС (3,11 кДж/см) и АДС (4,77 кДж/см)
в 1,3…2,0 раза, показатели прочности сварных
соединений имели незначительные отличия и бы-
ли близкими по значению к аналогичным харак-
теристикам основного металла (табл. 5). Ударная
вязкость металла шва и ЗТВ составляла 70…80 %
от KCV основного металла, что во всех случаях
удовлетворяло требованиям нормативных доку-
ментов и технологических инструкций на тита-
новый сплав ВТ6. Склонность сплава ВТ6 и его
сварных соединений к коррозионному растрески-
ванию под напряжением определяли в растворе
метилового спирта с добавлением 0,4 % соляной
кислоты. Испытания проводили при комнатной
температуре в течение 790 ч. Количество образцов
в каждой партии составляло 5 шт. Один из них
(контрольный) под № 1 в каждой партии (табл.
6), испытывали на воздухе, другие — в агрес-
сивной среде. В соответствии со стандартом, если
все образцы партии находились в коррозионной
среде под напряжением в течение 100 ч и не рас-
трескались, то сплав или сварное соединение счи-
тается стойким к коррозионному растрескиванию
под напряжением. Результаты коррозионных ис-
пытаний соединений сплава ВТ6, представлены
в табл. 6. Анализ полученных результатов пока-
зал, что соединения сплава ВТ6, полученные раз-
личными способами сварки по оптимизирован-
ным технологиям, отличаются стойкостью к кор-
розионному растрескиванию.
Выводы
1. Выбраны оптимальные схемы защиты металла
шва и состав защитной среды при лазерной сварке
титановых сплавов, а для технического титана
ВТ1-0 и сплава ВТ6 — оптимальные режимы ла-
зерной сварки. Определено, что при лазерной
сварке технического титана ВТ1-0 и сплава ВТ6
для защиты металла шва необходимо применять
гелий, а для корня шва и остывающих участков
основного металла — аргон.
2. Прочность сварных соединений сплава ВТ6,
полученных лазерной сваркой, находится на уров-
не основного металла, а ударная вязкость металла
швов и ЗТВ составляет 70 % от KCV ОМ.
3. Сварные соединения сплава ВТ6, получен-
ные по усовершенствованным технологиям АДС
по флюсу, ЭЛС, лазерной сварки, отвечают тре-
бованиям нормативных документов и являются
стойкими к коррозионному растрескиванию под
напряжением, хотя их коррозионная стойкость ус-
тупает основному металлу.
4. Необходимо дальнейшее усовершенствова-
ние технологии лазерной сварки и оптимизация
режимов термической обработки сварных соеди-
нений высоколегированных титановых сплавов.
Авторы статьи выражают благодарность д-ру
техн. наук С. Г. Полякову и сотрудникам его от-
дела за консультации и проведение работ по ис-
следованию коррозионной стойкости под напря-
жением сварных соединений титанового сплава
ВТ6.
1. Металлургия и технология сварки титана и его сплавов /
С. М. Гуревич, В. Н. Замков, В. Е. Блащук и др. — Киев:
Наук. думка, 1986. — 240 с.
2. Электронно-лучевая сварка / О. К. Назаренко, А. А. Кай-
далов, С. Н. Ковбасенко и др. / Под ред. Б. Е. Патона. —
Киев: Наук. думка, 1987. — 255 с.
3. Технология электрической сварки металлов и сплавов
плавлением / Под ред. Б. Е. Патона. — М.: Машиностро-
ение, 1974. — 768 с.
4. Лазерная техника и технология: В 7 кн. Кн. 5: Лазерная
сварка металлов: Учеб. пособие для вузов / А. Г. Гри-
горьянц, И. Н. Шиганов / Под ред. А. Г. Григорьянца. —
М.: Высш. шк., 1988. — 207 с.
5. Сварные швы на стали и титане, выполненные лазером /
О. А. Величко, В. П. Гаращук, И. В. Молчан и др. // Ав-
томат. сварка. — 1974. — № 10. — С. 19–21.
6. Журов Н. В., Мильруд С. Р. Некоторые технологические
особенности лазерной сварки трубных соединений // Ис-
пользование высококонцентрированных источников
энергии в сварочном производстве: Материалы краткос-
рочного семинара, г. Ленинград, 20–21 дек. 1983 г. — Л.:
ЛДНТП, 1983. — С. 34–40.
7. Замков В. Н., Прилуцкий В. П., Новиков Ю. К. Достиже-
ния в области технологии сварки титана // Автомат.
сварка. — 1993. — № 5. — С. 25–27.
8. Титановые сплавы. Металлография титановых сплавов /
Е. А. Борисова, Г. А. Бочвар, М. Я. Брун и др. — М.: Ме-
таллургия, 1980. — 464 с.
9. Замков В. Н., Прилуцкий В. П. Технологические возмож-
ности АДС титана по флюсу // Актуальные проблемы
сварки цветных металлов: Докл. I Всесоюз. конф. «Акту-
альные проблемы сварки цветных металлов», г. Киев,
21–23 нояб. 1978 г. — Киев: Наук. думка, 1980. —
С. 300–301.
10. Влияние способа сварки плавлением на свойства соеди-
нений сплава Тi–6Al–4V / В. Н. Замков, В. П. Прилуц-
кий, И. К. Петриченко, В. Ф. Топольский // Автомат.
сварка. — 2001. — № 4. — С. 3–7.
Optimum scheme of gas sheilding in laser welding was selected, allowing producing joints of VT1-0, VT6, VT22, VT23
and T110 alloys. Feasibility of laser welding of low- and medium-alloyed alloys has been established. It is shown that it
is necessary to impove the technology of laser welding for high-alloy titanium alloys.
Поступила в редакцию 08.04.2009
10/2009 39
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-100945 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:35:29Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Патон, Б.Е. Шелягин, В.Д. Ахонин, С.В. Топольский, В.Ф, Хаскин, В.Ю. Петриченко, И.К. Бернацкий, А.В. Мищенко, Р.Н. Сиора, А.В. 2016-05-28T15:27:12Z 2016-05-28T15:27:12Z 2009 Лазерная сварка титановых сплавов / Б.Е. Патон, В.Д. Шелягин, С.В. Ахонин, В.Ф. Топольский, В.Ю. Хаскин, И.К. Петриченко, А.В. Бернацкий, Р.Н. Мищенко, А.В. Сиора // Автоматическая сварка. — 2009. — № 10 (678). — С. 35-39. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100945 621.791.72 Выбрана оптимальная схема газовой защиты при лазерной сварке, с использованием которой получены соединения ВТ1-0, ВТ6, СП15, ВТ22, ВТ23 и Т110. Установлена возможность лазерной сварки низко- и среднелегированных сплавов. Показано, что для высоколегированных титановых сплавов необходимо провести дальнейшее усовершенствование технологии лазерной сварки. The optimal scheme of gas shielding was chosen for laser welding, allowing production of joints on alloys VT1-0, VT6, SP15, VT22, VT23 and T110. The possibility of using laser welding for low and medium alloys was established. It is shown that further improvement of the laser welding technology is required for high titanium alloys. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Лазерная сварка титановых сплавов Laser welding of titanium alloys Article published earlier |
| spellingShingle | Лазерная сварка титановых сплавов Патон, Б.Е. Шелягин, В.Д. Ахонин, С.В. Топольский, В.Ф, Хаскин, В.Ю. Петриченко, И.К. Бернацкий, А.В. Мищенко, Р.Н. Сиора, А.В. Производственный раздел |
| title | Лазерная сварка титановых сплавов |
| title_alt | Laser welding of titanium alloys |
| title_full | Лазерная сварка титановых сплавов |
| title_fullStr | Лазерная сварка титановых сплавов |
| title_full_unstemmed | Лазерная сварка титановых сплавов |
| title_short | Лазерная сварка титановых сплавов |
| title_sort | лазерная сварка титановых сплавов |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100945 |
| work_keys_str_mv | AT patonbe lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT šelâginvd lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT ahoninsv lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT topolʹskiivf lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT haskinvû lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT petričenkoik lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT bernackiiav lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT miŝenkorn lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT sioraav lazernaâsvarkatitanovyhsplavov AT patonbe laserweldingoftitaniumalloys AT šelâginvd laserweldingoftitaniumalloys AT ahoninsv laserweldingoftitaniumalloys AT topolʹskiivf laserweldingoftitaniumalloys AT haskinvû laserweldingoftitaniumalloys AT petričenkoik laserweldingoftitaniumalloys AT bernackiiav laserweldingoftitaniumalloys AT miŝenkorn laserweldingoftitaniumalloys AT sioraav laserweldingoftitaniumalloys |