Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок
На основе анализа выделены наиболее вероятные причины нестабильности свойств зоны соединения плакированных взрывом крупногабаритных заготовок. Представлены результаты экспериментальных исследований изменения температуры свариваемых поверхностей по мере увеличения длины пластин, а также особенностей...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Datum: | 2009 |
| Hauptverfasser: | , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russisch |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2009
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100963 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок / Т.Ш. Сильченко, С.В. Кузьмин, В.И. Лысак, Ю.Г. Долгий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 11 (679). — С. 27-32. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859823306156277760 |
|---|---|
| author | Сильченко, Т.Ш. Кузьмин, С.В. Лысак, В.И. Долгий, Ю.Г. |
| author_facet | Сильченко, Т.Ш. Кузьмин, С.В. Лысак, В.И. Долгий, Ю.Г. |
| citation_txt | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок / Т.Ш. Сильченко, С.В. Кузьмин, В.И. Лысак, Ю.Г. Долгий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 11 (679). — С. 27-32. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | На основе анализа выделены наиболее вероятные причины нестабильности свойств зоны соединения плакированных взрывом крупногабаритных заготовок. Представлены результаты экспериментальных исследований изменения температуры свариваемых поверхностей по мере увеличения длины пластин, а также особенностей нарушения геометрии взаимного расположения свариваемых длинномерных листов перед фронтом детонации.
The most probable causes of instability of properties of the joining zone in explosion clad large-size billets are revealed on the basis of analysis. Results of experimental studies of variations in temperature of the mating surfaces with increase in length of the plates, as well as peculiarities of violation of the geometry of positional relationship of long plates ahead of the detonation front are presented.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:27:18Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.76:621.7.044.2
ОСОБЕННОСТИ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
ПРОЦЕССА ПЛАКИРОВАНИЯ
ВЗРЫВОМ КРУПНОГАБАРИТНЫХ ЗАГОТОВОК
Т. Ш. СИЛЬЧЕНКО, канд. техн. наук, С. В. КУЗЬМИН, В. И. ЛЫСАК, доктора техн. наук,
Ю. Г. ДОЛГИЙ, инж. (Волгоград. гос. техн. ун-т, РФ)
На основе анализа выделены наиболее вероятные причины нестабильности свойств зоны соединения плакированных
взрывом крупногабаритных заготовок. Представлены результаты экспериментальных исследований изменения тем-
пературы свариваемых поверхностей по мере увеличения длины пластин, а также особенностей нарушения геометрии
взаимного расположения свариваемых длинномерных листов перед фронтом детонации.
К л ю ч е в ы е с л о в а : плакирование взрывом, крупногаба-
ритные заготовки, скорость детонации, температура сва-
риваемых поверхностей, метаемая пластина, вертикальное
перемещение, фронт детонации, скорость и угол соударе-
ния
Сварка металлов взрывом является управляемым
технологическим процессом образования соеди-
нения в твердой фазе, поскольку, варьируя оп-
ределенным образом технологические (проект-
ные) параметры, можно изменять тем самым
распределенные (параметры кинематической и
энергетической подгрупп), воздействуя на дефор-
мационный и температурно-временной циклы свар-
ки, которые определяют свойства свариваемых со-
единений [1]. Обеспечение в пределах всей площади
сварки константности величины зазора h между сва-
риваемыми пластинами, а также высоты накладного
заряда H теоретически (согласно как одно-, так и
двухмерной моделям метания [2–4]) должно при-
водить к постоянству скорости соударения Vс, ско-
рости точки контакта Vк и угла соударения γ, а
значит гарантировать стационарность процесса и,
как следствие, стабильность свойств зоны соеди-
нения сваренного взрывом композита, что, однако,
не наблюдается на практике плакирования круп-
ногабаритных заготовок [5–14].
Целью настоящей работы является анализ при-
чин и экспериментальное исследование особен-
ностей нестационарности процесса при плакиро-
вании взрывом крупногабаритных заготовок.
Анализ литературных источников позволяет вы-
делить, по крайней мере, три наиболее вероятные
причины, приводящие к «раскачке» волнового про-
филя и возрастанию количества оплавленного ме-
талла по длине сваренного биметалла [5–12].
Увеличение параметров волн в концевой части
свариваемых заготовок в принципе могло бы быть
связано с форсированием параметров высокоско-
ростного соударения пластин, происходящим
вследствие повышения скорости детонации D
взрывчатого вещества (ВВ) по длине заряда. Од-
нако эта гипотеза, высказанная еще в 1974 г. в
работе [8], не нашла экспериментального подт-
верждения.
В частности, в работе [15], где выполнены из-
мерения скорости детонации D зарядов ВВ дли-
ной 4 м методом Дотриша [2] через каждые
200 мм, показано, что абсолютные отклонения от
среднего значения D не превышают ±3 %, что сог-
ласно [2] соответствует точности применяемого
метода измерения и, следовательно, свидетель-
ствует о высокой стабильности детонационных
свойств длинномерных зарядов ВВ.
Более убедительным выглядит предположе-
ние, высказанное рядом исследователей [5–7, 13,
16, 17 и др.], согласно которому изменение свойств
соединения по длине свариваемых крупногаба-
ритных заготовок является следствием предвари-
тельного подогрева соударяющихся поверхностей
за счет воздействия высокотемпературного потока
частиц ударно-сжатого газа кумулятивного про-
исхождения, движущегося перед точкой контакта.
Если согласно [5] для упрощения полагать, что
сжатие воздуха в зазоре между пластинами про-
изводится плоским поршнем, движущимся вдоль
фронта детонации со скоростью контакта Vк, то
состояние ударно-сжатого воздуха перед точкой
контакта можно записать в виде системы [18]
⎧
⎨
⎩
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
pв =
2ρ0Vв
2
k + 1
,
uв =
2Vв
k + 1
,
Tв =
T0pв(k – 1)
p0(k + 1)
,
(1)
где Vв — скорость фронта ударной волны; pв, Tв
— соответственно давление и температура воз-
духа за фронтом ударной волны; k — показатель© Т. Ш. Сильченко, С. В. Кузьмин, В. И. Лысак, Ю. Г. Долгий, 2009
11/2009 27
политропы; ρ0, T0, p0 — соответственно началь-
ные плотность, температура и давление воздуха;
uв = Vк — массовая скорость за фронтом ударной
волны.
Как показывают расчеты по (1), температура
ударно-сжатого воздуха при Vк = 1800…4000 м/с
достигает 2300…6300 °С [16] при давлении
5…20 МПа, что согласуется с эксперименталь-
ными данными [17].
По мере продвижения вдоль свариваемой за-
готовки точки контакта из-за отставания послед-
ней от фронта ударной волны время воздействия
нагретого воздуха на свариваемые поверхности
возрастает по зависимости [16]
t = L
Vв – Vк
VвVк
, (2)
где L — расстояние датчика от места начала свар-
ки.
Согласно работе [16] на расстоянии L = 1 ... 2 м
это время может превышать 100 мкс, увеличива-
ясь при снижении Vк.
Для расчета теплового потока q из ударно-сжа-
того воздуха вглубь поверхностей свариваемых
пластин в [17] предлагается использовать зави-
симость
q = St⋅ρucp(T
∗ – Tc),
(3)
где T∗ = T ⎛⎜
⎝
1 + k + 1
2 M2⎞
⎟
⎠
— температура торможе-
ния [17]; St, M — соответственно числа Стентона
и Маха; Т, ср, ρ — соответственно температура,
теплоемкость и плотность газа; u — массовая ско-
рость; χ — показатель адиабаты.
Из оценки (в грубом приближении для модели
мгновенного плоского источника тепла) процесса
нагрева приконтактных объемов свариваемых
пластин за время t (2), сделанной авторами [16],
следует, что при L = 1 м толщина прогретого до
нескольких сотен градусов металла составляет
10…20 мкм, что, по их мнению, безусловно вли-
яет на общую тепловую ситуацию в околошовной
зоне и в итоге на образование соединения.
В работе [7] согласно расчетам мощность тепло-
вого потока из газа в металл при Vк = 4…4,5 км/с
достигает примерно 103…104 МДж/(м2⋅с), что при
времени его действия по формуле (2) t ~ 100 мкс
дает прибавку по энерговложению в зону соеди-
нения (в виде тепла) порядка 0,1…1 МДж/м2. По-
добные энерговложения становятся соизмеримы-
ми с энергозатратами на пластическую деформа-
цию металла в околошовной зоне, однако лока-
лизованы в еще более узкой зоне и способны при-
вести к оплавлению металла приконтактных слоев
металла толщиной до 100 мкм.
К настоящему времени известно достаточно
много методов измерения температуры в объеме
металла при импульсном нагружении [3], наи-
более перспективным из которых является метод
естественных термопар, образующихся в процессе
сварки взрывом при соударении двух разноимен-
ных элементов (например, меди и константана).
В качестве основных недостатков метода следует
выделить наличие бароЭДС, вносящей сущест-
венную погрешность в эксперимент. Вместе с тем
полагая, что значение бароЭДС конкретной тер-
мопары для идентичных экспериментальных сбо-
рок является постоянным, исследование измене-
ния тепловой ситуации в зоне соединения по мере
удаления от начала свариваемого пакета может
быть сведено к качественному сравнению тем-
ператур в различных сечениях по значению, фик-
сируемому осциллографом (в момент касания эле-
ментов термопары) импульсного сигнала (в виде
скачка напряжения), характеризующего практи-
чески мгновенный рост температуры.
Для качественной оценки изменения темпера-
туры свариваемых поверхностей по мере удаления
от точки инициирования заряда ВВ была прове-
дена серия экспериментов, основанная на методе
естественной локальной термопары [3, 19, 20].
Суть экспериментов заключалась в следующем
(рис. 1). Длинномерная медная пластина 3, ме-
таемая зарядом ВВ 2, последовательно соударя-
лась с константановыми стержнями 5 и 6, рас-
положенными в неподвижной стальной пластине
4 на различном удалении от начала сварки. Для
исключения электрического контакта константа-
нового стержня со стальной пластиной между ни-
ми помещали изолятор 7. Регистрация сигнала
термоЭДС осуществлялась с помощью цифровых
осциллографов С9-8 и GDS-820C. Скорость точки
контакта при проведении экспери-
ментов выдерживалась в диапазоне
2100…2200 м/с.
В результате обнаружено сущес-
твенное различие амплитуд электри-
ческих сигналов, отражающих мак-
симальную мгновенную термоЭДС +
+ бароЭДС в соединении медь–кон-
стантан на расстоянии 100 и 550 мм
от начала сварки. Типичная осцил-
лограмма, зафиксированная в одном
Рис. 1. Схема проведения экспериментов по исследованию изменения темпе-
ратуры поверхностей свариваемых взрывом металлических пластин в началь-
ном и конечном сечениях пакета: 1 — электродетонатор; 2 — заряд ВВ; 3 —
метаемая медная пластина; 4 — неподвижная пластина; 5, 6 — константано-
вые стержни; 7 — изолятор; 8 — цифровой запоминающий осциллограф
28 11/2009
из экспериментов, представлена на рис. 2.
Следовательно, эффект предварительного по-
догрева поверхностей свариваемых взрывом плас-
тин, который проявляется при плакировании
крупногабаритных заготовок, однозначно будет
способствовать «раскачке» волнового профиля и
увеличению количества оплавленного металла по
поверхности соединения биметалла.
Наиболее значимым фактором, способствую-
щим возникновению нестабильности структуры
и свойств зоны соединения длинномерных плас-
тин при сварке взрывом, на наш взгляд, являются
вертикальные перемещения сечений метаемой
пластины, находящихся впереди точки контакта
под еще непродетонировавшим зарядом ВВ, в ре-
зультате чего в процессе сварки изменяется ис-
ходное значение установочного зазора h, вызывая,
в свою очередь, отклонения значений угла соу-
дарения γ и скорости соударения Vс от расчетных.
Такое нарушение геометрии взаимного располо-
жения длинномерных элементов, эксперименталь-
но доказанное в работах [7, 9, 21, 22], может про-
исходить как за счет давления ударно-сжатого
газа (воздуха), находящегося между свариваемы-
ми пластинами [5], так и в результате действия
инерционных сил ударно-волнового происхожде-
ния [12, 23]. По нашему мнению, исследование
особенностей нарушения геометрии взаимного
расположения свариваемых взрывом длинномер-
ных элементов представляет наибольший науч-
ный и практический интерес, так как это явление,
во-первых, позволяет объяснить, помимо «раскач-
ки» волн и увеличения количества оплавов по
длине крупногабаритных пластин, их неравномер-
ную деформацию удлинения [14], а, во-вторых,
наметить новые научно обоснованные пути ста-
билизации их свойств, что является актуальной
задачей, поскольку известные к настоящему вре-
мени технологические приемы являются низко-
технологичными и малоэффективными.
Для исследования характера вертикальных пе-
ремещений сечений метаемой металлической
пластины согласно специально разработанной ме-
тодике, подробно описанной в [22], проведено
несколько серий опытов, условия которых пред-
ставлены в таблице. В опытах при различных ис-
ходных условиях и параметрах взрывного нагру-
жения определяли расстояние S между фронтом
детонации в заряде ВВ и сечением метаемой плас-
тины, расположенным перед фронтом и перемес-
тившимся вертикально на расстояние не менее
Δ (зазор между датчиком-иглой и поверхностью
метаемой пластины).
Опыты № 1…6 осуществляли по параллельной
схеме сварки взрывом, в опытах № 7…15 с целью
исключения влияния ударно-сжатого газа, нахо-
дящегося между свариваемыми элементами, не-
подвижная пластина отсутствовала. В опытах
№ 1…4; 5, 6; 7…10 и 14, 15 скорость детона-
ции варьировали в широком диапазоне
(1500…3800 м/с), оставляя при этом постоянной
толщину метаемой пластины, тогда как в опытах
№ 11…13 (а также № 7 и 14), напротив, при
постоянных параметрах заряда ВВ (H, ρвв), обес-
печивающих скорость детонации порядка 1500
м/с, толщина метаемого элемента изменялась от
2 до 9 мм. Кроме того, при проведении опытов
№ 1, 4…7, 10 и 14 изменяли значение устано-
вочного зазора Δ по вертикали между поверх-
ностью метаемой пластины и контактными дат-
чиками перемещения от 2 до 5 мм, а также ус-
танавливали две линии датчиков — на удалениях
600 и 750 мм от начала метаемой пластины.
Из анализа результатов, полученных при про-
ведении опытов № 1…4, следует, что по мере
увеличения скорости детонации величина S не-
линейно уменьшается (рис. 3, кривая 1) примерно
от 420 мм при среднем значении Vк = 1510 м/с
(опыт № 1), и при скорости детонации D ~
Рис. 2. Осциллограмма температурного режима, зафиксиро-
ванная в одном из экспериментов: верхняя кривая — датчик,
находящийся в начальном сечении свариваемых пластин
(100 мм от начала сварки); нижняя кривая — датчик, находя-
щийся в конечном сечении свариваемых пластин (550 мм от
начала сварки)
Рис. 3. Зависимость расстояния S между исследуемым сече-
нием метаемой двухмиллиметровой пластины и фронтом де-
тонации от скорости детонации заряда ВВ в условиях сварки
взрывом (1) и при отсутствии неподвижного элемента (2);
расстояние от начала сварки до исследуемого сечения xи =
= 750 мм, минимальное значение вертикального перемеще-
ния исследуемого сечения Δ = 4 мм
11/2009 29
~ 3750 м/с (опыт № 4) вертикальные перемеще-
ния сечений метаемой пластины перед точкой
контакта не наблюдаются (время, фиксируемое
датчиками перемещения, строго соответствовало
моменту прохождения фронта детонации через
плоскость их размещения). Аналогичные измене-
ния величины S отмечены при метании двухмил-
лиметровой пластины (опыты № 7…10) и отсут-
ствии неподвижного элемента (рис. 3, кривая 2),
а также при исследовании геометрии взаимного
расположения достаточно толстых и массивных
пластин в опытах № 5, 6, 14 и 15.
Условия взрывного нагружения пластин при экспериментальном исследовании характера нарушения геометрии
взаимного расположения длинномерных элементов перед точкой контакта
№
опыта
Материал свари-
ваемых пластин
Размеры
пластин, мм
Скорость дето-
нации D, м/с
Установочные параметры Расстояние S
между сечением
и фронтом дето-
нации в момент
времени сраба-
тывания датчи-
ка-иглы
Сварочный
зазор h, мм
Координата
установки датчи-
ков-игл хи, мм
Зазор между дат-
чиком-иглой и
поверхностью
пластины Δ, мм
1
Сталь Ст.3
Сталь Ст.3
2×200×800
9×200×760
1510
3
600/750
2
4
5
236/386
236/386
236/386
2 2560 750 4 91
3 2860 750 4 33
4 3750 600/750
2
4
5
7/0
0/0
0/0
5
2×200×800
9×200×760
1540 600/750
2
4
5
151/301
151/301
117/297
6 3740 600/750
2
4
5
0/0
0/0
0/0
7
Сталь Ст.3
—
2×200×800
—
1550
—
600/750
2
4
5
304/454
304/454
304/454
8 2550 750 4 152
9 2760 750 4 107
10 3700 600/750
2
4
5
0/0
0/0
0/0
11 3×200×800
—
1530 750 4 336
12 5×200×800
—
1560 750 4 220
13 7×200×800
—
1520 750 4 209
14
9×200×800
—
1510 600/750
2
4
5
341/201
329//201
51/201
15 3800 600/750
2
4
5
3/2
2/0
0/0
Пр и м е ч а н и е . В числителе указаны значения для метаемой, а в знаменателе — для неподвижной части.
Рис. 4. Зависимость расстояния S между исследуемым сече-
нием пластины от ее толщины δ при отсутствии нижней
пластины (xи = 750 мм, Δ = 4 мм, D = 1500…1550 м/с)
30 11/2009
Увеличение толщины метаемого
элемента в опытах № 7, 11…14 при до-
вольно низкой скорости детонации D,
составляющей 1510…1550 м/с, способ-
ствует уменьшению величины S (рис. 4)
примерно с 450 мм в случае метания
двухмиллиметровой пластины (опыт
№ 7) до примерно 200 мм при толщине
пластины δ = 9 мм (опыт № 14).
По результатам опытов № 5 и 14,
в которых контактные датчики, имею-
щие различные значения Δ, устанавли-
вались в две линии, также можно сде-
лать однозначный вывод, что наруше-
ние геометрии взаимного расположения
длинномерных элементов перед фрон-
том детонации, при отсутствии нижней
пластины и в условиях сварки взрывом
происходит неодинаково. Данный вы-
вод следует из анализа диаграмм
(рис. 5), построенных на основании ре-
зультатов опытов № 5 и 14, принци-
пиальным и единственным отличием
которых являлось наличие нижней
пластины (см. таблицу).
Из диаграммы, построенной по ре-
зультатам опыта № 14 (рис. 5, а), нет-
рудно заметить последовательное срабатывание
контактных датчиков 1-й и 2-й линий, имеющих
зазор 2 и 4 мм. Перемещения же обоих иссле-
дуемых сечений на 5 мм происходят синхронно.
Таким образом, можно предположить (рис. 6, а),
что перемещение первого сечения первоначально
имеет локальный характер, а затем ситуация ме-
няется вследствие интенсивного набора скорости
правым краем пластины, приводящим к однов-
ременному замыканию всех датчиков 2-й линии
и свершению первым сечением перемещения, по
крайней мере, 5 мм. Присутствие неподвижной
пластины в опыте № 5 приводит к существенному
изменению ситуации (рис. 5, б). Первоначально
перемещение обоих сечений на 4 мм происходит
синхронно и характеризуется интенсивным набо-
ром скорости, о чем свидетельствует одновремен-
ное срабатывание датчиков, имеющих зазор 2 и
4 мм. Для закорачивания датчика, имеющего за-
зор Δ = 5 мм (т. е. для дальнейшего перемещения
на 1 мм вверх), первому сечению пластины по-
надобилось дополнительно 22,5 мкс, а второму —
всего лишь 2,5 мкс. Следовательно, начальный
этап вертикальных перемещений (до 4 мм) харак-
теризуется резким ускорением как первого, так
и второго исследуемых сечений, после чего в из-
менении скоростей последних начинает просмат-
риваться существенное различие (относительно
первого сечения второе движется со значительно
большей скоростью, о чем свидетельствует раз-
ница времени срабатывания контактных датчиков
со значением установочного зазора, равным 5 мм).
Поэтому можно предположить (рис. 6, б), что в
условиях сварки взрывом параллельная схема
сварки трансформируется в угловую с некоторым
переменным углом α. В этом случае нарушение
геометрии взаимного расположения свариваемых
элементов имеет нелокальный характер, что
Рис. 5. Диаграммы положения x фронта детонации в моменты совершения
исследуемыми сечениями пластины вертикальных перемещений D, пост-
роенные по результатам опытов № 14 (а) и 5 (б): 1 — импульсный сигнал,
запускающий развертки осциллографов; 2 — импульсный сигнал, фикси-
рующий прохождение фронтом детонации расстояния 420 мм; 3, 4 —
импульсный сигнал, фиксирующий перемещение Δ датчиков соответствен-
но 1-й и 2-й линии
Рис. 6. Гипотетическое представление изменения формы ме-
таемой длинномерной металлической пластины толщиной
9 мм перед фронтом детонации в моменты времени t, соот-
ветствующие срабатыванию контактных датчиков, согласно
результатам опытов № 14 (а) и 5 (б): штриховая линия —
исходное положение внутренней поверхности метаемой
длинномерной пластины; заряд ВВ и нижняя пластина, при-
сутствующая в опыте № 5, условно не показаны
11/2009 31
объясняет «скученность» импульсов в узком вре-
менном интервале (см. рис. 5, б).
Выводы
1. Установлено, что нарушения геометрии вза-
имного расположения свариваемых взрывом эле-
ментов перед фронтом детонации и эффект пред-
варительного подогрева соударяющихся поверх-
ностей являются основными причинами, приво-
дящими к изменению свойств соединения по дли-
не свариваемых заготовок, которые проявляются
в увеличении размеров волн и количестве оплав-
ленного металла.
2. Экспериментально определено, что при ре-
ализации «опережающих» фронт детонации вер-
тикальных перемещений (в ряде случаев, сопос-
тавимых с величиной сварочного зазора h) вели-
чина «опережения» S снижается при увеличении
скорости детонации накладного заряда ВВ
(вплоть до полного прекращения вертикальных
перемещений сечений метаемого листа), а также
толщины метаемого элемента.
3. Достоверно установлено, что в металличес-
кой пластине, метаемой скользящей детонацион-
ной волной (без присутствия нижней пластины),
реализуются возмущения, являющиеся результа-
том действия инерционных сил ударно-волнового
происхождения, а в условиях сварки взрывом с
расположением длинномерных элементов по па-
раллельной схеме, последняя способна трансфор-
мироваться в угловой вариант за счет прева-
лирующего влияния ударно-сжатого воздуха, дви-
жущегося в зазоре между листами.
Работа выполнена в рамках государственного
контракта № 02.523.12.3012.
1. Об основных принципах проектирования режимов свар-
ки взрывом металлических слоистых композитов / С. В.
Кузьмин, В. И. Лысак, С. В. Хаустов, Т. Ш. Сильченко //
Изв. ВолгГТУ. Сер. Сварка взрывом и свойства сварных
соединений: Межвуз. сб. науч. ст. — 2006. — Вып. 2,
№ 9. — С. 4–17.
2. Физика взрыва / Под ред. К. П. Станюковича. — 2-е изд.
— М.: Наука, 1975. — 704 с.
3. Кузьмин Г. Е. Экспериментально-аналитические методы
в задачах динамического нагружения материалов. — Но-
восибирск: Изд-во СО РАН, 2002. — 312 с.
4. Дерибас А. А., Кузьмин Г. Е. Двумерная задача о метании
пластин скользящей детонационной волной // Приклад.
механика и техн. физика. — 1970. — № 1. — С. 1977–
1981.
5. Кудинов В. М., Коротеев А. Я. Сварка взрывом в метал-
лургии. — М.: Металлургия, 1978. — 168 с.
6. Конон Ю. А., Первухин Л. Б., Чудновский А. Д. Сварка
взрывом / Под ред. В. М. Кудинова. — М.: Машиностро-
ение, 1987. — 216 с.
7. Захаренко И. Д. Сварка металлов взрывом. — Минск:
Навука і тэхніка, 1990. — 205 c.
8. Ватник Л. Е., Кривенцов А. Н., Седых В. С. Некоторые
особенности образования соединения при сварке взры-
вом листового биметалла // Сварка взрывом и свойства
сварных соединений: Межвуз. сб. науч. тр. ВолгПИ,
1974. — Вып. 1. — С. 35–45.
9. Плакирование стали взрывом / А. С. Гельман, А. Д. Чуд-
новский, Б. Д. Цемахович, И. Л. Харина. — М.: Маши-
ностроение, 1978. — 191 с.
10. Лысак В. И., Кузьмин С. В. Сварка взрывом. — М.: Ма-
шиностроение, 2005. — 544 с.
11. Кузьмин С. В., Лысак В. И., Долгий Ю. Г. Формирование
соединений при сварке взрывом крупногабаритных ме-
таллических слоистых композитов // Свароч. пр-во. —
2002. — № 5. — С. 48–53.
12. Тарабрин Г. Т., Трыков Ю. П. Влияние упругих волн на
характер движения пластины под действием продуктов
взрыва // Металловед. и прочность материалов: Межвуз.
сб. науч. тр. — Волгоград: ВолгГТУ. — С. 5–13.
13. Бердыченко А. А., Первухин Л. Б. Закономерности изме-
нения структуры сварного соединения, полученного
сваркой взрывом, с увеличением его габаритов на при-
мере титана // Сварка взрывом и свойства сварных сое-
динений: Межвуз. сб. науч. тр. — Волгоград: ВолгГТУ,
2000. — С. 102–114.
14. Закономерности деформирования пластин при сварке
взрывом / П. В. Берсенев, Ю. П. Трыков, С. В. Кузмин и
др. // Там же. — 1985. — С. 84–93.
15. Лысак В. И., Шморгун В. Г. Детонационные характерис-
тики смесевых ВВ для сварки на основе аммонит
№6ЖВ+наполнитель // Там же. — 1987. — С. 105–114.
16. Бердыченко А. А., Первухин Л. Б. Теоретические основы
сварки взрывом в среде защитных газов // Там же. —
2002. — С. 134–151.
17. Ишуткин С. Н., Кирко В. И., Симонов В. А. Исследова-
ние теплового воздействия ударно-сжатого газа на по-
верхность соударяющихся пластин // Физ. горения и
взрыва. — 1980. — 16, № 6. — С. 69–73.
18. Зельдович Я. Б., Райзер Ю. П. Физика ударных волн и
высокотемпературных гидродинамических явлений. —
М.: Наука, 1966. — 686 с.
19. Бесшапошников Ю. П. О роли остаточного давления,
продуктов детонации при сварке взрывом титана со
сталью // Обработка материалов импульсными нагрузка-
ми: Темат. сб. науч. тр. СО АН СССР. — Новосибирск,
1990. — С. 275–281.
20. Об измерении поля температуры при плоском устано-
вившемся течении металла / С. Н. Ишуткин, Г. Е. Кузь-
мин, В. В. Пай, Л. Л. Фрумин // Приклад. механика и
техн. физика. — 1992. — № 2. — С. 157–165.
21. Infringement of collision geometry during explosive clad-
ding of long-sized plates / T. Sh. Sil’chenko, S. V. Kuz’min,
V. I. Lysak, Yu. G. Dolgii // Shok-assisted synthesis and
modification of materials / Ed. A. A. Deribas, Yu. B.
Scheck. — Moscow, 2006. — P. 116–117.
22. Оценка вертикального перемещения метаемых металли-
ческих пластин перед точкой контакта при сварке взры-
вом / Т. Ш. Сильченко, С. В. Кузьмин, В. И. Лысак и др.
// Автомат. сварка. — 2008. — № 4. — С. 26–29.
23. Математическая модель взаимодействия метаемой
пластины с импульсной нагрузкой в условиях сварки ме-
таллов взрывом / А. С. Горобцов, Т. Ш. Сильченко, С. В.
Кузьмин и др. // Изв. ВолгГТУ. Сер. Сварка взрывом и
свойства сварных соединений: Межвуз. сб. науч. ст. —
2006. — Вып. 2, № 9. — С. 93–101.
The most probable causes of instability of properties of the joining zone in explosion clad large-size billets have been
revealed on the basis of analysis. Results of experimental studies of variations in temperature of the mating surfaces
with increase in length of the plates, as well as peculiarities of violation of geometry of the positional relationship of
long plates ahead of the detonation front are presented.
Поступила в редакцию 05.08.2009
32 11/2009
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-100963 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:27:18Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Сильченко, Т.Ш. Кузьмин, С.В. Лысак, В.И. Долгий, Ю.Г. 2016-05-28T15:47:54Z 2016-05-28T15:47:54Z 2009 Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок / Т.Ш. Сильченко, С.В. Кузьмин, В.И. Лысак, Ю.Г. Долгий // Автоматическая сварка. — 2009. — № 11 (679). — С. 27-32. — Бібліогр.: 23 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100963 621.791.76:621.7.044.2 На основе анализа выделены наиболее вероятные причины нестабильности свойств зоны соединения плакированных взрывом крупногабаритных заготовок. Представлены результаты экспериментальных исследований изменения температуры свариваемых поверхностей по мере увеличения длины пластин, а также особенностей нарушения геометрии взаимного расположения свариваемых длинномерных листов перед фронтом детонации. The most probable causes of instability of properties of the joining zone in explosion clad large-size billets are revealed on the basis of analysis. Results of experimental studies of variations in temperature of the mating surfaces with increase in length of the plates, as well as peculiarities of violation of the geometry of positional relationship of long plates ahead of the detonation front are presented. Работа выполнена в рамках государственного контракта № 02.523.12.3012 ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок Peculiarities of instability of the process of explosion cladding of large-size billets Article published earlier |
| spellingShingle | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок Сильченко, Т.Ш. Кузьмин, С.В. Лысак, В.И. Долгий, Ю.Г. Научно-технический раздел |
| title | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок |
| title_alt | Peculiarities of instability of the process of explosion cladding of large-size billets |
| title_full | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок |
| title_fullStr | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок |
| title_full_unstemmed | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок |
| title_short | Особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок |
| title_sort | особенности нестационарности процесса плакирования взрывом крупногабаритных заготовок |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/100963 |
| work_keys_str_mv | AT silʹčenkotš osobennostinestacionarnostiprocessaplakirovaniâvzryvomkrupnogabaritnyhzagotovok AT kuzʹminsv osobennostinestacionarnostiprocessaplakirovaniâvzryvomkrupnogabaritnyhzagotovok AT lysakvi osobennostinestacionarnostiprocessaplakirovaniâvzryvomkrupnogabaritnyhzagotovok AT dolgiiûg osobennostinestacionarnostiprocessaplakirovaniâvzryvomkrupnogabaritnyhzagotovok AT silʹčenkotš peculiaritiesofinstabilityoftheprocessofexplosioncladdingoflargesizebillets AT kuzʹminsv peculiaritiesofinstabilityoftheprocessofexplosioncladdingoflargesizebillets AT lysakvi peculiaritiesofinstabilityoftheprocessofexplosioncladdingoflargesizebillets AT dolgiiûg peculiaritiesofinstabilityoftheprocessofexplosioncladdingoflargesizebillets |