Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания
С помощью математического моделирования деформационных процессов в различных конструктивных элементах из стали 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания показаны особенности их поведения с учетом остаточных сварочных напряжений в зависимости от дозы облучения, температуры и внешней нагрузки. Mat...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2012 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101074 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания / В.И. Махненко, О.В. Махненко, С.С. Козлитина, Л.И. Дзюбак // Автоматическая сварка. — 2012. — № 2 (706). — С. 7-12. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859947461183799296 |
|---|---|
| author | Махненко, В.И. Махненко, О.В. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. |
| author_facet | Махненко, В.И. Махненко, О.В. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. |
| citation_txt | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания / В.И. Махненко, О.В. Махненко, С.С. Козлитина, Л.И. Дзюбак // Автоматическая сварка. — 2012. — № 2 (706). — С. 7-12. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | С помощью математического моделирования деформационных процессов в различных конструктивных элементах из стали 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания показаны особенности их поведения с учетом остаточных сварочных напряжений в зависимости от дозы облучения, температуры и внешней нагрузки.
Mathematical modelling of deformation processes in different structural elements of steel 10Kh18N10T under radiationinduced swelling conditions showed peculiarities of their behaviour, allowing for residual welding stresses depending on the radiation dose, temperature and external load.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:15:03Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.019
СВАРНЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ АУСТЕНИТНОЙ СТАЛИ ТИПА
10Х18Н10Т В УСЛОВИЯХ РАДИАЦИОННОГО РАСПУХАНИЯ
Академик НАН Украины В. И. МАХНЕНКО, О. В. МАХНЕНКО, д-р техн. наук,
С. С. КОЗЛИТИНА, Л. И. ДЗЮБАК, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
С помощью математического моделирования деформационных процессов в различных конструктивных элементах
из стали 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания показаны особенности их поведения с учетом остаточных
сварочных напряжений в зависимости от дозы облучения, температуры и внешней нагрузки.
К л ю ч е в ы е с л о в а : радиационное распухание материа-
ла, доза облучения, радиационная ползучесть, остаточные
напряжения
Аустенитные стали типа 10Х18Н10Т характери-
зуются высокими уровнями коррозионной трещи-
ностойкости, хладостойкости, хорошо сваривают-
ся, имеют высокие пластические свойства, что
способствует их широкому использованию в от-
ветственных конструкциях, в том числе и в об-
ласти ядерной энергетики, где эта сталь является
основным материалом так называемых внутри-
корпусных устройств (ВКУ), работающих при вы-
соких радиационных облучениях. Такие стали об-
ладают высокими физико-механическими свойс-
твами, стабильной структурой вплоть до темпе-
ратуры около 800 °С.
Указанная стабилизация не является абсолют-
но неуязвимой. В частности, длительный нагрев
аустенитной стали в температурном интервале
приблизительно 500…900 °С способствует так на-
зываемому γ→α- (аустенитно-ферритному) прев-
ращению с сопутствующим образованием карби-
дов, интерметаллидов и т. п., приводящему к дос-
таточно резкому изменению свойств стали, осо-
бенно стойкости в агрессивных средах и склон-
ности к хрупкому разрушению. Температурные
условия сварочного нагрева в определенной сте-
пени могут вызывать сенсибилизацию (повыше-
ние склонности) аустенитной стали к коррозион-
ным и хрупким разрушениям [1]. Подобным фак-
тором, снижающим стабильность аустенитной
микроструктуры, является радиационное облуче-
ние конструкционных элементов из аустенитной
стали, что весьма характерно для ВКУ современ-
ных ядерных реакторов [2, 3].
С позиций инженерии элементов ВКУ при ра-
диационном облучении изменяются механические
и физические свойства материала элементов ВКУ
и соответственно риск нарушения целостности
этих элементов, работающих в сложных условиях,
что обусловливает безопасность эксплуатации
ядерной энергетики во многих странах, в том чис-
ле и Украине. В настоящее время существуют
достаточно надежные данные относительно из-
менения механических свойств аустенитных сталей
при радиационном облучении. С длительным об-
лучением этих сталей связано физическое явление
распухания аустенитной стали (необратимый про-
цесс увеличения объема), что может приводить к
существенному изменению напряженного состоя-
ния в элементах конструкций с соответствующими
последствиями. Следует учитывать, что процесс
распухания в значительной степени зависит не
только от дозы радиационного облучения, но и
от температуры T облучения материала и нели-
нейности связанных с распуханием материала
напряжений и пластических деформаций.
На основе экспериментальных исследований
[4–8] на соответствующих образцах из аустенит-
ной стали установлено, что относительное изме-
нение объема V при облучении можно предста-
вить в виде
S = ΔV
V = CDDnf1(T)f2(σ)f3(ωp),
(1)
где СD = 1,035⋅10–4dpa–1,88 (размерность dpа —
смещение на атом); D — доза радиационного об-
лучения с энергией более 0,5 МэВ; n = 1,88 сог-
ласно работе [3]; f1(T) — поправка на температуру
T материала; f2(σ) — поправка, связанная с объем-
ной инвариантой тензора напряжений. При об-
лучении используют следующую зависимость [9]:
f1(T) = exp[–(T – Tmax)
2r], (2)
где Tmax — пиковая температура облучения, сос-
тавляющая около 470 °С [6]; r = 1,1⋅10–4 °С–2 —
экспериментальная постоянная [9];
σ =
σxx + σyy + σzz
3 ,
где σxx, σyy, σzz — нормальные компоненты тен-
зора напряжений облучаемого материала;
© В. И. Махненко, О. В. Махненко, С. С. Козлитина, Л. И. Дзюбак, 2012
2/2012 7
f2(σ) = 1 + pσ при 1 + pσ ≥ 0,
f2(σ) = 0 при 1 + pσ < 0; (3)
p — экспериментальная величина, имеющая зна-
чение примерно 4⋅10–3 1/МПа3; f3(ωp) — поправка
на уровень пластических деформаций, связанная
с инвариантой тензора εij
p параметром деформа-
ционного упрочнения Одквиста ωp
ωp = ∫d
0
D
εi
p, (4)
где dεi
p — интенсивность приращений пластичес-
ких деформаций
dεi
p = √⎯⎯23 √⎯⎯⎯⎯⎯⎯dεij
p dεij
p (i, j = x, y, z).
Используется зависимость
f3(ωp) = exp(–ηωp), (5)
где для рассматриваемых сталей η = 8,75 [3].
Из зависимостей (1)–(5) видно, что уровень
распухания S довольно сильно зависит от пов-
реждающей дозы облучения с энергией более
0,5 МэВ от абсолютного значения температурной
разницы |T – Tmax| облучаемого материала, значе-
ния и знака шарового тензора напряжений
δijσ =
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
σ 0 0
0 σ 0
0 0 σ
⎪
⎪
⎪
⎪
⎪
;
параметра накоплений пластической деформации
ωp.
С позиций обеспечения целостности элементов
ВКУ важно определить, как процесс распухания,
связанный с накоплением дозы D при эксплуа-
тации, взаимодействует с начальными темпера-
турными напряжениями при запуске реактора ли-
бо остаточными технологическими (например
сварочными) напряжениями. Очевидно, что при
равномерном распухании S(x, y, z) = const конк-
ретного элемента ВКУ, как и при равномерном
нагреве T(x, y, z) = const, напряжения не возникают
(кроме реактивных, связанных с закреплением
элемента).
В работах [7, 8] показано, что процесс рас-
пухания материала сопровождается снижением
начального (исходного) напряженного состояния,
как и при соответствующем температурном от-
пуске, когда обратимые упругие деформации за
счет механизма ползучести материала переходят
в необратимые деформации диффузионной плас-
тичности. Термин «радиационная ползучесть» [7–9]
связан с этим явлением. Следует отметить, что ра-
диационное облучение твердого тела не меняет ос-
новные закономерности деформирования механи-
ки сплошной среды в рамках феноменологичес-
кого подхода, кроме механических свойств де-
формируемого твердого тела, определяющих вид
деформирования: упругое, мгновенная пластич-
ность, диффузионная пластичность (ползучесть).
В связи с этим (пока новых дополнительных видов
деформирования в механике деформирования
твердого тела нет) качественно и количественно
меняются соотношения между деформациями и
напряжениями, параметры которых в зависимости
от конкретных условий и материала определяются
экспериментально на соответствующих образцах.
С учетом довольно большого интереса к ис-
пользованию расчетных прогнозов относительно
работоспособности элементов ВКУ современных
атомных реакторов типа ВВЭР-1000 и определен-
ных сомнений по поводу реальности механизмов
«радиационной ползучести» для аустенитной ста-
ли при температурах ниже 450…470 °С после ра-
диационного облучения, значительно повышаю-
щего предел текучести стали, представляется важ-
ным более строгое рассмотрение моделей дефор-
мирования стали при радиационном облучении
и распухании в рамках классических подходов,
апробированных на практике.
Тензор деформации εij (i, j = x, y, z) запишем
в виде суммы
εij = εij
e + εij
p + εij
c + δij
S
3,
(6)
где индексы e, p, c относятся соответственно к
упругой деформации, мгновенной пластичности
и ползучести.
В общем случае для аустенитных сталей, когда
объем фазовых изменений невелик, упругая де-
формация по определению является обратимой,
т. е. исчезающей, если устраняется причина, ее
породившая, и представляется по закону Гука в
следующем виде [9]:
εij
e =
σil – δilσ
2G + δil[kσ + α(T – T0)] (i, j = x, y, z),
где G = E ⁄ (2(1 + ν)); ν — коэффициент Пуассона;
E — модуль нормальной упругости; k — коэф-
фициент объемного сжатия, равный (1 – 2ν) ⁄ E;
α — коэффициент относительного температурно-
го расширения в интервале температур T(x, y, z),
T0(x, y, z, t0).
Для тензора деформаций мгновенной пластич-
ности εij
p в современных коммерческих програм-
мах обычно используют закон пластического те-
чения, ассоциированный с условием текучести
Мизеса [10], т. е.
dεij
p = dλ(σij – δijσ) (i, j = x, y, z), (7)
8 2/2012
где dλ — скалярная функция координат x, y, z
и времени t, связывающая приращение тензора
εij
p с девиатором напряжения (σij – δijσ) условием
текучести следующего вида:
dλ = 0, если f = σeq
2 – σт
2(ω) < 0 либо f = 0, но df < 0;
dλ > 0, если f = 0 и df ≥ 0;
(состояние f > 0 недопустимо),
(8)
где σeq — эквивалентное напряжение или интен-
сивность напряжения
σeq
2 = 12(σij – δijσ) (σij – δijσ); (9)
σт(ω) — предел текучести материала при темпе-
ратуре T, дозе облучения D и степени деформа-
ционного упрочнения ωp согласно формулам (4),
(5).
Для тензора деформаций диффузионной плас-
тичности или ползучести εij
c обычно используют
закон пластического течения [10] в виде
dεij
c = Ωdt(σij – δijσ) (i, j = x, y, z), (10)
где Ω — скалярная функция ползучести, которая
определяется для материала при данной темпе-
ратуре и степени облучения величиной σeq
m (m =
= 4…6), т. е.
Ω(σeq, T, D) = Ωq(T, D)σeq
m . (11)
В работах сторонников подхода «радиацион-
ной ползучести» используется соотношение
ξeq
c −
⎛
⎜
⎝
B0
dD
dt + ω0
dS0
dt
⎞
⎟
⎠
σeq, (12)
где ξeq
c — согласно работе [9] скорость изменения
эквивалентной деформации ползучести, т. е.
ξeq
c = √⎯⎯2
3 √⎯⎯⎯⎯dεij
c
dt
dεij
c
dt ; (13)
B0, ω0 — характеристики материала, малоза-
висящие от температуры [9]; S0 = S согласно
формуле (1) при f2(σ) = 1 и f3(ωp) = 1.
Из сравнения выражений (10) и (12) при
условиях (9), (13) следует, что тождествен-
ность уравнений (10) и (12) имеет место при
Ω = 23
ξeq
c
σeq
= 23
⎛
⎜
⎝
B0
dD
dt + ω0
∂S0
dt
⎞
⎟
⎠
(14)
или с учетом формулы (11) при условии, что
B0 и ω0 пропорциональны σeq
m . Однако в работе
[9] рекомендуют B0 = 1⋅10–6(МПа⋅dpa)–1, ω0 =
= 6⋅10–3 МПа–1, т. е. постоянными.
Таким образом, процесс «радиационной пол-
зучести» основан на существенной линеаризации
связи между деформациями и напряжениями, что
может быть приемлемо для узкого интервала из-
менения напряжений, либо когда в результате пря-
мых опытов по определению функции ползучести
облучаемого материала подтвердится, что значе-
ние m в выражении (11) близко к нулю.
В этой связи представляется логичным исполь-
зовать более консервативный подход, основанный
на допущении, что при температурах облучения
элементов ВКУ T ≤ Tmax = 470 °С аустенитный
материал характеризуется высокой сопротивляе-
мостью ползучести, т. е. в формуле (10) функция
ползучести равна нулю. Консервативность этого
подхода заключается в повышении риска появ-
ления напряжений, близких по значению пределу
текучести материала с учетом радиационного и
деформационного упрочнения [9].
Процесс распухания аустенитной стали соп-
ровождается в определенной степени релаксацией
уже сформированных напряжений. Можно пока-
зать, что механизмом релаксации вполне может
быть мгновенная пластичность. Указанное явле-
ние легко моделируется на таком простом при-
мере, как пластина из аустенитной стали со свар-
ным швом (рис. 1). Продольные остаточные нап-
ряжения σxx приближенно описываются соотно-
шениями
0 < |y| ≤ b, σxx = σ0, b < |y| < L, σxx = –
σ0b
L – b.
Температура пластины постоянная и равна
470 °С. Кромки y = ±L свободные, кромка х =
= 0 закреплена, т. е. перемещение Ux(0, y) = 0;
кромка x = Lx загружена распределенными силами
qx так, что δ∫qx
0
L
dy = 2Qx, где δ — толщина плас-
тины. Принимаем, что Qx = qx2δ. Предел теку-
Рис. 1. Схема полосы аустенитной стали со сварным швом (а) и
распределение остаточных напряжений σxx (б)
2/2012 9
чести материала пластины в зависимости от де-
формационного упрочнения ωр и радиационного
упрочнения меняется по зависимости, приведен-
ной в работе [6]:
σт = 202 + 239 εξπ [–2,22⋅10–3(T + 273 °С)] +
+ 400 [1 – exp (–0,47D/D0)]
0,5,
где D0 = 10/2,22 dpa.
На рис. 2–4 приведены результаты распреде-
ления распухания поперек сварного соединения
при b = 1 см, L = 20 см и различных значениях
Qx, а также соответствующие изменения напря-
жений в зонах 0 < |y| < b и b < |y| < L в зависимости
от дозы облучения пластины и различных зна-
чений Qx. Видно, что для свободной пластины
при Qx = 0 и дозе облучения более 14 dpa на-
чальные остаточные напряжения полностью ре-
лаксируются (забываются). То же отмечено и при
Qx > 0 (рис. 3). В случае сжимающей внешней
нагрузки (рис. 4) за счет поправки f2(σ) проис-
ходит торможение этого процесса, который тем
не менее идет за счет пластического течения по
механизму мгновенной пластичности без «ради-
ационной ползучести».
Отметим, что критический уровень распуха-
ния, соответствующий 7 % [9], достигается при
благоприятном растяжении (рис. 3) примерно за
35 лет эксплуатации элементов выгородки, а при
неблагоприятном сжатии (рис. 4) — за время не
менее 60 лет (в пределах выгородки реактора
ВВЭР-1000 средняя доза облучения за 30 лет со-
ответствует 20 dpa).
Рассмотрим более сложный пример элемента
ВКУ ВВЭР-1000, когда в теле элемента длитель-
ное время сохраняются значительные градиенты
дозы облучения и соответствующие градиенты
уровня распухания (рис. 5). Следует отметить, что
данные рис. 5, а в определенной степени являются
постулируемыми для стенки шахты в активной
зоне. Толщина стенки шахты равняется 60 мм,
средняя доза облучения (точка z = 30 мм) по дан-
ным работы [11] составляет около 0,20 dpa/год.
На внутренней поверхности шахты z = 0 это зна-
чение близко к средней облученности выгородки,
т. е. D = 1,5 dpa/год и соответственно в точке
z = 60 мм доза облучения составляет примерно
0,03 dpa за 30 лет, т. е. приблизительно 0,001
dpa/год [11].
При этом начальное напряженное состояние,
связанное с выходом на тепловой режим при за-
пуске реактора, не учитывали. Принималось T =
= 470 °С (z = 0), T = 300 °С (z = 60 мм). Пос-
кольку температурные поля, определяющие это
Рис. 2. Кинетика изменения остаточных напряжений в полосе
L = 20 см; b = 1 см при Qx = 0; σ0 = 300 МПа; σ2 = –300 b/(L –
– b) (а) и изменение распухания в зоне y = 0 (б)
Рис. 3. Кинетика изменения остаточных напряжений в полосе
L = 20 см; b = 1 см при Qx = 300LδH; δ = 1 см; σ0 = 300 МПа;
σ2 = –300 b/(L – b) (а) и изменение распухания в зоне y = 0
(б)
Рис. 4. Кинетика изменения остаточных напряжений в полосе
L = 20 см; b = 1 см при Qх = –200LδH; δ = 1 см; σ0 = 300 МПа;
σ2 = –300 b/(L – b) (а) и изменение распухания в зоне y = 0
(б)
10 2/2012
напряженное состояние, через несколько суток
становятся стационарными, то и связанные с ними
температурные напряжения также являются ста-
ционарными типа начальных (остаточных), рас-
смотренных на рис. 2–4. Их взаимодействие с рас-
пуханием при развитом пластическом течении
(высокой дозой облучения) приводит к соответ-
ствующей релаксации.
При охлаждении реактора (выравнивания тем-
пературы) возникают новые поля остаточных нап-
ряжений, которые в значительной степени ком-
пенсируются при последующих нагревах реакто-
ра. Для постулируемого поля облучения (рис. 5,
a) по зависимости (1) рассчитывали поля объем-
ной деформации распухания. При этом учитывали
их связь с напряженным состоянием и накоплен-
ной пластической деформацией (поправки f2(σ)
и f3(wp)). Для этого использовали подход, осно-
ванный на последовательном прослеживании (в
зависимости от поля дозы облучения D(x, y, z))
развития поля распухания S(x, y, z) (рис. 5, б)
перемещений Uj(x, y, z), деформаций εij(x, y, z)
и напряжения σij(x, y, z).
Использовали неявную схему учета распуха-
ния от среднего нормального напряжения σ. Для
этого зависимость (6) представили в виде
εij = εij
e + εij
p +
S0
3 (1 + pσ)δij = εij
e– + εij
p + δij
S0
3 p, (15)
где
εij
e– = + εij
e +
S0
3 pσδij =
=
δij – δijσ
2g + δij
⎡
⎢
⎣
⎛
⎜
⎝
K +
S0
3 p
⎞
⎟
⎠
σ + α(T – T0)
⎤
⎥
⎦
(i, j = x, y, z),
которое эквивалентно выражению (15), если вмес-
то K использовать
⎛
⎜
⎝
K +
S0
3 p
⎞
⎟
⎠
K–, что исключает не-
обходимость в итерациях по S.
Соответствующие упругопластические задачи
на каждом шаге прослеживания решали в рамках
идеологии разработанного в ИЭС им. Е. О. Патона
НАНУ пакета «Weldperdictions», т. е. с привле-
чением теории упругопластического течения
Прандтля–Рейса, ассоциированной с условием те-
кучести Мизеса, т.е. с привлечением соотношений
(5)–(8), (14) и метода конечных элементов. На
рис. 6 приведены фрагменты указанного просле-
живания развития напряженно-деформированно-
го состояния в стенке шахты по ее толщине с
учетом осевой симметрии и в рамках оболочечных
гипотез Кирхгофа–Лява в средней части по высоте
активной зоны.
Из данных на рис. 5, 6 видно, что зона наиболее
интенсивного облучения (рис. 5, б), прилегающая
к внутренней поверхности шахты, находится в сжа-
том состоянии по x и β, что, однако, приводит к
довольно значительному распуханию (на уровне
0,3 %). Значение σ невелико. Зона 30 < z < 60 мм
имеет относительно невысокую дозу облучения
и соответственно небольшое распухание, что оп-
ределяет соответствующее распределение напря-
жений σxx и σββ. Характер развития пластических
деформаций по толщине стенки, связанных с ки-
нетикой распухания, достаточно специфический.
Фактически на протяжении 60 лет в основном имеет
место упругое деформирование. Пластическое те-
Рис. 5. Распределение радиационной дозы D (а) и распухания
S (б) по толщине стенки в различные моменты времени t
Рис. 6. Распределение напряжений σxx (осевых), σββ (окруж-
ных), σeq (эквивалентных), предела текучести σт по толщине
стенки при t = 10 (а), 30 (б) и 60 (в) лет
2/2012 11
чение после 60 лет возникает в зоне х ≈ 60 мм
из-за низкого уровня σт (малая доза облучения).
Выводы
1. Расчетные методы, основанные на современных
моделях неизотермического упругопластического
деформирования материала, позволяют прогнози-
ровать напряженно-деформированные состояния
сварных элементов ВКУ энергетических ядерных
реакторов типа ВВЭР-1000 в условиях интенсив-
ного радиационного облучения с учетом процесса
распухания материала.
2. На конкретных примерах показана возмож-
ность прогнозной оценки ресурса безопасной эк-
сплуатации для конкретных элементов ВКУ по
условиям локального критического распухания
материала.
1. Риск образования карбидов и σ-фазы при сварке высоко-
легированных хромоникелевых сталей / В. И. Махненко,
С. С. Козлитина, Л. И. Дзюбак, В. П. Кравец // Автомат.
сварка. — 2010. — № 12. — С. 7–10.
2. Механические свойства аустенитных сталей при нейт-
ронном облучении, влияние различных факторов / И. П.
Курсевич, Б. З. Марголин, О. Ю. Прокошев, В. И. Коно-
нов // Вопр. материаловедения. — 2006. — № 4. —
С. 55–68.
3. ПНАЭ Г-7002–86. Нормы расчета на прочность оборудо-
вания и трубопроводов атомных энергетических устано-
вок / Госатомэнергоиздат СССР. — М.: Энергоатомиз-
дат, 1989. — 525 с.
4. К вопросу о радиационном распухании и радиационном
охрупчивании аустенитных сталей. Ч. I. Эксперимен-
тальные результаты / Б. З. Марголин, И. П. Курсевич,
А. А. Сорокин и др. // Вопр. материаловедения. — 2009.
— № 2. — С. 89–98.
5. Vilmaz G., Harsan V. A., Porter D. Y. Dependence of mec-
hanical properties on swelling in austenite steels // Proc. II
conf. on nuclear engineering (Tokyo, Apr., 2003). — Tokyo,
2003. — P. 109–122.
6. Applady W. K. Swelling in neutron-irradiated 300-series sta-
inless steels // Proc. of Intern. conf. rad. effects in breeder
structural materials (Scottsdate Arizona, May, 1977). —
Scottsdate Arizona, 1977. — P. 509.
7. Garner F. A. Recent insights on the swelling and creep of ir-
radiated of austenite alloys // Nuclears Mater. — 1984. —
122/123, № 1/3. — P. 459–471.
8. Garner F. A., Porter D. L., Hadman G. L. Irradiation creep
and swelling of annealed type 3041 stainless steel at 390 °С
and high neutron fluence // Proc. of Intern. conf. of rad. ma-
terials science (Krarov, Sept., 1990). — Krarov, 1990. —
Vol. 1. — P. 68–74.
9. К вопросу о радиационном распухании и радиационном
охрупчивании аустенитных сталей. Ч. II. Физические и
механические закономерности охрупчивания / Б. З. Мар-
голин, И. П. Курсевич, А. А. Сорокин и др. // Вопр. мате-
риаловедения. — 2009. — № 2. — С. 99–111.
10. Махненко В. И. Расчетные методы исследований кинети-
ки сварочных напряжений и деформаций. — Киев: Наук.
думка, 1976. — 317 с.
11. Ядерный реактор ВВЭР-1000: Учеб. пособие УТЦ ЗА-
ЭС. — Запорожье, 2000. — Раздел 6. — С. 51–80.
Mathematical modelling of deformation processes in different structural elements of steel 10Kh18N10T under radiation-
induced swelling conditions showed peculiarities of their behaviour, allowing for residual welding stresses depending on
the radiation dose, temperature and external load.
Поступила в редакцию 21.09.2011
ЛУЧЕВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ
И ПРИМЕНЕНИЕ ЛАЗЕРОВ
VII международная конференция
18–21 сентября 2012 г. Санкт-Петербург
Тематика конференции
• Физические основы лучевых технологий: взаимодействие высококонцентрирован-
ных потоков энергии с веществом.
• Нанофотоника: модификация свойств поверхности; нанесение тонких пленок и пленочных струк-
тур; технологии обработки и получения наноструктурированных материалов.
• Математическое моделирование лучевых технологий: разработка математических моделей про-
цессов, протекающих при лучевой обработке; создание САЕ-систем; разработка программного
обеспечения лучевых технологий.
• Технологии резки, прошивки отверстий, маркировки: прецизионная резка, прошивка отверстий и
перфорация перспективных материалов.
• Технологии сварки, наплавки и прототипирования: новейшие технологии сварки — дистанционная
лазерная сварка, гибридные лазерно-дуговые технологии, электронно-лучевая сварка; лазерная на-
плавка; лазерная стереолитография.
• Оборудование для лучевых технологий: создание и внедрение новейшего оборудования для лазер-
ных и гибридных технологий; технологические лазеры, физика лазеров.
• Контроль качества и безопасность лучевых технологий: стандартизация оборудования и
сертификация технологий; подготовка и аттестация персонала.
• Фотонные технологии живых систем и медицинское применение лазеров.
www.ilwt-stu.ru
12 2/2012
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101074 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:15:03Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Махненко, В.И. Махненко, О.В. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. 2016-05-30T17:53:43Z 2016-05-30T17:53:43Z 2012 Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания / В.И. Махненко, О.В. Махненко, С.С. Козлитина, Л.И. Дзюбак // Автоматическая сварка. — 2012. — № 2 (706). — С. 7-12. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101074 621.791.019 С помощью математического моделирования деформационных процессов в различных конструктивных элементах из стали 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания показаны особенности их поведения с учетом остаточных сварочных напряжений в зависимости от дозы облучения, температуры и внешней нагрузки. Mathematical modelling of deformation processes in different structural elements of steel 10Kh18N10T under radiationinduced swelling conditions showed peculiarities of their behaviour, allowing for residual welding stresses depending on the radiation dose, temperature and external load. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания Welded structures of austenite steel of 10Kh18N10T type under conditions of radiation-induced swelling Article published earlier |
| spellingShingle | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания Махненко, В.И. Махненко, О.В. Козлитина, С.С. Дзюбак, Л.И. Научно-технический раздел |
| title | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания |
| title_alt | Welded structures of austenite steel of 10Kh18N10T type under conditions of radiation-induced swelling |
| title_full | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания |
| title_fullStr | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания |
| title_full_unstemmed | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания |
| title_short | Сварные конструкции из аустенитной стали типа 10Х18Н10Т в условиях радиационного распухания |
| title_sort | сварные конструкции из аустенитной стали типа 10х18н10т в условиях радиационного распухания |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101074 |
| work_keys_str_mv | AT mahnenkovi svarnyekonstrukciiizaustenitnoistalitipa10h18n10tvusloviâhradiacionnogoraspuhaniâ AT mahnenkoov svarnyekonstrukciiizaustenitnoistalitipa10h18n10tvusloviâhradiacionnogoraspuhaniâ AT kozlitinass svarnyekonstrukciiizaustenitnoistalitipa10h18n10tvusloviâhradiacionnogoraspuhaniâ AT dzûbakli svarnyekonstrukciiizaustenitnoistalitipa10h18n10tvusloviâhradiacionnogoraspuhaniâ AT mahnenkovi weldedstructuresofaustenitesteelof10kh18n10ttypeunderconditionsofradiationinducedswelling AT mahnenkoov weldedstructuresofaustenitesteelof10kh18n10ttypeunderconditionsofradiationinducedswelling AT kozlitinass weldedstructuresofaustenitesteelof10kh18n10ttypeunderconditionsofradiationinducedswelling AT dzûbakli weldedstructuresofaustenitesteelof10kh18n10ttypeunderconditionsofradiationinducedswelling |