Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины
Показано влияние конструктивных особенностей крепления образцов сплава АМг6 и его сварных соединений в захватах испытательной машины на снижение сопротивления деформированию при электродинамической обработке. Установлено, что с увеличением толщины обрабатываемого металла эффективность электродинамич...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101112 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, О.Л. Миходуй // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 12-16. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860132779125112832 |
|---|---|
| author | Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Миходуй, О.Л. |
| author_facet | Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Миходуй, О.Л. |
| citation_txt | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, О.Л. Миходуй // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 12-16. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Показано влияние конструктивных особенностей крепления образцов сплава АМг6 и его сварных соединений в захватах испытательной машины на снижение сопротивления деформированию при электродинамической обработке. Установлено, что с увеличением толщины обрабатываемого металла эффективность электродинамических воздействий снижается.
Influence of design features of fastening the samples of AMg6 alloy and its welded joints in the grips of testing machine on lowering the deformation resistance at electrodynamic treatment is shown. It is established that the effectiveness of electrodynamic impact decreases with increase of treated metal thickness.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:45:32Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.09:785.375:539.4
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СПЛАВА АМг6
РАЗЛИЧНОЙ ТОЛЩИНЫ
Академик НАН Украины Л. М. ЛОБАНОВ, Н. А. ПАЩИН, О. Л. МИХОДУЙ, кандидаты техн. наук
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Показано влияние конструктивных особенностей крепления образцов сплава АМг6 и его сварных соединений в
захватах испытательной машины на снижение сопротивления деформированию при электродинамической обработке.
Установлено, что с увеличением толщины обрабатываемого металла эффективность электродинамических воз-
действий снижается.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварные соединения, алюминиевый
сплав, электродинамическая обработка, начальные напря-
жения, разряд тока, зарядное напряжение, система крепле-
ния образца, эффективность обработки, снижение сопро-
тивления деформированию
Методы обработки металлических материалов
воздействием импульсных электромагнитных по-
лей находят все более широкое применение при
регулировании напряженного состояния элемен-
тов сварных конструкций [1, 2]. Одним из методов
импульсного воздействия электрическим током на
металлы и сплавы является электродинамическая
обработка (ЭДО). Проводили исследования ме-
ханизмов влияния ЭДО на напряженное состояние
алюминиевых сплавов [3], конструкционных ста-
лей [4, 5], а также сварных соединений из этих
материалов. При этом результаты, представлен-
ные в работах [1, 3–5], получены с помощью раз-
работанной экспериментальной методики, осно-
ванной на растяжении плоских образцов, их
обработке разрядами тока с текущим контролем
изменения усилия растяжения, которое принима-
ли за оценочную характеристику ЭДО. Вместе с
тем известно [6], что условия закрепления иссле-
дуемых образцов в захватах испытательной ма-
шины в значительно большей степени влияют на
сопротивление металлических материалов дефор-
мированию при динамических нагрузках, чем при
статических. Это же относится к деформацион-
ным процессам, инициируемым в металлах и
сплавах прохождением разрядов электрического
тока [7].
Таким образом, очевидно, что при оценке эф-
фективности процесса ЭДО следует учитывать
конструктивную схему крепления обрабатывае-
мых образцов. Кроме того, на основании анализа
фрактограмм изломов сплава АМг6 предпола-
гают, что эффективность электродинамического
воздействия снижается с увеличением толщины
обрабатываемого металла [8]. Количественная
оценка эффективности ЭДО в зависимости от тол-
щины обрабатываемого материала позволяет вы-
делить диапазон значений энергетических пара-
метров электродинамического воздействия, опре-
деляющий применимость данного метода обра-
ботки в инженерной практике.
Целью настоящей работы являлось исследо-
вание влияния толщины образцов сварных сое-
динений алюминиевого сплава АМг6, а также кон-
структивных особенностей их крепления в испы-
тательной машине на эффективность электроди-
намических воздействий.
Для оценки влияния ЭДО на снижение уровня
начальных напряжений в материале ее выполняли
на предварительно растянутых плоских образцах
сплава АМг6 прямоугольного сечения с разме-
рами рабочей части и головки соответственно
150×30 и 120×40 мм толщиной от 2,5 до 10 мм.
Для генерирования импульсного тока использо-
вали установку, описанную в работе [5], а ЭДО
выполняли посредством контакта медного элек-
трода с поверхностью металла на рабочей части
образца, как показано в работе [3].
Растяжение образцов выполняли на разрывной
машине 2 класса ЦДМ-10 с максимальной наг-
рузкой при растяжении 98000 Н, скоростью де-
формации 0,1 мм/с и температуре 293 К. Машина
укомплектована механическим приводом растя-
жения, ручной системой точной регулировки наг-
рузки, маятниковым силоизмерителем и относит-
ся к устройствам с замкнутым силовым контуром.
Выбор данного типа машины исключает возмож-
ность неконтролируемого деформирования и раз-
рушения образца при динамическом нагружении,
что в ряде случаев имеет место при использовании
силовых устройств с автоматическим поддержа-
нием скорости деформации [7].
ЭДО проводили сериями по пять-шесть им-
пульсов при зарядном напряжении U = 500 В и
© Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, О. Л. Миходуй, 2012
12 3/2012
емкости конденсаторной батареи С =
= 6600 мкФ, что соответствовало энер-
гии накопленного заряда 800 Дж. Выпол-
няли обработку образцов основного ме-
талла и стыковых сварных соединений
сплава АМг6, предварительно нагружен-
ных до значений начальных напряжений
σ0 от 50 до 140 МПа.
Исследования влияния конструктив-
ных особенностей крепления образцов
в захватах машины на снижение зна-
чений σ0 при ЭДО проводили на основе
сравнения двух вариантов конструкции
узла крепления головок образцов (рис.
1). В первом варианте крепление осу-
ществляли клиновыми захватами, губки
которых сопрягались с площадью кон-
тактной поверхности головок образца
(рис. 1, а). Во втором образец крепили
цилиндрическими штифтами, соединенными
П-образными скобами траверса машины (рис. 1,
б). Поперечные сечения рабочей площадки и го-
ловок исследуемых образцов соответствовали тре-
бованиям ГОСТ 1497–84.
Сравнительную оценку проводили при ЭДО
образцов толщиной 5 мм, растянутых до значения
σ0 = 50 МПа. Обработку образцов выполняли се-
рией из пяти импульсов тока. Изменения значений
напряжений при ЭДО для двух вариантов креп-
ления образцов представлены на рис. 2, из ко-
торого видно, что фиксация образца через штифт
(кривая 2) характеризуется более интенсивным
снижением значений напряжений по сравнению
с креплением клиновыми захватами (кривая 1).
При этом разность значений напряжений на кри-
вых 1 и 2 после пяти импульсов тока составила
40…50 %, что связано с различием конструктив-
ных особенностей крепления образцов. При креп-
лении образца через штифт в момент электроди-
намического воздействия имеют место условия
взаимодействия, определяемые как контакт пары
штифт–отверстие [9] по поверхности их сопря-
жения. Площадь контакта соответствовала отпе-
чатку штифта на сопрягаемой с ним поверхности
отверстия головки образца после одиночного
электродинамического воздействия и была равна
5 мм2. При креплении клиновыми захватами вза-
имодействие головки образца с двумя губками
захвата траверсы проходит по линиям сопряжения
общей длиной 80 мм (ширина головки образца
40 мм), что определяет площадь контактного вза-
имодействия 200 мм2.
Для оценки динамической нагрузки, воздейс-
твующей на образец в зоне крепления, исследо-
вали распределение продольных волн напряже-
ний, инициируемых электродинамическим воз-
действием, вызванным ЭДО. При этом исполь-
зовали плоский образец прямоугольного сечения
из сплава АМг6, растянутый до значений началь-
ных напряжений, соответствующих 50 МПа. На
лицевой и обратной поверхностях рабочей части
образца вдоль центральной продольной оси рас-
полагали два тензорезистора (r = 200 Ом) с базой
10 мм. Датчики располагали на расстоянии 70 мм
от центра образца, поверхность которого обра-
батывали одиночным разрядом тока на режиме,
соответствующем зарядному напряжению 500 В.
Запись показаний датчиков проводили двухка-
нальным цифровым осциллографом PCS Welle-
man при развертке 0,5 мс.
При расчете динамических напряжений дина-
мический модуль упругости Eд для сплавов алю-
миния принимали равным статическому E =
= 70000 МПа [10]. Усредненные по толщине ме-
талла амплитудные значения волны напряжений
представлены на рис. 3. Из рисунка видно, что
размах амплитуды составляет 178 МПа, из кото-
рых на растягивающие напряжения приходится
108 МПа. При этом остаточной пластической де-
Рис. 1. Внешний вид узлов крепления образцов в машине ЦДМ-10 клино-
выми захватами (а) и штифтом через П-образные скобы (б)
Рис. 2. Влияние конструктивных особенностей крепления об-
разцов сплава АМг6 на снижение напряжений σ при ЭДО:
1 — крепление клиновыми захватами; 2 — то же, но П-образ-
ными скобами
3/2012 13
формации в зоне измерения тензодатчиков заре-
гистрировано не было. Данный факт подтверж-
дают работы [3, 11], где указывается на то, что
область пластического деформирования при ЭДО
локализована в зоне энерговыделения электроди-
намического воздействия.
Исходя из экспериментально полученных мак-
симальных значений напряжения волны нагрузки,
представленных на рис. 3, проведена приближен-
ная оценка напряженного состояния металла об-
разцов в местах их крепления на траверсах ис-
пытательной машины. В соответствии с работой
[6] следует учитывать корреляцию условного пре-
дела текучести при динамических нагрузках
σ0,2
д , значение которого определяется соотноше-
нием [10]
σ0,2
д = χσ0,2
c ,
где σ0,2
с — условный предел текучести при ста-
тическом растяжении, МПа; χ — коэффициент
динамичности.
Согласно работе [10] для сплавов алюминия зна-
чение χ принимали равным 2, а значение σ0,2
c спла-
ва АМг6, полученное по результатам испытаний
металла в исходном состоянии, составляло
140 МПа. С учетом χ значение динамического
предела текучести σ0,2
д составляло 280 МПа.
При креплении клиновыми захватами значения
динамических напряжений растяжения составля-
ют 81 МПа. При сложении динамических нап-
ряжений с начальными напряжениями образца
σ0 = 50 МПа их суммарное значение не превы-
шает 131 МПа, что значительно ниже σ0,2
д .
При штифтовом креплении значения динами-
ческих напряжений составляют 324 МПа, что при
сложении с начальными напряженими дает
374 МПа, что превышает σ0,2
д . Согласно прове-
денной оценке при использования штифтовой сис-
темы крепления в зоне отверстия развивается мес-
тная текучесть, приводящая к его деформирова-
нию. Это накладывает определенные ограничения
на применимость штифтовых креплений при раз-
работке экспериментальных методик исследова-
ния влияния динамических и импульсных нагру-
зок на напряженное состояние конструкционных
материалов.
Проведены исследования влияния толщины
металла на эффективность ЭДО при обработке
образцов сплава АМг6 и его сварных соединений
с шириной рабочей части 30 мм. При этом тол-
щину образцов основного металла задавали 2,5
и 10 мм, а сварных соединений — 2,5; 4,0; 5,0
и 10,0 мм. Последние получали с помощью вы-
резки из пластин размерами 400×400 мм, сваренных
сваркой ТИГ с присадкой на установке АСТВ-2М.
Режимы сварки образцов сплава Амг6 приведены
в таблице.
Следует отметить, что площадь сечения на
участке усиления шва при увеличении толщины
свариваемого металла может меняться, что свя-
зано с технологией сварки. Это может негативно
влиять на достоверность результатов при сопос-
тавлении значений эффективности ЭДО образцов
различной толщины, обработанных при равных
энергетических параметрах электродинамическо-
го воздействия. Для повышения точности резуль-
татов измерений усиление на образцах было уда-
лено с помощью механической обработки до тол-
щины основного металла.
Перед обработкой образцы подвергали стати-
ческому растяжению до значения начального нап-
ряжения σ0 = 140 МПа, что соответствует макси-
мальному значению продольной составляющей ос-
таточных сварочных напряжений в сплаве АМг6.
Обработку поверхности центральной части об-
разцов выполняли серией из шести импульсов (n =
= 6) при параметрах электродинамического воз-
действия, соответствующих энергии накопленно-
го заряда 800 Дж. После каждого импульса ре-
гистрировали снижение уровня начальных нап-
ряжений Δσ. Оценочной характеристикой влия-
ния толщины обрабатываемого металла на эффек-
тивность ЭДО являлась относительная эффектив-
ность Δσ
σ0
⋅100 %.
Зависимость влияния толщины обрабатывае-
мого металла на эффективность ЭДО представ-
Рис. 3. Волна динамических напряжений σЭДО в образце
сплава АМг6 при одиночном электродинамическом воздейс-
твии с энергией заряда 800 Дж
Режимы автоматической сварки пластин из сплава
АМг6 различной толщины, используемых для ЭДО (Uд =
= 18 В)
№ пластины δ, мм I, А vсв, мм/с
1 2,5 170 5,55
2 4,0 200 3,33
3 5,0 250 3,33
4 10,0 480 2,50
14 3/2012
лена на рис. 4, а, из которого видно, что мак-
симальные значения Δσ
σ0
⋅100 % достигаются
после первого импульса тока во всем диапазоне
исследуемых толщин (n = 1). При сравнении по-
казателей эффективности ЭДО основного металла
и сварных соединений для минимальных толщин
2,5 мм (рис. 4, а, кривые 1′ и 1) и максимальных
10 мм (рис. 4, а, кривые 4′ и 4) можно видеть,
что значения Δσ
σ0
⋅100 % для основного металла на
10...12 % ниже, чем для сварных соединений. Это
связано с наличием остаточных напряжений в об-
разцах сварных соединений. В ряде работ, нап-
ример [3, 7], показано, что наблюдается прямая
зависимость эффективности электродинамичес-
ких воздействий от значения упругих растягива-
ющих напряжений, приложенных к образцу в про-
цессе ЭДО.
При сравнении параметров эффективности
электродинамического воздействия при ЭДО
сварных соединений толщиной 2,5 и 4 мм (рис. 4,
а, кривые 1, 2) значения Δσ
σ0
⋅100 % различаются
на 2…5 % в течение всего цикла обработки. Мак-
симальные показатели эффективности ЭДО при
увеличении толщины образцов от 4 до 10 мм
(кривые 2–4) соответственно понижаются с 25 до
15 %, т. е. в целом значения Δσ
σ0
⋅100 % снижаются
при увеличении толщины металла. Как видно из
рис. 4, а, значения эффективности ЭДО с энергией
заряда 800 Дж близки к максимальным в диапа-
зоне толщин 2,5…4 мм.
Проведена оценка снижения сопротивления
металла деформированию при ЭДО образцов
сварных соединений сплава АМг6 толщиной от
2,5 до 10 мм после первого (n = 1) и заверша-
ющего (n = 6) импульсов тока (рис. 4, б, кривые
5, 6). Если принять максимальное значение
Δσ
σ0
⋅100 % при n = 6 для каждого из исследуе-
мых сечений за 100 %, то при сравнении кривых
5 и 6 на участках, соответствующих толщинам
2,5 и 4 мм, видно, что влияние первого импульса
тока (кривая 5) на эффективность ЭДО составляет
60 %.
Аналогичные показатели влияния первого им-
пульса тока для толщин 5 и 10 мм были соот-
ветственно 0,5 и 0,35. Проанализировав данные
рис. 4, можно заключить, что в диапазоне толщин
2,5…4 мм имеет место повышение значений эф-
фективности ЭДО при сравнении с образцами тол-
щиной 5…10 мм. При этом показатели эффек-
тивности для толщин 2,5 и 4 мм достаточно близ-
ки. Это свидетельствует о том, что процессы де-
формирования металла в результате электроди-
намического воздействия для толщин 2,5…4 мм
и 5…10 мм отличаются. Можно предположить,
что линейный характер снижения значений
Δσ
σ0
⋅100 % с увеличением толщины от 5 до 10 мм
связан с упругопластическим деформированием
металла при обработке. При этом с увеличением
толщины образцов доля пластической составля-
ющей деформации понижается при сопутствую-
щем возрастании упругой. Деформирование об-
разцов толщиной 2,5…4 мм происходит в ус-
ловиях, когда металл практически исчерпал уп-
ругие свойства и близок к пластическому те-
чению, что подтверждается пологими участками
кривых 5 и 6.
Для подтверждения отмеченного выше пред-
положения о различии процессов деформирова-
ния сварных соединений сплава АМг6 в
диапазонах толщин 2,5…4 и 5…10 мм выполнена
приближенная оценка удельной динамической
нагрузки, соответствующей запасенной энергии
заряда 800 Дж. По результатам испытаний на про-
дольное растяжение установлено, что значение
статического предела текучести σ0,2
c для сварных
соединений сплава АМг6 толщиной 2,5…10 мм
в исходном состоянии составляет 130 МПа. С уче-
Рис. 4. Зависимость эффективности ЭДО от количества
разрядов тока n образцов основного металла (ОМ) и сварных
соединений (СС) сплава АМг6 (а) и от толщины образцов (б):
1, 1′ — δ = 2,5 мм для ОМ и СС; 2 — 4 мм для СС и ОМ; 3 —
5 мм для СС; 4, 4′ — 10 мм для СС и ОМ; 5 — n = 1; 6 — 6
3/2012 15
том принятого на основании работы [10] значения
коэффициента динамичности χ = 2 значение ди-
намического предела текучести σ0,2
д составило
260 МПа. В работе [12] проведена эксперимен-
тальная оценка динамической нагрузки, соответ-
ствующей накопленной энергии заряда 800 Дж,
значение которой составило 20461 Н, а период
нарастания до максимального значения —
0,0013 с. Значение динамических напряжений
σЭДО при толщине образцов 2,5 мм равно
273 МПа, что превышает σ0,2
д . При толщине 4 мм
имеет место соотношение σЭДО = 0,75σ0,2
д , что сви-
детельствует о близости максимальных значений
динамических напряжений к динамическому пре-
делу текучести. Полученные соотношения σЭДО
и σ0,2
д определяют пологий характер кривых 5 и
6 на рис. 4, б в диапазоне толщин 2,5…4 мм.
При обработке образцов толщиной 5 и 10 мм
электродинамическое воздействие находится в об-
ласти упругих динамических нагрузок, что соот-
ветствует монотонному участку кривых 5 и 6 на
рис. 4, б, а эффективность ЭДО определяется об-
ластью пластического деформирования в зоне
энерговыделения импульса тока [3, 11].
Выводы
1. Установлено, что при штифтовом креплении
головок образцов из сплава АМг6 в испытатель-
ной машине зарегистрированы пониженные на
50 % значения напряжений растяжения при элек-
тродинамических воздействиях по сравнению с
креплением клиновыми захватами.
2. Показано, что значения эффективности ЭДО
сварных соединений сплава АМг6 понижаются с
увеличением толщины обрабатываемого металла.
1. Исследование влияния импульсной обработки на повы-
шение ресурса металлических конструкций / Л. М. Лоба-
нов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов и др. // Автомат. сварка.
— 2005. — № 11. — С. 28–32.
2. Перераспределение остаточных сварочных напряжений
в результате обработки импульсным электромагнитным
полем / Г. В. Степанов, А. И. Бабуцкий, И. А. Мамеев и
др. // Пробл. прочности. — 2011. — № 3. — С. 123–131.
3. Лобанов Л. М., Пащин Н. А., Логинов В. П. Влияние
электродинамической обработки на напряженное состо-
яние сварных соединений алюминиевого сплава АМг6 //
Автомат. сварка. — 2007. — № 6. — С. 11–13.
4. Влияние электродинамической обработки на напряжен-
ное состояние сварных соединений стали Ст3 / Л. М. Ло-
банов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов и др. // Там же. —
2007. — № 7. — С. 10–12.
5. Влияние электродинамической обработки на напряжен-
но-деформированное состояние теплоустойчивых сталей
/ Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, В. П. Логинов, В. М.
Скульский // Там же. — 2006. — № 5. — С. 28–32.
6. Белл Дж. Ф. Экспериментальные основы механики де-
формируемых твердых тел. — Ч. 2. Конечные дефор-
мации. — М.: Наука, 1984. — 432 с.
7. Стрижало В. А., Новогрудский Л. С., Воробьев Е. В.
Прочность материалов при криогенных температурах с
учетом воздействия электромагнитных полей. — Киев:
Ин-т пробл. прочности им. Г. С. Писаренко НАНУ, 2008.
— 504 с.
8. Лобанов Л. М., Пащин Н. А., Логинов В. П. Особенности
структурообразования алюминиевых сплавов АМг5,
АМг6 под воздействием импульсов электрического тока
// Вісн. Укр. матеріалозн. тов-ва. — 2010. — № 3. —
С. 33–42.
9. Гудченко В. М., Лютцау В. Г. Структурные изменения
поверхностных слоев стали ШХ-15 в условиях пульси-
рующего контактного нагружения // Высокоскоростная
деформация. — М.: Наука, 1971. — С. 92–95.
10. Ионов В. Н., Огибалов П. М. Напряжения в телах при им-
пульсивном нагружении. — М.: Высш. шк., 1975. —
463 с.
11. Особенности формирования пластических деформаций
при электродинамической обработке сварных соедине-
ний стали Ст3 / Л. М. Лобанов, В. И. Махненко, Н. А.
Пащин и др. // Автомат. сварка. — 2007. — № 10. —
С. 10–15.
12. Эффективность электродинамической обработки алю-
миниевого сплава АМг6 и его сварных соединений /
Л. М. Лобанов, Н. А. Пащин, А. В. Черкашин и др. // Там
же. — 2012. — № 1. — С. 3–7.
Influence of design features of fastening the samples of AMg6 alloy and its welded joints in the grips of testing machine
on lowering the deformation resistance at electrodynamic treatment is shown. It is established that the effectiveness of
electrodynamic impact decreases with increase of treated metal thickness.
Поступила в редакцию 03.01.2012
16 3/2012
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101112 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:45:32Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Миходуй, О.Л. 2016-05-31T08:39:45Z 2016-05-31T08:39:45Z 2012 Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины / Л.М. Лобанов, Н.А. Пащин, О.Л. Миходуй // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 12-16. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101112 621.791.09:785.375:539.4 Показано влияние конструктивных особенностей крепления образцов сплава АМг6 и его сварных соединений в захватах испытательной машины на снижение сопротивления деформированию при электродинамической обработке. Установлено, что с увеличением толщины обрабатываемого металла эффективность электродинамических воздействий снижается. Influence of design features of fastening the samples of AMg6 alloy and its welded joints in the grips of testing machine on lowering the deformation resistance at electrodynamic treatment is shown. It is established that the effectiveness of electrodynamic impact decreases with increase of treated metal thickness. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины Efficiency of electrodynamic treatment of welded joints of AMg6 alloy of different thickness Article published earlier |
| spellingShingle | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины Лобанов, Л.М. Пащин, Н.А. Миходуй, О.Л. Научно-технический раздел |
| title | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины |
| title_alt | Efficiency of electrodynamic treatment of welded joints of AMg6 alloy of different thickness |
| title_full | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины |
| title_fullStr | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины |
| title_full_unstemmed | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины |
| title_short | Эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава АМг6 различной толщины |
| title_sort | эффективность электродинамической обработки сварных соединений сплава амг6 различной толщины |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101112 |
| work_keys_str_mv | AT lobanovlm éffektivnostʹélektrodinamičeskoiobrabotkisvarnyhsoedineniisplavaamg6različnoitolŝiny AT paŝinna éffektivnostʹélektrodinamičeskoiobrabotkisvarnyhsoedineniisplavaamg6različnoitolŝiny AT mihoduiol éffektivnostʹélektrodinamičeskoiobrabotkisvarnyhsoedineniisplavaamg6različnoitolŝiny AT lobanovlm efficiencyofelectrodynamictreatmentofweldedjointsofamg6alloyofdifferentthickness AT paŝinna efficiencyofelectrodynamictreatmentofweldedjointsofamg6alloyofdifferentthickness AT mihoduiol efficiencyofelectrodynamictreatmentofweldedjointsofamg6alloyofdifferentthickness |