Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения

Изучено влияние высокотемпературной термомеханической обработки на прочностные свойства швов сварных спиральношовных труб, изготовленных из стали 08кп толщиной 1 мм. Показано, что такая обработка швов в соединениях низкоуглеродистых сталей позволяет обеспечить получение качественных сварных соединен...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2012
Hauptverfasser:	Письменный, А.С., Прокофьев, А.С., Губатюк, Р.С., Письменный, А.А., Полухин, В.В., Юхименко, Р.Ф., Гаврик, А.Р.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2012
Schriftenreihe:	Автоматическая сварка
Schlagworte:	Производственный раздел
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101117
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения / А.С. Письменный, А.С Прокофьев, Р.С Губатюк, А.А. Письменный, В.В Полухин, Р.Ф. Юхименко, А.Р. Гаврик // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 40-44. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101117
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1011172025-02-23T20:14:09Z Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения Increase of strength characteristics of spirally-welded pipes for construction purposes Письменный, А.С. Прокофьев, А.С. Губатюк, Р.С. Письменный, А.А. Полухин, В.В. Юхименко, Р.Ф. Гаврик, А.Р. Производственный раздел Изучено влияние высокотемпературной термомеханической обработки на прочностные свойства швов сварных спиральношовных труб, изготовленных из стали 08кп толщиной 1 мм. Показано, что такая обработка швов в соединениях низкоуглеродистых сталей позволяет обеспечить получение качественных сварных соединений труб с высокими эксплуатационными свойствами. Influence of high-temperature thermomechanical treatment (HTTMT) on strength properties of welds on spirally-welded pipes made from 08kp steel of 1 mm thickness was studied. It is shown that HTTMT of welds in low-carbon steel joints allows producing sound welded joints of pipes with high service properties. 2012 Article Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения / А.С. Письменный, А.С Прокофьев, Р.С Губатюк, А.А. Письменный, В.В Полухин, Р.Ф. Юхименко, А.Р. Гаврик // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 40-44. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101117 621.791:621.642.1/.3 ru Автоматическая сварка application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Производственный раздел Производственный раздел
spellingShingle	Производственный раздел Производственный раздел Письменный, А.С. Прокофьев, А.С. Губатюк, Р.С. Письменный, А.А. Полухин, В.В. Юхименко, Р.Ф. Гаврик, А.Р. Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения Автоматическая сварка
description	Изучено влияние высокотемпературной термомеханической обработки на прочностные свойства швов сварных спиральношовных труб, изготовленных из стали 08кп толщиной 1 мм. Показано, что такая обработка швов в соединениях низкоуглеродистых сталей позволяет обеспечить получение качественных сварных соединений труб с высокими эксплуатационными свойствами.
format	Article
author	Письменный, А.С. Прокофьев, А.С. Губатюк, Р.С. Письменный, А.А. Полухин, В.В. Юхименко, Р.Ф. Гаврик, А.Р.
author_facet	Письменный, А.С. Прокофьев, А.С. Губатюк, Р.С. Письменный, А.А. Полухин, В.В. Юхименко, Р.Ф. Гаврик, А.Р.
author_sort	Письменный, А.С.
title	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения
title_short	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения
title_full	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения
title_fullStr	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения
title_full_unstemmed	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения
title_sort	повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2012
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101117
citation_txt	Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения / А.С. Письменный, А.С Прокофьев, Р.С Губатюк, А.А. Письменный, В.В Полухин, Р.Ф. Юхименко, А.Р. Гаврик // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 40-44. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT pisʹmennyjas povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT prokofʹevas povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT gubatûkrs povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT pisʹmennyjaa povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT poluhinvv povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT ûhimenkorf povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT gavrikar povyšeniepročnostnyhharakteristikspiralʹnošovnyhtrubkonstrukcionnogonaznačeniâ AT pisʹmennyjas increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes AT prokofʹevas increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes AT gubatûkrs increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes AT pisʹmennyjaa increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes AT poluhinvv increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes AT ûhimenkorf increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes AT gavrikar increaseofstrengthcharacteristicsofspirallyweldedpipesforconstructionpurposes
first_indexed	2025-11-24T23:34:52Z
last_indexed	2025-11-24T23:34:52Z
_version_	1849716682153525248
fulltext	УДК 621.791:621.642.1/.3 ПОВЫШЕНИЕ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СПИРАЛЬНОШОВНЫХ ТРУБ КОНСТРУКЦИОННОГО НАЗНАЧЕНИЯ А. С. ПИСЬМЕННЫЙ, д-р техн. наук, А. С. ПРОКОФЬЕВ, канд. техн. наук, Р. С. ГУБАТЮК, инж., А. А. ПИСЬМЕННЫЙ, канд. техн. наук, В. В. ПОЛУХИН, Р. В. ЮХИМЕНКО, А. Р. ГАВРИК, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Изучено влияние высокотемпературной термомеханической обработки на прочностные свойства швов сварных спиральношовных труб, изготовленных из стали 08кп толщиной 1 мм. Показано, что такая обработка швов в соединениях низкоуглеродистых сталей позволяет обеспечить получение качественных сварных соединений труб с высокими эксплуатационными свойствами. К л ю ч е в ы е с л о в а : высокочастотная сварка, спираль- ношовные трубы, сварной шов, прочность шва, заготовки конструкционного назначения, методика расчета, бандаж- ные кольца, образцы Известно, что изготовление корпусов сосудов, ра- ботающих под давлением, из бесшовных труб обусловлено высокими требованиями, предъявля- емыми к их изготовлению и эксплуатации [1]. Однако себестоимость производства бесшовных труб выше, чем сварных, поэтому целесообразно оценить перспективы применения для изготов- ления корпусов сосудов, работающих под давле- нием, спиральношовных труб (СШТ). Их произво- дят с помощью высокопроизводительного и мало- отходного технологического процесса соединения — высокочастотной сварки (ВЧС), применяемой для производства СШТ различных диаметров [2]. Применение ВЧС при производстве СШТ поз- воляет производить трубы различного диаметра из ленты одной и той же ширины за счет изменения угла наклона шва в сварном соединении; изготовлять трубы большого диаметра и труб- ные сварные конструкции при относительно нес- ложном технологическом процессе по сравнению с производством прямошовных труб; производить тонкостенные трубы большого диаметра с высокой точностью; обеспечить низкие капиталовложения. В настоящее время прослеживается тенденция повышения требований к качеству электросвар- ных труб, в частности, по показателю прочности сварных соединений [3]. В этой связи оценку пер- спективности применения СШТ как альтернативы электросварным трубам следует рассматривать в свете усовершенствования ВЧС по пути автома- тизации как соответственно процесса сварки, так и операций контроля производства [4], а также его сочетания с термомеханической обработкой. При эксплуатации емкостей под высоким дав- лением для достижения приемлемых экономичес- ких показателей необходимо соблюдать опти- мальные соотношения давления транспортируе- мой среды и металлоемкости сосудов высокого давления. Это напрямую связано с прочностными показателями применяемых марок сталей, проч- ностью сварных швов труб [5]. С развитием и совершенствованием способа ВЧС к существенным преимуществам производ- ства СШТ следует отнести и высокую скорость сварки по сравнению с дуговыми процессами и возможность производства тонкостенных и осо- ботонкостенных труб, имеющих отношение диа- метра к толщине стенки 50 и более. Формирование сварного шва в процессе ВЧС при производстве СШТ происходит в трубоэлек- тросварочном стане, где степень деформации при получении сварного шва может быть реализована в диапазоне 15…65 % и более, в зависимости от материала заготовок и необходимой степени кон- тактного давления для вытеснения легкоплавкой фазы [6–8]. Сварной шов формируется под давлением в твердой фазе с подплавлением свариваемых кро- мок, что увеличивает площадь шва и минимиза- цию его толщины непосредственно в процессе осадки — встречной взаимной деформации наг- ретых кромок деталей, в сжатом пространстве и последующей прокатки кромок. При этом процесс формирования шва происходит в условиях направ- ленного течения и деформации металла кромок, при их взаимном скольжении по различным сопрягае- мым поверхностям в сложных пространственных условиях в трубоэлектросварочном стане. © А. С. Письменный, А. С. Прокофьев, Р. С. Губатюк, А. А. Письменный, В. В. Полухин, Р. В. Юхименко, А. Р. Гаврик, 2012 40 3/2012 Важнейшим элементом в СШТ является учас- ток шва. При эксплуатации, вследствие внутрен- него давления, продольные швы трубы (например, прямошовные трубы) подвергаются более высо- ким нагрузкам, чем поперечные. В этом случае спиральный шов занимает как бы промежуточное положение. Значение напряжений в нем под наг- рузкой зависит от угла шва к оси трубы (рис. 1). При этом нагрузки, действующие на него, сос- тавляют 60…70 % нагрузок, действующих на продольный шов [9]. Спиральный шов в процессе своего формиро- вания подвергается комплексному воздействию ряда факторов [10, 11]: гибке исходного материала ленты (штрипса) по радиусу изготовленной тру- бы; растяжению штрипса под углом наклона спи- рального шва к образующей изготовленной трубы; прокатке полученного сварного шва; дифференци- рованному нагреву при сварке как основного ме- талла, так и сварных кромок; принудительному ох- лаждению полученного шва; нагреву для снятия ос- таточных напряжений и нормализации структуры сварного шва. Следует учитывать, что в результате резки ру- лона листового проката на ленту кромки штрипса имеют нагартовку и подаются на сварку в на- гартованном виде, а температура шва в процессе ВЧС достигает 1200 °С, т. е. при выполнении швов в СШТ металл подвергается высокотемпе- ратурной термомеханической обработке (ВТМО). Целью настоящей статьи является оценка вли- яния ВТМО на прочностные свойства СШТ. Для этого в ИЭС им. Е. О. Патона на лабораторной установке были изготовлены СШТ со швами, под- вергнутыми ВТМО. На корпусе СШТ выбирали участки с различ- ным расположением спирального шва (рис. 2). Ис- следования проводили на образцах, вырезанных из корпуса СШТ, определяли прочностные свой- ства и проводили металлографические исследо- вания. Диаметр изготовленной из стали 08кп СШТ составил 108,3 мм; толщина используемого штрипса S = 1 мм; ширина используемого штрип- са h = 101 мм; угол наклона спирального шва к образующей изготовленной трубы α = 25°. Макрошлиф соединения представлен на рис. 3. Нагретые токами высокой частоты свариваемые кромки штрипса с нахлестом поступали в сва- рочные валки, где происходила осадка с вытес- неним подплавленного металла, а затем сформи- рованный шов подвергался прокатыванию при высоких температурах. В результате сложной пластической деформации сварной шов в попе- речном сечении отклонялся от вертикали на угол β, приближающийся к 52°. Его длина при этом Рис. 1. Схема напряжений, действующих на спиральный шов (σN — нормальные; σL — продольные; σU — танген- циальные) Рис. 2. Схема вырезки образцов: а — корпус из тонкостенной трубы и бандажными кольцами; б — то же, но из СШТ; Т-1 — образцы из основного металла; Ми-17 — образцы сварного соединения с классическим расположением сварного шва; Т-4 — образцы Ми-18 с наличием сварного соединения в виде косого шва, вырезанные по образующей СШТ; Т-3 — образцы Ми-18 (специальные) с наличием сварного соединения в виде косого шва, вырезанные по радиальной поверхности СШТ; Fк, Fу.ш — соответственно площадь сечения бандажного кольца и усиления шва Рис. 3. Макрошлиф (×30) поперечного сечения соединения СШТ (наружная поверхность СШТ внизу) 3/2012 41 достигала 1,29 мм при толщине основного металла 1 мм, что существенно улучшает ус- ловия сопротивления разрушению сварного соединения [12]. Наружное усиление шва составляло 0,9 мм, ширина 1,14 мм, а внутреннее — 0,04 мм при ширине 0,43 мм. При этом уси- лие осадки составило 1600 Н, а площадь контактного пятна — 1 мм2. Из изготовленной трубы в соответствии с ДСТУ 3245–95 [13] были отобраны сле- дующие образцы (см. рис. 2) [14]: Т-1 — 3 шт.; Ми-17 — 3 шт.; Т-4 — 4 шт.; Т-3 — Ми-18 специальные — 3 шт., которые были подвергнуты испытаниям на растяже- ние. Временное сопротивление разрыву об- разца Т-1 составляло 320 МПа; Ми-17 — 404,4; 380,7; 383,2; Т-4 — 384,2; 389,5; 390,5; 394,4; Т-3 — 445,4; 407,3; 408,4. Разрушение всех образцов произошло по основному металлу (рис. 4). Образование линий Чернова (линий Людерса) (рис. 4, б) указывает на наличие сдвигов поверхностных слоев металла под действием тангенциальных напряжений σU (см. рис. 1) [15]. Из рис. 5 видно, что нормальные и продольные напряжения (σN и σL) образцов (см. рис. 1) сварного шва превысили нормативное нап- ряжение разрушения образцов основного металла на 22 %, а тангенциальные напряжения σU на 30 %, что, очевидно, обусловлено воздействием ВТМО. Для проведения металлографических исследо- ваний упрочненного шва из СШТ вырезали че- тыре образца. Они содержали участки спираль- ного шва и были взяты равномерно по всей длине сварной конструкции. Макроструктура зоны шва при большом уве- личении (см. рис. 3) свидетельствует об отсутс- твии несплавлений, несплошностей, пор и других дефектов. Установлено, что структура основного металла вблизи металла ЗТВ представляет собой полиго- нальный феррит с выделением углерода по гра- ницам зерен в виде третичного цементита [16], а также в виде отдельных округлых карбидных включений. Далее при переходе от основного металла в сторону шва структура меняется от чисто фер- ритной до ферритно-перлитной. При этом округ- лые включения цементита постепенно растворя- ются и на их месте образуется перлит, который выявляется в виде пятен с более сильной трави- мостью, чем феррит (см. рис. 3, 6, а). Чем ближе к шву, тем больше реализуется про- цесс образования перлита в бывших местах скоп- ления карбидов (рис. 6, б). Изменение структуры металла ЗТВ с ферритной на ферритно-перлитную Рис. 4. Внешний вид образцов Т-1 (а), Ми-17 (б), Т-4 (в) и Т-3 (г) Рис. 5. Временное сопротивление разрыву образцов, испы- танных в соответствии со схемой вырезки (см. рис. 2) Рис. 6. Микроструктура (×400) основного металла (а) и ме- талла шва (б) 42 3/2012 свидетельствует о нагреве металла этой зоны до температуры растворения карбида железа (выше точки Ac 1 ) с последующим охлаждением [16]. Твердость данной ферритно-перлитной струк- туры несколько выше, чем феррита в структуре основного металла, и составляет порядка HV 180…200, т. е. превышает твердость основного металла на 12…25 %. Твердость основного ме- талла находится на уровне HV 160, а размер зерен больше, чем в металле шва (рис. 6). В районе шва (рис. 6, б) металл имеет фер- ритную структуру с равномерно распределенны- ми карбидами, размер зерен меньше, чем в ос- новном металле и ЗТВ, что свидетельствует о наг- реве до температурной области гомогенного аус- тенита — превышение точки Ac 3 [16]. Твердость этого участка выше, чем твердость основного ме- талла и составляет порядка HV 180…190. Установлено, что твердость шва и металла ЗТВ превышает твердость основного металла на 12…25 % (рис. 7). Упрочнение металла в сварном шве и около- шовной зоне обусловлено действием ВТМО. При- менение ВТМО способствует упрочнению метал- ла шва в СШТ, что в свою очередь повышает прочностные показатели самой трубы как заго- товки конструкционного назначения. Для оценки влияния ВТМО на прочностные показатели самой СШТ как заготовки конструк- тивного назначения в ИЭС им. Е. О. Патона был апробирован метод расчета показателей прочнос- ти СШТ со швом, подвергнутым ВТМО. Расчет выполнен в соответствии с существующими и принятыми методиками [1, 12, 15, 17]. При этом показатели прочности СШТ сравнивали с проч- ностными показателями бесшовной трубы анало- гичных геометрических размеров. Были приняты следующие допущения: трубные заготовки имели одинаковые геометри- ческие размеры: диаметр и толщину стенки S; обе трубные заготовки выдерживали одинако- вое внутреннее давление P; в результате ВТМО в районе шва СШТ наб- людалось упрочнение, т. е. прочностные показа- тели в шве выше, чем в основном металле; для компенсации действия упрочненного шва в заготовке из СШТ расчет проводили с учетом последовательной установки на трубной заготов- ке, изготовленной из бесшовной трубы, внешних бандажных колец (действие бандажных колец эк- вивалентно действию упрочненного шва в СШТ). Проведенные расчеты показали, что: для предотвращения потери формы трубной заготовки, изготовленной из бесшовной трубы, под действием предельного внутреннего давления P необходимо на ее наружной поверхности ус- тановить последовательно на определенном в ре- зультате расчета расстоянии L внешние бандаж- ные кольца; расстояние между внешними бандажными кольцами L на трубной заготовке, изготовленной из бесшовной трубы, должно превышать в 2 и более раз (в зависимости от марки стали) рассто- яние между витками упрочненного шва h/sin α, т. е. L > h/sin α; при h/sin α → 1 << L плотность на- вивки штрипса увеличивается и соответственно возрастает прочность сварной СШТ; Рис. 7. Распределение твердости поперек сварного соединения: а — образец Т-1; б — Ми-17; в — Т-4; г — Т-3 3/2012 43 суммарное действие упрочненного шва пре- вышает упрочняющее действие бандажных колец на единицу длины СШТ. Расчетные результаты были проведены экс- периментально на реальном образце СШТ. Ис- пользован фрагмент СШТ с приваренными заг- лушками как макет корпуса сосуда, работающего под давлением, который был опрессован внутрен- ним давлением и доведен до разрушения [1]. При разрушении макета корпуса сосуда гидростати- ческое давление разрушения превысило расчетное на 18 %. Корпус сосуда приобрел бочкообразную форму, что свидетельствует о потере формы. Само разрушение произошло по образующей цилинд- рической поверхности корпуса — по основному металлу (рис. 8). Выводы 1. Сварной шов, подвергшийся ВТМО, приобре- тает коэффициент усиления по отношению к ос- новному металлу равный 1,22…1,31, а твердость превышает твердость основного металла на 12…25 %. 2. Напряжения разрушения образцов со свар- ным швом превышают нормативное напряжение разрушения образцов основного металла на 22…30 %. 3. ВТМО швов в СШТ из конструкционных низкоуглеродистых сталей, в частности 08кп, поз- воляет получать качественные соединения с вы- сокими эксплуатационными показателями, что увеличивает конструкционную прочность СШТ на 18 %. 4. Проектирование и изготовление сварных конструкций с использованием СШТ в качестве заготовки конструкционного назначения требует дальнейшего изучения применительно к сталям повышенной прочности. 1. Безопасная эксплуатация паровых котлов, сосудов и трубопроводов. Сост. В. И. Чернега. — Киев: Техніка, 1976. — 528 с. 2. Творцы стальных артерий / Г. И. Гуляев, О. А. Семенов, А. А. Шведченко и др. — Днепропетровск: Промінь, 1989. — 151 с. 3. Киути М. Новейшие тенденции в производстве элект- росварных труб // Новости черн. металлургии за рубе- жом. — 2011. — № 1. — С. 55–58. 4. Wiebe J., Scheller W. Blick uber den Tellerrand // Praktiker. — 2010. — № 6. — S. 248–251. 5. На ОАО «Уралтрубпром» состоялся пуск трубоэлект- росварочного стана «630» и всей линии по производству электросварных труб // Сварщик. — 2009. — № 4. — С. 5. 6. Структура и фазовый состав швов, выполненных ка- пиллярной пайкой с приложением давления / В. Д. Табе- лев, Н. Л. Карета, А. И. Панасенко и др. // Автомат. свар- ка. — 1985. — № 11. — С. 26–29. 7. Лебедев В. К., Табелев В.Д., Письменный А. С. Ударная вязкость стыковых соединений, паяных с пластическим деформированием основного металла // Там же. — 1993. — № 8. — С. 29–31. 8. Табелев В. Д. О формировании соединений при пайке с пластическим деформированием основного металла // Материалы и технология пайки. — Киев: ИЭС им. Е. О. Патона АН Украины, 1991. — С. 50–54. 9. Анненков Н. И., Колюпанов О. В. Современное состояние производства и применения спиральношовных труб // Стр-во трубопроводов. — 1996. — № 4/5. — С. 12–18. 10. Термомеханическое упрочнение арматуры большого ди- аметра / О. Ю. Ефимов, А. Б. Юрьев, Ю. Ф. Иванов и др. // Изв. вузов. Черн. металлургия. — 2008. — № 12. — С. 49–53. 11. Влияние больших деформаций в горячем состоянии на структуру и свойства низкоуглеродистой стали / Н. Г. Колбасников, О. Г. Зотов, В. В. Дураничев и др. // Ме- таллообработка. — 2009. — № 4. — С. 25–31. 12. Майзель В. С., Навроцкий Д. И. Сварные конструкции. — Л.: Машиностроение, 1973. — 304 с. 13. Балони стальні зварні для скраплених вуглеводневих газів на тиск до 1,6 МПа. Загальні технічні умови: ДСТУ 3245–95. — К.: Держспоживстандарт, 2003. — 15 с. — (Національний стандарт України). 14. Каталог образцов для испытаний металлов / Под ред. В. К. Лебедева. — Киев: ИЭС им. Е. О. Патона, 1983. — 120 с. 15. Сопротивление материалов / Г. С. Писаренко, В. А. Ага- рев, А. Л. Квитка и др; под ред. Г. С. Писаренко. — Ки- ев: Вищ. шк., 1973. — 672 с. 16. Гудремон Э. Специальные стали. Под ред. А. С. Займов- ского, М. Л. Бернштейна. — М.: Металлургия, 1959. — Т. 1. — [Пер. с нем.] . — 732 с. 17. ГОСТ 8696–74. Трубы спиральные электросварные со спиральным швом общего назначения. Influence of high-temperature thermomechanical treatment (HTTMT) on strength properties of welds on spirally-welded pipes made from 08kp steel of 1 mm thickness was studied. It is shown that HTTMT of welds in low-carbon steel joints allows producing sound welded joints of pipes with high service properties. Поступила в редакцию 25.10.2011 Рис. 8. Разрушение цилиндрической поверхности корпуса 44 3/2012

Повышение прочностных характеристик спиральношовных труб конструкционного назначения

Institution

Ähnliche Einträge