Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью
Приведены результаты исследований влияния некоторых технологических приемов на содержание железа в металле швов соединений меди со сталью при сварке под флюсом. Разработан новый способ сварки меди со сталью расщепленным электродом, состоящим из проволок различных диаметров, который позволяет регулир...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2012 |
| Автор: | |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101119 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью / В.Н. Коледа // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 50-54. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859950161165287424 |
|---|---|
| author | Коледа, В.Н. |
| author_facet | Коледа, В.Н. |
| citation_txt | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью / В.Н. Коледа // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 50-54. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Приведены результаты исследований влияния некоторых технологических приемов на содержание железа в металле швов соединений меди со сталью при сварке под флюсом. Разработан новый способ сварки меди со сталью расщепленным электродом, состоящим из проволок различных диаметров, который позволяет регулировать тепловложение в медную и стальную кромки, упрощает процесс слежения электрода по стыку, обеспечивает получение сварных швов требуемого качества.
The paper gives the results of investigation of the influence of a number of techniques on iron content in weld metal in copper–steel joints in submerged-arc welding. A new process was developed for welding copper to steel by a split electrode, consisting of wires of different diameter that allows controlling heat input into the copper and steel edges, simplifying the process of electrode following the butt, and producing welds of the required quality.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:16:49Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.55.048
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ СВАРКИ
ПОД ФЛЮСОМ МЕДИ СО СТАЛЬЮ
В. Н. КОЛЕДА, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Приведены результаты исследований влияния некоторых технологических приемов на содержание железа в металле
швов соединений меди со сталью при сварке под флюсом. Разработан новый способ сварки меди со сталью
расщепленным электродом, состоящим из проволок различных диаметров, который позволяет регулировать теп-
ловложение в медную и стальную кромки, упрощает процесс слежения электрода по стыку, обеспечивает получение
сварных швов требуемого качества.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка под флюсом, рас-
щепленный электрод, две проволоки, разнородные соеди-
нения: медь+сталь, разделка кромок, режимы сварки,
смещение электрода, механические свойства соединений
Широкое применение меди в качестве конструк-
ционного материала на предприятиях металлур-
гической и электротехнической отраслей про-
мышленности сопряжено с трудностью обеспе-
чения высокой работоспособности сварных сое-
динений медных изделий, эксплуатируемых в ус-
ловиях повышенных температур, давлений, агрес-
сивных сред и др. Особенно это касается сварных
соединений меди со сталью, поскольку эти ме-
таллы характеризуются разными значениями теп-
лопроводности, температуры плавления, коэффи-
циентов линейного и объемного расширения [1].
В этой связи актуальным является совершенство-
вание технологических процессов соединения
данных металлов.
Анализ литературных данных показал, что свар-
ка под флюсом является наиболее перспективной
для получения соединений меди со сталью толщи-
ной 5…40 мм. Она отличается высокой произво-
дительностью и КПД дуги, часто позволяет свари-
вать металл средних и больших толщин без пред-
варительного подогрева за один проход [2, 3]. Кроме
того, этот процесс обеспечивает высокий уровень
качества и стабильности свойств сварных соедине-
ний, характеризуется улучшенными санитарно-ги-
гиеническими условиями труда. В то же время
одним из недостатков сварки под флюсом является
невозможность визуального наблюдения за процес-
сом кристаллизации металла шва.
При выполнении сварных соединений меди со
сталью в условиях дуговой сварки стальная кром-
ка подвергается непосредственному воздействию
дуги. Проплавление стальной кромки должно
быть минимальным для ограничения содержания
железа в металле шва, обеспечения требуемой
пластичности соединений и уменьшения склон-
ности металла швов к образованию кристаллиза-
ционных трещин [4, 5].
Изучение физико-механических свойств свар-
ных соединений медь–низкоуглеродистая сталь,
эксплуатирующихся при высоких значениях пе-
ременных температур [6, 7], показало, что при
массовой доле железа до 2 % металл сварного шва
равнопрочен основному металлу (меди) во всем
температурном интервале. Содержание железа в
меди более 7 % вызывает резкое снижение плас-
тических свойств соединений, что может привес-
ти к образованию горячих трещин. Комплексная
оценка механических свойств, длительной проч-
ности, термоциклической долговечности, коли-
чества накоплений до разрушения знакоперемен-
ной пластической деформации и характера раз-
рушений показала, что при эксплуатации сварных
соединений низкоуглеродистая сталь–медь в ус-
ловиях повышенных и переменных температур
оптимальным является содержание 3…6 % желе-
за в металле шва.
Цель настоящей статьи — совершенствование
технологии сварки меди со сталью под флюсом,
обеспечивающей отсутствие в металле шва свар-
ных соединений дефектов в виде пор, непроваров,
трещин, шлаковых включений, несплавлений с ос-
новным металлом, подрезов, а также получения
оптимального содержания железа в металле швов
(от 3 до 6 %) и упрощения процесса слежения
электрода по линии сварки.
Для отработки оптимальной технологии свар-
ки меди со сталью разных толщин проведены
серии экспериментов, в которых варьировали угол
разделки стальной и медной кромок от 0 до 45°,
диаметры сварочной проволоки от 2 до 4 мм, дли-
ну смещения электрода в сторону меди на 0,2…1,2
толщины свариваемого металла. При сварке об-
разцов меди со сталью толщиной (5+5), (10+10),
(20+20) мм режимы сварки изменяли в соответ-
ствии с толщиной в следующих пределах: сва-
рочный ток — 300…450, 500…700, 1000…1300 А,
© В. Н. Коледа, 2012
50 3/2012
напряжение на дуге — 32…38, 34…40, 40…46 В,
скорость сварки 18…20, 16…18, 8…10 м/ч.
Сварку выполняли проволокой марки
МНЖКТ5-1-0,2-0,2 под флюсом марки АН-60.
Проволоку перед сваркой подвергали механичес-
кой очистке, флюс прокаливали при температуре
400…450 °С в течение 2 ч. Поверхность образцов
из меди М1 (0,01 % О) и стали Ст3 очищали за-
чистными кругами для предотвращения попада-
ния грязи или оксидов в зону сварки. С целью
увеличения стойкости сварных соединений про-
тив пористости применяли способ дополнитель-
ной газовой защиты под флюсом [8].
Для сварки использовали сварочную головку
АБС, расположенную над подвижным столом, и
источник питания ВСЖ-1600. Процесс осущест-
вляли на токе обратной полярности при жесткой
характеристике источника питания.
Во время сварки фиксировали стабильность
процесса, после сварки — отделимость шлаковой
корки и формирование швов. Путем визуального
осмотра швов, изучения макро- и микрошлифов
фиксировали непровары, несплавления, шлаковые
включения, трещины, поры и другие дефекты. За-
тем из верхней части швов отбирали стружку для
определения в металле швов содержания железа
по методу «мокрой» химии. Исследования пока-
зали, что процесс сварки во всех случаях протекал
стабильно, отделимость шлаковой корки и фор-
мирование швов были хорошими. Поры и другие
дефекты в металле швов не обнаружены.
В зависимости от свариваемых толщин выб-
раны оптимальные режимы сварки и диаметры
проволок, позволяющие получать полный провар
свариваемых кромок, хорошее формирование
швов и отделимость шлаковой корки.
Установлено, что оптимальной для всех сва-
риваемых толщин является разделка стальной
кромки под углом 30°. Медную кромку можно
не разделывать. При сварке стыков толщиной
20 мм разделка медной кромки на 30° позволяет
улучшить формирование швов, хотя это приводит
к незначительному увеличению содержания же-
леза в них. Разделка стальной кромки под углом
45° способствует возникновению несплавлений со
стороны стали, особенно на свариваемых толщи-
нах 5 и 10 мм. При сварке образцов толщиной
20 мм такая разделка может применяться в слу-
чаях, когда медную кромку не разделывают, од-
нако при этом возможно уменьшение содержания
железа в металле швов ниже 3 %.
В дальнейших опытах стальную кромку раз-
делывали под углом 30°, а медную не разделывали
для всех свариваемых толщин.
Проведенные исследования (рис. 1) показали,
что содержание железа в металле швов в реко-
мендованных пределах 3…6 % для свариваемых
толщин 5 мм обеспечивается при смещении элек-
трода от линии стыка в сторону меди на 2…3 мм,
толщин 10 мм — на 5…7 мм, толщин 20 мм —
на 8…10 мм.
Смещение электрода в сторону меди на длину,
меньшую, чем в указанных пределах, приводит к
резкому возрастанию содержания железа в метал-
ле швов и возможным несплавлениям с медной
кромкой, что может быть связано с перебрасыва-
нием дуги на стальную кромку.
При смещении электрода в сторону меди на
длину, большую чем в указанных пределах, под-
плавление стальной кромки происходит только за
счет тепла ванны жидкого металла, а это вызывает
уменьшение содержания железа в металле швов,
образование на границе сплавления шов–сталь со-
единений типа паяных. Могут также возникать
несплавления со стороны стали.
Отмечено, что в начале сварки меди со сталью
толщиной 20 мм могут образовываться дефекты
в виде несплавлений со стороны стальной кромки
или неполного провара медной кромки. При окон-
чании сварки шов может смещаться в сторону
стали, что способствует резкому росту содержа-
ния железа в нем и образованию поперечных тре-
щин. В начальный момент сварки температура
медной пластины имеет низкие значения, что при-
водит как к уменьшению глубины проплавления
медной кромки, так и снижению подвижности ду-
ги, вызывая при этом сужение швов. Поэтому до
наступления равновесия между вкладываемой
тепловой мощностью и теплоотводом в медную
пластину возможны случаи непроваров или нес-
плавления со стороны стальной кромки.
В конце сварки краевой эффект вызывает по-
вышение температуры свариваемых кромок по
мере приближения сварочной ванны к краю плас-
тин, что способствует увеличению подвижности
дуги, расширению ванны жидкого металла. В ре-
зультате более интенсивное оплавление стальной
кромки приводит к увеличению содержания же-
леза в металле швов. Особенно опасны случаи,
Рис. 1. Зависимость содержания железа в металле швов от
длины смещения C электрода в сторону меди при сварке
одним электродом меди со сталью с разной толщиной кро-
мок: 1 — (5+5); 2 — (10+10); 3 — (20+20) мм
3/2012 51
когда дуга перебрасывается на стальную кромку.
При этом шов смещается в сторону стали, а резкое
возрастание содержания железа в нем может при-
вести к возникновению поперечных трещин.
При сварке образцов с толщиной кромок 5 и
10 мм такие дефекты обычно не обнаруживаются.
Для сварочных стыков с толщиной кромок 20 мм
опасная зона в начале и конце сварки может сос-
тавлять несколько сантиметров.
Могут возникать также дефекты в сварных со-
единениях при перебрасывании дуги на стальную
кромку из-за случайных отклонений сварочной про-
волоки от оси ее подачи или при биениях сварочной
головки в ходе ее перемещения. Это опасно потому,
что дуга один раз «зацепившись» за стальную кром-
ку продолжает гореть с наклоном в сторону стали
даже после восстановления всех параметров сварки.
Зачастую это происходит при сварке меди со сталью
с толщиной кромок 20 мм, что не позволяет полу-
чать качественные соединения при выполнении
процесса одним электродом.
Выбранные режимы сварки меди со сталью
толщиной 5 и 10 мм, разделка кромок и другие
технологические параметры были рекомендованы
для сварки фурм на Константиновском металлур-
гическом заводе им. Фрунзе. Промышленное оп-
робование этой технологии показало хорошие ре-
зультаты.
Внедрение сварки под флюсом для приварки
стального кольца, полученного с применением ра-
финирования жидкого металла при плавке [9], к
литому медному рыльцу фурмы (рис. 2) позволило
заменить ручную сварку неплавящимся электро-
дом в аргоне, избежать необходимости предвари-
тельного подогрева изделия, упростить процесс
сварки и повысить качество соединений.
Поскольку при сварке меди со сталью одним
электродом незначительные отклонения послед-
него от оси сварки могут привести к ухудшению
качества сварных соединений, а в промышленных
условиях выдерживать минимальное отклонение
в заданных пределах довольно сложно, представ-
ляло интерес разработать технологические прие-
мы, обеспечивающие получение качественных
сварных соединений в более широких пределах
возможных отклонений электрода от оси сварки.
Эти приемы также позволят исключить возник-
новение брака в начале и конце сварки. Одним
из таких способов может быть способ сварки рас-
щепленным электродом, который задает требуе-
мую ширину швов и уменьшает ток на дуге, го-
рящей со стороны стальной кромки, что, по на-
шему мнению, должно положительно сказываться
на качестве сварных соединений. Для предотвра-
щения появления пор при сварке меди со сталью
расщепленным электродом использовали плавле-
но-агломерированный флюс [10].
С целью изучения возможности применения рас-
щепленного электрода для сварки меди со сталью
с толщиной кромок 10 и 20 мм были проведены
серии экспериментов, в которых исследовали вли-
яние расстояния между электродами, режимов свар-
ки, разделки кромок и смещения электродов от
линии сварки на качество сварных соединений.
Результаты исследования влияния расстояния
между проволоками в расщепленном электроде
на глубину проплавления медной кромки (рис. 3)
показали, что применение расщепленного элект-
рода и увеличение расстояния между проволока-
ми в нем приводит к уменьшению глубины проп-
лавления свариваемых кромок. Отмечено, что на
свариваемых стыках с толщиной кромок 20 мм
при расстоянии между проволоками в расщеплен-
ном электроде 18 мм и более происходит обра-
зование двух отдельных ванн. Выбраны оптималь-
ные расстояния между проволоками в расщеплен-
ном электроде — 0,5…0,7 толщины свариваемых
кромок.
Поскольку глубина проплавления сваривае-
мых кромок при указанном расстоянии между
проволоками была примерно на 20 % меньше, чем
при сварке одним электродом на тех же режимах,
потребовалось соответственно увеличить свароч-
ный ток на расщепленном электроде.
Рис. 2. Внешний вид фурмы после сварки медного рыльца со
стальным кольцом
Рис. 3. Влияние расстояния P между проволоками на глубину
проплавления кромок h при сварке расщепленным электро-
дом меди со сталью с разной толщиной кромок: здесь и на
рис. 4–6: 1 — (10+10); 2 — (20+20) мм
52 3/2012
Как следует из рис. 1, 4, при сварке с расщеп-
ленным электродом расширяются пределы возмож-
ных отклонений оси сварки по сравнению со свар-
кой одним электродом. Однако необходимость уве-
личивать ток на 20 % и более, а также устанавли-
вать смещение электрода на заданное расстояние
от линии стыка и строго выдерживать его во время
сварки не позволяет рекомендовать этот способ для
проведения дальнейших лабораторных и промыш-
ленных испытаний.
На основании результатов, полученных при
сварке расщепленным электродом, состоящим из
проволок одинакового диаметра, предложено при-
менять для сварки меди со сталью расщепленный
электрод из проволок различного диаметра, бла-
годаря чему можно регулировать тепловложение
в медную и стальную кромки.
Как видно из рис. 3, 5, применение способа
сварки расщепленным электродом, состоящим из
проволок разного диаметра (диаметр проволоки
со стороны стали составляет 30…40 % диаметра
проволоки со стороны меди), позволило увели-
чить глубину проплавления свариваемых кромок
по сравнению со способом сварки расщепленным
электродом, состоящим из проволок одинакового
диаметра. При этом режимы сварки в обоих слу-
чаях были одинаковыми.
Отмечено, что при сварке расщепленным элек-
тродом, состоящим из проволок разного диаметра
с расстоянием между ними более 18 мм, обнару-
жена тенденция к образованию двух отдельных
ванн жидкого металла. Оптимальные расстояния
между проволоками в расщепленном электроде
составляют 0,5…0,8 толщины свариваемых кро-
мок. При этом целесообразно увеличить ток при-
мерно на 10 % по сравнению со сваркой одним
электродом.
Для изучения влияния смещения электрода от
линии стыка на содержание железа в металле
швов осуществлена серия опытов по сварке сты-
ков меди со сталью с толщиной кромок 10 и 20 мм.
Смещение расщепленного электрода, состоящего
из проволок разного диаметра, изменяли в диапа-
зоне 0...4 мм от линии стыка в сторону меди и в
сторону стали. Стальную кромку разделывали под
углом 30°, медную — не разделывали.
Как следует из рис. 6, применение расщеплен-
ного электрода, состоящего из проволок разного
диаметра, позволило значительно увеличить пре-
делы возможных отклонений электродов от линии
сварки и при этом обеспечить гарантированно вы-
сокое качество сварных соединений.
С учетом полученных результатов целесооб-
разно выставлять проволоку меньшего диаметра
по линии стыка, а заданное расщепление автома-
тически определит длину смещения проволоки
большего диаметра на медь. При этом значитель-
но упрощается операция подготовки перед свар-
кой и исключается возможная ошибка оператора,
случайное отклонение электрода от линии сварки
не оказывает значительного влияния на качество
сварных швов.
Соблюдение данных рекомендаций дает воз-
можность получать качественные швы с содер-
жанием железа от 3 до 6 %, что обеспечивает
высокий уровень их механических свойств при
Рис. 4. Зависимость содержания железа в металле швов от длины
смещения C электрода в сторону меди при сварке расщеплен-
ным электродом меди со сталью с разной толщиной кромок
Рис. 5. Влияние расстояния P между проволоками на глубину
проплавления кромок h при сварке расщепленным электро-
дом, состоящим из проволок разного диаметра, меди со
сталью с разной толщиной кромок
Рис. 6. Зависимость содержания железа в металле швов
соединений меди со сталью от длины смещения C электрода
в сторону меди при сварке расщепленным электродом, состо-
ящим из проволок разного диаметра
3/2012 53
комнатных и повышенных температурах, а также
избежать образования дефекта в начале и конце
сварки. Образцы таких соединений при испы-
тании на разрыв разрушаются по основному ме-
таллу (меди) при σв = 200…210 МПа и выдер-
живают угол загиба 180° (рис. 7). Усовершен-
ствованная технология сварки расщепленным
электродом из проволок разного диаметра была
опробована при сварке меди со сталью с толщи-
ной кромок 20 мм для неразъемных плит крис-
таллизаторов непрерывной разливки стали и
может быть рекомендована для широкого про-
мышленного внедрения.
Выводы
1. Выбраны оптимальные разделки кромок, ре-
жимы сварки, длина смещения электрода от линии
стыка на медь, обеспечивающие получение ка-
чественных швов при сварке меди со сталью од-
ним электродом с толщиной свариваемых кромок
от 5 до 10 мм.
2. Установлено, что при сварке меди со сталью
одним электродом с толщинами свариваемых кро-
мок 20 мм могут возникать дефекты в начале или
конце швов, что не гарантирует получение качес-
твенных сварных соединений.
3. Опробование способа сварки расщепленным
электродом, состоящим из двух проволок одина-
кового диаметра, показало, что при сварке меди
со сталью для выполнения качественных швов
необходимо увеличить сварочный ток на 20 % и
более по сравнению со сваркой одним электродом.
4. Предложенный способ сварки меди со сталью
расщепленным электродом, состоящим из двух про-
волок разных диаметров, позволяет регулировать
тепловложение в медную и стальную кромки, а так-
же упрощает слежение электрода по линии стыка.
Эту усовершенствованную технологию можно ре-
комендовать для сварки меди со сталью с толщиной
свариваемых кромок от 10 до 20 мм.
1. Гуревич С. М. Справочник по сварке цветных метал-
лов. — Киев: Наук. думка, 1990. — 510 с.
2. Шехтер С. Я., Резницкий А. М., Пянков В. В. Сварка ме-
ди со сталью при изготовлении фурм доменных печей //
Автомат. сварка. — 1973. — № 11. — С. 55–57.
3. Илюшенко В. М., Босак Л. К., Гришин Л. И. Автомати-
ческая сварка под флюсом меди со сталью больших тол-
щин // Там же. — 1966. — № 6. — С. 73.
4. Иващенко Г. М., Джевага И. М., Лебедев О. М. Механи-
ческие свойства соединений при наплавке алюминиевой
бронзы на углеродистые стали // Там же. — 1971. —
№ 8. — С. 52–55.
5. Шутов А. С. Об оптимальном составе металла шва при
сварке плавлением меди с малоуглеродистой сталью //
Там же. — 1970. — № 11. — С. 17–19.
6. Ротач А. П. Повышение работоспособности и долговеч-
ности сварных соединений медь–низкоуглеродистая
сталь, эксплуатирующихся при высоких и изменяющих-
ся температурах: Автореф. дис. … канд. техн. наук. —
Л., 1985. — 16 с.
7. Павлюк С. К., Ротач А. П., Вечер А. В. Свойства металла
сварных швов соединений медь–низкоуглеродистая
сталь при повышенных температурах и их сопротивле-
ние термической усталости // Пробл. прочности. —
1986. — № 3. — С. 15–19.
8. Коледа В. Н., Илюшенко В. М. Оптимизация параметров
дополнительной газовой защиты при сварке и наплавке
меди и ее сплавов под флюсом // Автомат. сварка. —
2010. — № 11. — С. 47–49.
9. Рафинирование металла при плавке меди и ее сплавов из
отходов / В. Н. Коледа, В. М. Илюшенко, Ф. К. Биктаги-
ров и др. // Современ. электрометаллургия. — 2011. —
№ 1. — С. 33–37.
10. Коледа В. Н., Илюшенко В. М. Плавлено-агломерирован-
ный флюс для сварки и наплавки меди и ее сплавов // V
Междунар. конф. «Сварочные материалы. Технологии.
Производство. Качество. Конкурентоспособность». —
(Киев, май 2010 г.). — Киев, 2010. — С. 117–123.
The paper gives the results of investigation of the influence of a number of techniques on iron content in weld metal
in copper–steel joints in submerged-arc welding. A new process was developed for welding copper to steel by a split
electrode, consisting of wires of different diameter that allows controlling heat input into the copper and steel edges,
simplifying the process of electrode following the butt, and producing welds of the required quality.
Поступила в редакцию 05.01.2012
Рис. 7. Внешний вид сварных образцов меди со сталью после
их испытания на изгиб
54 3/2012
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101119 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:16:49Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Коледа, В.Н. 2016-05-31T09:04:16Z 2016-05-31T09:04:16Z 2012 Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью / В.Н. Коледа // Автоматическая сварка. — 2012. — № 3 (707). — С. 50-54. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101119 621.791.55.048 Приведены результаты исследований влияния некоторых технологических приемов на содержание железа в металле швов соединений меди со сталью при сварке под флюсом. Разработан новый способ сварки меди со сталью расщепленным электродом, состоящим из проволок различных диаметров, который позволяет регулировать тепловложение в медную и стальную кромки, упрощает процесс слежения электрода по стыку, обеспечивает получение сварных швов требуемого качества. The paper gives the results of investigation of the influence of a number of techniques on iron content in weld metal in copper–steel joints in submerged-arc welding. A new process was developed for welding copper to steel by a split electrode, consisting of wires of different diameter that allows controlling heat input into the copper and steel edges, simplifying the process of electrode following the butt, and producing welds of the required quality. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью Modernization of technology of submerged arc welding of copper with steel Article published earlier |
| spellingShingle | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью Коледа, В.Н. Производственный раздел |
| title | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью |
| title_alt | Modernization of technology of submerged arc welding of copper with steel |
| title_full | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью |
| title_fullStr | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью |
| title_full_unstemmed | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью |
| title_short | Совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью |
| title_sort | совершенствование технологии сварки под флюсом меди со сталью |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101119 |
| work_keys_str_mv | AT koledavn soveršenstvovanietehnologiisvarkipodflûsommedisostalʹû AT koledavn modernizationoftechnologyofsubmergedarcweldingofcopperwithsteel |