Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С
Приведены результаты исследований влияния циклического нагружения изгибом на сопротивляемость хрупкому разрушению металла ЗТВ, а также на накопления усталостных повреждений и изменения микроструктуры в стыковых и тавровых сварных соединениях стали 09Г2С. Показано, что при наличии острого концентрато...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101198 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С / В.Д. Позняков, В.А. Довженко, С.Б. Касаткин, А.А. Максименко // Автоматическая сварка. — 2012. — № 5 (709). — С. 32-37. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859632888300961792 |
|---|---|
| author | Позняков, В.Д. Довженко, В.А. Касаткин, С.Б. Максименко, А.А. |
| author_facet | Позняков, В.Д. Довженко, В.А. Касаткин, С.Б. Максименко, А.А. |
| citation_txt | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С / В.Д. Позняков, В.А. Довженко, С.Б. Касаткин, А.А. Максименко // Автоматическая сварка. — 2012. — № 5 (709). — С. 32-37. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Приведены результаты исследований влияния циклического нагружения изгибом на сопротивляемость хрупкому разрушению металла ЗТВ, а также на накопления усталостных повреждений и изменения микроструктуры в стыковых и тавровых сварных соединениях стали 09Г2С. Показано, что при наличии острого концентратора напряжений и низких температур (–40 °С и ниже) сопротивляемость хрупкому разрушению металла ЗТВ сварных соединений с усталостными повреждениями снижается.
The paper presents investigation results on the effect of cyclic bend loading on brittle fracture resistance of the HAZ metal, as well as accumulation of fatigue damages and peculiarities of structural changes in butt and T-welded joints in steel 09G2S. It is shown that the presence of a sharp stress raiser and low temperatures (–40 oC and lower) leads to decrease in brittle fracture resistance of the HAZ metal of the welded joints with fatigue damages.
|
| first_indexed | 2025-12-07T13:12:36Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.052:630.18
МИКРОСТРУКТУРНЫЕ ОСОБЕННОСТИ УСТАЛОСТНОЙ
ПОВРЕЖДАЕМОСТИ И СПОСОБЫ ПОВЫШЕНИЯ
ДОЛГОВЕЧНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛИ 09Г2С
В. Д. ПОЗНЯКОВ, д-р техн. наук, В. А. ДОВЖЕНКО, С. Б. КАСАТКИН, кандидаты техн. наук,
А. А. МАКСИМЕНКО, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Приведены результаты исследований влияния циклического нагружения изгибом на сопротивляемость хрупкому
разрушению металла ЗТВ, а также на накопления усталостных повреждений и изменения микроструктуры в стыковых
и тавровых сварных соединениях стали 09Г2С. Показано, что при наличии острого концентратора напряжений и
низких температур (–40 °С и ниже) сопротивляемость хрупкому разрушению металла ЗТВ сварных соединений
с усталостными повреждениями снижается.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, низколегированная
сталь, сварные соединения, сопротивляемость хрупкому
разрушению, усталостные повреждения, микроструктура,
долговечность
Одной из главных причин отказов и разрушений
машин, механизмов и инженерных сооружений
является усталость конструкционных материалов
в отдельных наиболее нагруженных узлах изде-
лий. Чаще всего это сварные узлы, в которых при-
сутствуют конструктивные или структурные кон-
центраторы напряжений. Несмотря на большие
успехи в изучении закономерностей усталости и
наличие различных приемов повышения долго-
вечности сварных металлоконструкций количес-
тво аварий по причине усталости по-прежнему
значительное. В связи с этим результаты иссле-
дований в области усталости, а особенно уста-
лостной повреждаемости конструкций представ-
ляют большой интерес.
Следует отметить, что большинство исследо-
вателей изучают усталостные явления в металлах
и преимущественно дислокационную структуру
как в пределах устойчивых полос скольжения, так
и в матрице с помощью электронной микроскопии
[1]. В последние годы интенсивно развиваются
исследования, направленные на изыскание воз-
можности прогнозировать степень усталостного
повреждения элементов конструкций или обору-
дования. Прогнозирование сроков безопасной эк-
сплуатации различных конструкций и оборудова-
ния должно основываться на исследованиях осо-
бенностей усталости металлов на микроуровне [2].
Без детального исследования процессов, происхо-
дящих в этих слоях металла, трудно, а порой не-
возможно сделать обоснованное заключение о сте-
пени развития усталостной повреждаемости в из-
делии при циклическом нагружении. В технической
литературе практически отсутствует информация,
позволяющая оценить влияние структурных из-
менений, которые происходят вследствие усталос-
тных явлений, на механические свойства сварных
соединений высокопрочных сталей.
Основополагающим моментом при постановке
задачи исследования в данной работе явилось то,
что в настоящее время количество циклов наг-
ружения, предшествующих разрушению, рассмат-
ривают как функцию циклических деформаций
[2, 3] или напряжений [4], обусловливающих на-
копление усталостных повреждений. Соответс-
твенно различают два периода усталости — ин-
кубационный, в котором происходит накопление
усталостных повреждений, и активный, в котором
имеет место возникновение и развитие усталост-
ной трещины.
В настоящей работе изучали микроструктур-
ные особенности усталостной повреждаемости
под действием циклического нагружения и по-
явления пластической деформации, образование
усталостных трещин, а также влияние цикличес-
кого нагружения металла зоны термического вли-
яния (ЗТВ) сварных соединений на их сопротив-
ляемость хрупкому разрушению при последую-
щем статическом нагружении стандартных образ-
цов, вырезанных из тавровых образцов, подвер-
гшихся циклическому нагружению, для опреде-
ления критического коэффициента интенсивности
напряжений KIC и критического раскрытия тре-
щин δс в зависимости от количества циклов наг-
ружения тавровых соединений.
В качестве объекта исследований выбраны
стыковые (С25) и тавровые с поперечным по от-
ношению к действию усилий ребром жесткости
(Т8 по ГОСТ 14771–76) соединения стали 09Г2С
толщиной соответственно 30 и 10 мм. Их полу-
чали механизированным способом сварки прово-
локой сплошного сечения марки Св-08Г2С диа-
© В. Д. Позняков, В. А. Довженко, С. Б. Касаткин, А. А. Максименко, 2012
32 5/2012
метром 1,2 мм в углекислом газе. Химический
состав и механические свойства сталей, а также
металла, наплавленного указанным материалом,
приведены в табл. 1 и 2.
На первом этапе исследований из сварных со-
единений вырезали образцы шириной 120 и дли-
ной 480 мм, которые затем подвергали симмет-
ричному циклическому нагружению изгибом с
частотой 14 Гц. Установлено, что усталостные
трещины длиной более 2 мм в стыковых сварных
соединениях, которые испытывали при напря-
жении цикла σа = 100 и 130 МПа, образовывались
соответственно через 200000 и 110000 циклов (N =
= NFr, где N — количество циклов нагружений;
NFr — количество циклов нагружений, при ко-
тором образуются усталостные трещины), а в тав-
ровых сварных соединениях, которые испытывали
при напряжении цикла 80 и 120 МПа выявлены
соответственно через 880000 и 490000 циклов.
На втором этапе из сварных соединений в сос-
тоянии после сварки, а также циклического наг-
ружения при достижении N = 0,45; 0,70 и 0,80
от NFr изготавливали стандартные образцы раз-
мерами 15×30×145 мм (стыковое соединение) и
10×20×100 мм (тавровое соединение) для оценки
результатов испытаний с использованием крите-
риев механики разрушения. Образцы вырезали та-
ким образом, чтобы вершины усталостных тре-
щин, которые инициируются у конца надреза, обя-
зательно были расположены в зоне локализации
пластической деформации металла. Таким учас-
тком в сварных соединениях является линия
сплавления шва с основным металлом, где распо-
ложен естественный концентратор напряжений,
обусловленный геометрией шва. Результаты ис-
пытаний образцов на трехточечный статический
изгиб, проводившихся при температуре от +20 до
–40 °С, представлены на рис. 1.
Результаты испытаний образцов, изготовлен-
ных из стыковых соединений, показали, что при
температуре от +20 до –20 °С заметных измене-
ний сопротивляемости металла ЗТВ сварных со-
единений стали 09Г2С хрупкому разрушению не
происходит (рис. 1, а, б). Уменьшение значений
K1C и δс имело место при Tисп = –40 °С в том
случае, когда N/NFr ≥ 0,7. Аналогичные законо-
мерности уменьшения значений K1C и δс в металле
ЗТВ сварных соединений, циклическое нагруже-
ние которых было приостановлено на стадии,
предшествующей образованию усталостных тре-
щин, имели место и при испытании образцов, из-
готовленных из тавровых соединений стали
Рис. 1. Изменение показателей KIC (а, в) и δс (б, г) металла ЗТВ стыковых (а, б) и тавровых (в, г) сварных соединений стали
09Г2С с увеличением количества циклов деформации (напряжения цикла стыковых соединений 100 (а), 130 (б) МПа и
тавровых 80 (в), 120 (г) МПа): 1 — Tисп = +20 и –20 °С; 2, 3 — Tисп = –40°С
Т а б л и ц а 1. Химический состав (мас. %) стали 09Г2С
и металла, наплавленного проволокой Св-08Г2С
Материал C Mn Si S P
Сталь 09Г2С 0,10 0,71 0,57 0,024 0,021
Наплавленный металл 0,08 1,30 0,80 0,017 0,019
Т а б л и ц а 2. Механические свойства стали 09Г2С и ме-
талла, наплавленного проволокой Св-08Г2С
Материал σт,
МПа
σв,
МПа δ5, % ψ, %
KCV, Дж/см2,
при Tисп, °С
+20 –20 –40
Сталь 09Г2С 367 553 28 68 150 120 64
Наплавленный
металл 375 508 23 66 145 65 15
5/2012 33
09Г2С (см. рис. 1, в, г). Это, очевидно, связано
с тем, что в процессе циклического нагружения
в отдельных микрообъемах происходит сущест-
венное накопление усталостных повреждений и
пластические свойства металла исчерпываются, в
результате он теряет способность эффективно
сопротивляться хрупкому разрушению.
Исследование процесса накопления усталост-
ных повреждений и особенностей изменения мик-
роструктуры под действием циклического нагру-
жения выполняли на образцах, вырезанных из
стыковых и тавровых сварных соединений стали
09Г2С, которые нагружали в течение различного
количества циклов. Из них изготавливали мик-
рошлифы, которые подвергали травлению в 4%-м
растворе HNО3 в этиловом спирте. После мно-
гократной периодической переполировки и трав-
ления поверхности изучали микроструктуру мик-
рошлифов с помощью микроскопа «Neophot-34»,
сканирующего электронного микроскопа марки
SEM-515 фирмы «Philios» и микротвердомера
М-400 фирмы «LECO» под изменяющимися наг-
рузками. Рентгеноструктурный анализ выполняли
на дифрактометре «ДРОН-УМ-1» в монохрома-
тическом CuKα-излучении методом шагового ска-
нирования. В качестве монохроматора использо-
вали монокристалл графита.
Как показали исследования, в металле всех ви-
дов сварных соединений, которые подвергали
циклическому деформированию, обнаружены
признаки усталостных явлений в виде усталост-
ных повреждений (устойчивых полос скольжения,
экструзии и интрузии) и усталостных изменений
микроструктуры (рис. 2, 3). Они возникали после
определенного количества циклов деформирова-
ния, неодинакового для разного вида образцов.
Наиболее многочисленными из выявленных ус-
талостных повреждений в сварных соединениях
стали 09Г2С как стыковых, так и тавровых, были
устойчивые полосы скольжения, которые не исче-
зали даже после многократной переполировки об-
разцов. Независимо от вида сварного соединения
количество полос скольжения возрастает с увели-
чением количества циклов нагружения, а сами они
представляют собой семейство линий скольжения.
С учетом того, что устойчивые полосы сколь-
жения располагаются в плоскостях скольжения и,
как правило, их ориентация совпадает с направ-
лением поперечного скольжения дислокаций [5,
6], можно предположить, что устойчивые полосы
скольжения возникли в тех зернах, где были дос-
тигнуты определенная плотность дислокаций и
критический уровень напряжений. Как известно,
после достижения критического уровня напряже-
ний начинается движение дислокаций в направ-
лении, нормальном к их плоскости скольжения
(поперечное скольжение дислокаций), при этом
критическое напряжение прежде всего зависит от
уровня развития субструктуры и находится с ней
в обратно пропорциональной зависимости. Этим
Рис. 2. Полосы скольжения, экструзии, интрузии в металле
образцов тавровых соединений стали 09Г2С: а, б — N =
= 230000 циклов, σа = 120 МПа; в — N = 720000 циклов, σа =
= 80 МПа; а — ×100; б — ×500; в — ×1000
Рис. 3. Усталостные изменения микроструктуры металла ЗТВ
стыковых сварных соединений стали 09Г2С: а — N = 230000
циклов, σа = 120 МПа; б — N = 720000 циклов, σа = 80 МПа;
а — ×500; б — ×1000
34 5/2012
объясняется тот факт, что в металле ЗТВ, а осо-
бенно на участке перегрева, исследуемых нами
сварных соединений, полосы скольжения форми-
ровались с большей частотой, чем в основном
металле. Это связано с тем, что превращение аус-
тенита на данном участке в процессе сварки про-
исходило по сдвиговому бездиффузионному ме-
ханизму в отличие от тех участков металла ЗТВ
и основного металла, где его превращение осу-
ществлялось по диффузионному механизму или
не происходило вообще. Следует отметить, что
выявление в металле ЗТВ устойчивых полос
скольжения было затруднено вследствие наличия
в структуре множества вторых фаз.
Еще в большей мере вторые фазы маскируют
усталостные изменения в микроструктуре, вслед-
ствие чего последние трудно обнаружить. Как
видно из рис. 4, основной структурной состав-
ляющей участка перегрева металла ЗТВ стыковых
и тавровых соединений в исходном (после сварки)
состоянии является бейнит глобулярной морфо-
логии (микротвердость HV 50 = 1880…2120 МПа)
и пластинчатой (HV 50 = 2200…2430 МПа). При-
сутствуют в структуре также зернограничный (до-
эвтектоидный) и изредка игольчатый феррит.
Известно [1], что в зависимости от исходного
структурного состояния материала и условий цик-
лического нагружения сопротивление материала
циклическому деформированию с увеличением
количества циклов нагружения может возрастать
(а значит, материал упрочняется), снижаться или
оставаться без изменений. В зоне разупрочнения
материала развиваются такие поверхностные пов-
реждения, как экструзии и интрузии [2], что яв-
ляется следствием усталости материала [2, 3].
В настоящей работе с помощью измерения
микротвердости была изучена реакция металла
ЗТВ и основного металла на циклическое дефор-
мирование в зависимости от количества циклов
нагружения. Результаты этих исследований, пред-
ставленные на рис. 5, свидетельствуют о том, что
в процессе циклического нагружения сварных со-
единений стали 09Г2С имеет место как упроч-
нение, так и разупрочнение металла ЗТВ и при-
легающих к нему участков основного металла.
Упрочненные и разупрочненные участки имеют
локальный характер и чередуются между собой.
Установлено, что под воздействием цикличес-
кого деформирования в структуре металла ЗТВ
сварных соединений стали 09Г2С происходят ус-
талостные изменения (см. рис. 3), состоящие в
изменении характера распределения дислокаций,
а именно, в их перераспределении с образованием
полосовых структур. Степень развития усталос-
тных изменений микроструктуры в различных
микрообъемах разная и, по-видимому, зависит от
их кристаллографической чувствительности к
направлению оси приложения нагрузки, локаль-
ной концентрации напряжений, а также концен-
трационной неоднородности по примесным и ле-
гирующим элементам.
Наряду с устойчивыми полосами скольжения,
экструзиями, интрузиями и усталостными изме-
нениями микроструктуры на поверхности образ-
цов тавровых соединений, подвергнутых цикли-
ческому деформированию при различных режи-
мах нагружения, обнаружены поперечные мик-
росдвиги (рис. 6). Тот факт, что при одинаковых
условиях циклического нагружения поперечные
микросдвиги происходят в образцах тавровых
сварных соединений и отсутствуют в образцах
стыковых соединений, по-видимому, можно
объяснить изначально большей жесткостью тав-
ровых соединений. Спровоцировать микросдвиг,
вероятнее всего, могли скопления дислокаций
вблизи границ зерен, включений карбидов или
глобулей вторых фаз, а также сколы неметалли-
ческих включений внутри зерен.
В настоящей работе исследован образец раз-
мером 9×12 мм, изготовленный из циклически де-
формированного таврового соединения (σа =
= 80 МПа и N = 720 000 циклов, что составляет
0,8NFr), на поверхности которого выявлен участок
с поперечным микросдвигом. Дифрактометричес-
Рис. 4. Микроструктуры (×500) стали 09Г2С (а) и металла
ЗТВ (б) тавровых сварных соединений
Рис. 5. Микротвердость образцов тавровых сварных соедине-
ний стали 09Г2С после сварки (1) и циклического нагружения
σа = 80 МПа до N = 400000 (2), 700000 (3) и 1000000 циклов
(4) (n — количество замеров)
5/2012 35
кие исследования образца были выполнены с по-
мощью рентгеноструктурного анализа. При этом
оценивали величину DHKL блоков участков, на ко-
торых происходят микроструктурные изменения
и микронапряжения Δa/a, сопровождающие эти
изменения. С этой целью выбраны две точки изме-
рения: а — в центре поперечного сдвига; б —
перед поперечным микросдвигом. Время экспо-
зиции в точке составляло 40 с, а шаг измерения
— 0,05°. Результаты дифрактометрических иссле-
дований, приведенные в табл. 3, свидетельствуют
о том, что в районе поперечного микросдвига про-
исходит релаксация микронапряжений. Это зако-
номерно, поскольку, как следует из работ [1–3],
микросдвиг, который осуществляется путем раз-
рыва атомных связей под действием внешнего
напряжения, является начальной стадией роста
субмикротрещины. Разрыв таких связей происхо-
дит по плоскости с наименьшей плотностью упа-
ковки атомов, имеющей самые низкие значения
поверхностной энергии. Для металлов
с ОЦК решеткой — это плоскость
{100}.
Поскольку усталостные изменения в
сварных соединениях происходят в ло-
кальных и вполне определенных его зо-
нах, дальнейшие исследования были
направлены на изыскание технологи-
ческих путей повышения долговечности
таких соединений и восстановление их
способности сопротивляться хрупкому
разрушению. Исследовали влияние про-
филактического ремонта с помощью сварки, ко-
торый осуществляется на этапе, предшествующем
образованию усталостных трещин, и заключается
в наплавке по краям существующих швов допол-
нительных валиков, а также разных видах упроч-
нения металла (высокочастотной механической
проковки, ударно-волновой и электроимпульсной
обработки).
Эти исследования выполняли по методу огра-
ниченной долговечности применительно к образ-
цам, изготовленным из тавровых соединений стали
09Г2С толщиной 10 мм. После сварки образцы цик-
лически нагружали до 400 000 циклов (0,8NFr) при
напряжении цикла 120 МПа. Затем их ремонтиро-
вали с помощью сварки или упрочняли по разным
технологиям, а затем снова подвергали циклическому
нагружению при указанной нагрузке до образова-
ния усталостной трещины длиной 2 мм. Из других
отремонтированных или упрочненных сварных со-
единений изготавливали стандартные об-
разцы (тип 11 по ГОСТ 9454–78) для
испытаний на ударный изгиб, которые
проводили при Tисп = –40 °С.
Результаты исследований показали,
что после профилактического ремонта
с помощью сварки и высокочастотной
механической проковки сварных соеди-
нений их долговечность повышается в
2,0…2,2 раза. Несколько меньше (в
1,4…1,8 и 1,4…1,5 раза) увеличивается
долговечность сварных соединений
после электроимпульсной и ударно-вол-
новой обработок.
Испытания на ударный изгиб пока-
зали, что в состоянии после сварки удар-
ная вязкость KCV–40 металла ЗТВ сва-
рных соединений стали 09Г2С составляет
10,0…13,1 Дж/см2, а в результате цик-
лического нагружения снижается до
6,8…8,2 Дж/см2. После профилактичес-
кого ремонта с помощью сварки и уп-
рочняющих обработок KCV–40 повышается,
но по-разному. Практически на уровне исход-
ного состояния (KCV–40 = 10,1…10,8 Дж/см2)
ударная вязкость зафиксирована в свар-
ных соединений после профилактичес-
Рис. 6. Микроструктуры с поперечными микросдвигами в образцах тавро-
вых соединений стали 09Г2С: а — σа = 120 МПа, N = 400000 циклов; б–г
— σа = 80 МПа, N = 720000 циклов; а — ×50; б — ×125; в — ×810; г —
×5000
Т а б л и ц а 3. Результаты дифрактометрических исследований
Точки измерения Схема измерения DHKL, нм Δа/а⋅10–4
а
→ 0 → – ∞
б 48,61 6,188
36 5/2012
кого ремонта сваркой. До 9,2…10,2 и
8,9…9,6 Дж/см2 она возросла после высокочас-
тотной механической проковки и ударно-волно-
вой обработки. Существенного влияния на
ударную вязкость металла ЗТВ сварных соеди-
нений стали 09Г2С электроимпульсная обработка
не оказала.
Выводы
1. При циклическом нагружении изгибом (N/NFr ≥
≥ 0,7) в металле ЗТВ сварных соединений стали
09Г2С имеет место накопление усталостных пов-
реждений — образуются устойчивые полосы
скольжения, экструзии и интрузии, количество ко-
торых увеличивается вместе с возрастанием цик-
лов нагружения.
2. Накопленные в металле ЗТВ стали 09Г2С
усталостные повреждения способствуют его ох-
рупчиванию и, как следствие, приводят к сни-
жению хладостойкости на 20…40 %.
3. Эффективно повысить долговечность свар-
ных соединений стали 09Г2С в 1,8…2,2 раза и
восстановить хладостойкость металла ЗТВ до ис-
ходного состояния можно благодаря профилак-
тическому ремонту, который выполняется на
этапе, предшествующем образованию усталос-
тных трещин, путем наплавки дополнительных
валиков по краям швов и (или) осуществлению
высокопрочной механической проковки зоны пе-
рехода от шва к основном металлу.
1. Горицкий В. М. Диагностика металлов. — М.: Металлур-
гиздат, 2004. — 402 с.
2. Яковлева Т. Ю. Локальная пластическая деформация и
усталость металлов. — Киев: Наук. думка, 2003. —
236 с.
3. Иванова В. С., Терентьев В. Ф. Природа усталости ме-
таллов. — М.: Металлургия, 1975. — 456 с.
4. Романив О. Н., Никифорчин Г. Н. Механизм коррозион-
ного разрушения конструкционных сплавов. — М.: Ме-
таллургия, 1986. — 294 с.
5. Иванова В. С., Орлов Л. Г., Терентьев В. Ф. Особенности
развития дислокационной структуры при статическом и
циклическом нагружениях малоуглеродистой стали //
Физ. металлов и металловедение. — 1972. — 33. — № 3.
— С. 617–633.
6. Wilson D. V., Tromans T. K. Effect of strain aging on fatigue
damege in low-carbon steel // Acta Metallurgica. — 1970.
— 18. — P. 1197–1208.
The paper presents investigation results on the effect of cyclic bend loading on brittle fracture resistance of the HAZ
metal, as well as accumulation of fatigue damages and peculiarities of structural changes in butt and T-welded joints in
steel 09G2S. It is shown that the presence of a sharp stress raiser and low temperatures (–40 oC and lower) leads to
decrease in brittle fracture resistance of the HAZ metal of the welded joints with fatigue damages.
Поступила в редакцию 03.02.2012,
в окончательном варианте 05.03.2012
Международная конференция
«Сварка и родственные техно-
логии — настоящее и будущее»
25 – 26 ноября 2013 г. ИЭС им. Е. О. Патона (г. Киев)
Научные направления конференции
• технологии, материалы и оборудование для сварки и родственных технологий
• прочность сварных соединений и конструкций, теоретические и экспериментальные исследования
напряженно-деформированных состояний и их регулирование;
• новые конструкционные материалы;
• неразрушающий контроль и техническая диагностика;
• совершенствование и оптимизация сварных конструкций, автоматизация их расчета и проектирования,
оценка и продление ресурса;
• инженерия поверхности;
• сварка в медицине, технологии, оборудование, конструкционные и функциональные материалы;
• экологические проблемы в области сварки и родственных технологий;
• перспективные направления специальной электрометаллургии;
• стандартизация, сертификация продукции сварочного производства, подготовка и аттестация специалистов.
Контакты: ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины
Украина, 03680, г. Киев, ул. Боженко, 11
факс: (38044) 528-04-86
E-mail: office@paton.kiev.ua
5/2012 37
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101198 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T13:12:36Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Позняков, В.Д. Довженко, В.А. Касаткин, С.Б. Максименко, А.А. 2016-05-31T18:54:17Z 2016-05-31T18:54:17Z 2012 Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С / В.Д. Позняков, В.А. Довженко, С.Б. Касаткин, А.А. Максименко // Автоматическая сварка. — 2012. — № 5 (709). — С. 32-37. — Бібліогр.: 6 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101198 621.791.052:630.18 Приведены результаты исследований влияния циклического нагружения изгибом на сопротивляемость хрупкому разрушению металла ЗТВ, а также на накопления усталостных повреждений и изменения микроструктуры в стыковых и тавровых сварных соединениях стали 09Г2С. Показано, что при наличии острого концентратора напряжений и низких температур (–40 °С и ниже) сопротивляемость хрупкому разрушению металла ЗТВ сварных соединений с усталостными повреждениями снижается. The paper presents investigation results on the effect of cyclic bend loading on brittle fracture resistance of the HAZ metal, as well as accumulation of fatigue damages and peculiarities of structural changes in butt and T-welded joints in steel 09G2S. It is shown that the presence of a sharp stress raiser and low temperatures (–40 oC and lower) leads to decrease in brittle fracture resistance of the HAZ metal of the welded joints with fatigue damages. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С Microstructural features of fatigue damage and methods of improvement of life of steel 09G2S welded joints Article published earlier |
| spellingShingle | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С Позняков, В.Д. Довженко, В.А. Касаткин, С.Б. Максименко, А.А. Научно-технический раздел |
| title | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С |
| title_alt | Microstructural features of fatigue damage and methods of improvement of life of steel 09G2S welded joints |
| title_full | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С |
| title_fullStr | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С |
| title_full_unstemmed | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С |
| title_short | Микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09Г2С |
| title_sort | микроструктурные особенности усталостной повреждаемости и способы повышения долговечности сварных соединений стали 09г2с |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101198 |
| work_keys_str_mv | AT poznâkovvd mikrostrukturnyeosobennostiustalostnoipovreždaemostiisposobypovyšeniâdolgovečnostisvarnyhsoedineniistali09g2s AT dovženkova mikrostrukturnyeosobennostiustalostnoipovreždaemostiisposobypovyšeniâdolgovečnostisvarnyhsoedineniistali09g2s AT kasatkinsb mikrostrukturnyeosobennostiustalostnoipovreždaemostiisposobypovyšeniâdolgovečnostisvarnyhsoedineniistali09g2s AT maksimenkoaa mikrostrukturnyeosobennostiustalostnoipovreždaemostiisposobypovyšeniâdolgovečnostisvarnyhsoedineniistali09g2s AT poznâkovvd microstructuralfeaturesoffatiguedamageandmethodsofimprovementoflifeofsteel09g2sweldedjoints AT dovženkova microstructuralfeaturesoffatiguedamageandmethodsofimprovementoflifeofsteel09g2sweldedjoints AT kasatkinsb microstructuralfeaturesoffatiguedamageandmethodsofimprovementoflifeofsteel09g2sweldedjoints AT maksimenkoaa microstructuralfeaturesoffatiguedamageandmethodsofimprovementoflifeofsteel09g2sweldedjoints |