Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке
Установлено пространственное распределение магнитного поля (МП), создаваемого машиной контактной точечной сварки, в рабочей зоне с учетом его спектрального состава. Приведены результаты экспериментальных исследований влияния параметров режимов сварки и расстояния от токоведущих элементов сварочного...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101267 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке / О.Г. Левченко, В.К. Левчук, О.Н. Гончарова // Автоматическая сварка. — 2012. — № 8 (712). — С. 50-55. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860067057603706880 |
|---|---|
| author | Левченко, О.Г. Левчук, В.К. Гончарова, О.Н. |
| author_facet | Левченко, О.Г. Левчук, В.К. Гончарова, О.Н. |
| citation_txt | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке / О.Г. Левченко, В.К. Левчук, О.Н. Гончарова // Автоматическая сварка. — 2012. — № 8 (712). — С. 50-55. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Установлено пространственное распределение магнитного поля (МП), создаваемого машиной контактной точечной сварки, в рабочей зоне с учетом его спектрального состава. Приведены результаты экспериментальных исследований влияния параметров режимов сварки и расстояния от токоведущих элементов сварочного контура на показатель превышения уровня МП согласно современным медицинским требованиям. Предложены рекомендации по защите сварщиков от МП для разработчиков машин контактной точечной электросварки, технологов и пользователей данными машинами.
Spatial distribution of the magnetic field (MF) generated by the resistance spot welding machine in the work zone was determined with allowance for its spectral composition. Results of experimental studies of the effect of welding process parameters and distance from current-conducting elements of the welding circuit on the indicator of excess of the MF level, according to the current medical requirements, are presented. Recommendations on protection of welders from MF are suggested, intended for designers of the resistance welding machines, production engineers and users of these machines.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:08:31Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:614.8
ПРОСТРАНСТВЕННОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ
МАГНИТНОГО ПОЛЯ И ЕГО МИНИМИЗАЦИЯ
ПРИ КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКЕ
О. Г. ЛЕВЧЕНКО, д-р техн. наук, В. К. ЛЕВЧУК, О. Н. ГОНЧАРОВА, инженеры
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Установлено пространственное распределение магнитного поля (МП), создаваемого машиной контактной точечной
сварки, в рабочей зоне с учетом его спектрального состава. Приведены результаты экспериментальных исследований
влияния параметров режимов сварки и расстояния от токоведущих элементов сварочного контура на показатель
превышения уровня МП согласно современным медицинским требованиям. Предложены рекомендации по защите
сварщиков от МП для разработчиков машин контактной точечной электросварки, технологов и пользователей
данными машинами.
К л ю ч е в ы е с л о в а : контактная точечная сварка, элек-
тромагнитное излучение, показатель превышения уровня
магнитного поля, способы защиты сварщиков, защитные
магнитные материалы, сплав с аморфной структурой
В настоящее время контактная электросварка
нашла широкое применение в отдельных отраслях
промышленности Украины и является одним из
ведущих технологических процессов современно-
го производства. Имеется большой парк электро-
оборудования и машин различных типов и наз-
начения мощностью от нескольких до сотен кило-
вольт на ампер, в основном это машины перемен-
ного тока частотой 50 Гц.
При эксплуатации этих машин генерируются
магнитные поля (МП) значительной напряжен-
ности, превышающей значение, которое регла-
ментируется старыми санитарными нормами, в
несколько раз [1]. МП такой интенсивности может
влиять на здоровье обслуживающего персонала,
обусловливая определенные негативные функци-
ональные изменения в организме из-за воздейс-
твия на сердечно-сосудистую, нервную, мочепо-
ловую, эндокринную и другие системы. В связи
с этим возникла необходимость в контроле элек-
тромагнитной обстановки на рабочих местах свар-
щиков и обеспечении безопасных условий их тру-
да. Актуальность этой задачи возросла с введе-
нием в Украине в действие новых нормативов
[2], регламентирующих условия безопасности при
работе с источниками электромагнитных полей и
учитывающих современные медицинские иссле-
дования.
При контактной электросварке в рабочей зоне
создаются импульсные МП. На рабочих местах
сварщиков основными источниками данных по-
лей являются не полностью экранированный кор-
пусом машины сварочный трансформатор и, как
правило, неэкранированные сильноточные эле-
менты сварочного контура (электроды, свечи, кон-
соли, шины), а также токоведущие кабели и сва-
риваемые изделия сложной формы. МП, образу-
ющиеся при контактной электросварке в различ-
ных частотных диапазонах, и общая методика оп-
ределения их уровней описаны в работе [3].
Цель настоящей работы — установление прос-
транственного распределения МП возле машины
контактной точечной сварки и определение воз-
можностей минимизации его интенсивности.
При проведении экспериментов возможные ре-
жимы контактной точечной сварки моделировали
на серийной точечной машине МТ-2202 средней
мощности с учетом следующих соображений.
Во-первых, режимы сварки определяются кон-
струкцией сварочного оборудования и возмож-
ностью их регулирования. Для современного обо-
рудования контактной точечной сварки они дос-
таточно широки и предусматривают следующие
регулирования тепловложения в свариваемое со-
единение: переключение ступеней мощности сва-
рочного трансформатора с тиристорным контак-
тором; изменение длительности протекания им-
пульсов синусоидального полнофазного тока час-
тотой 50 Гц в одной пачке; сварку (и термообра-
ботку свариваемого соединения в электродах сва-
рочной машины) несколькими (до трех) пачками
синусоидальных полнофазных импульсов с регу-
лированием количества импульсов в пачках и вре-
мени пауз между пачками; фазовое регулирова-
ние нагрева (сварочного тока) в каждой пачке
(αф = 20…180°); модуляцию передних и задних
фронтов пачек импульсов, т. е. амплитуд опреде-
ленного количества импульсов от нулевого до
максимального значений.
Во-вторых, поскольку аппаратура управления
сварочным циклом предусматривает (разрешает)
эти регулировки, технологи-сварщики использу-© О. Г. Левченко, В. К. Левчук, О. Н. Гончарова, 2012
50 8/2012
ют их при работе не всегда обоснованно и без
учета требований санитарных норм [2].
Проведенные в ИЭС им. Е. О. Патона иссле-
дования показывают, что для контактной элект-
росварки излучения в диапазоне частот
50…1000 Гц являются определяющим санитарно-
гигиеническим фактором при оценке уровней МП.
Наименее опасным режимом сварки, спектр МП
которого содержит наименьшее количество су-
щественно значимых гармонических составляю-
щих выше основной гармоники частотой 50 Гц,
в основном определяющих энергетическую нагруз-
ку МП, является режим сварки одной пачкой си-
нусоидальных полнофазных импульсов сварочного
тока, причем как можно большей длительностью и
меньшей амплитудой (так называемый мягкий ре-
жим сварки). Установлено также, что для этого ре-
жима сварки с учетом санитарного аспекта можно
принять количество синусоидальных импульсов
(периодов) не менее 15, т. е. время сварки одной
точки должно составлять tсв ≥ 15⋅0,02 ≥ 0,3 с. Этот
режим сварки удобно было бы принять за конт-
рольный, с которым можно было бы сравнивать
другие возможные режимы, получаемые в резуль-
тате гигиенической оценки, и проводить сравни-
тельный анализ. В реальной практике на производ-
стве отдают предпочтение более жестким режимам.
Поэтому в качестве контрольного режима был при-
нят жесткий режим сварки образцов (1,5 + + 1,5)
мм из углеродистой стали одной пачкой десяти си-
нусоидальных полнофазных импульсов сварочного
тока (I2 = 12 кА, U = 0,69 В) частотой 50 Гц на
первой (минимальной) ступени регулирования
мощности трансформатора при имеющихся четы-
рех. При переходе от мягкого режима к жесткому
напряженность МП в упомянутом выше диапазоне
частот увеличивается примерно в 2 раза.
Для объективной оценки уровней МП во всех
имеющихся диапазонах частот предложено новый
обобщенный показатель — показатель превыше-
ния уровня магнитного поля (ППУ МП)
ППУ МП = ∑
n
Hn
2
Hn ПДУ
, (1)
где Hn — фактическая напряженность МП по ди-
апазонам частот n, А/м; HnПДУ — напряженность
предельно допустимых уровней МП по диапазо-
нам частот n, А/м.
На рис. 1 в качестве примера представлены
характерные экспериментально полученные зави-
симости ППУ МП для пятичасовой экспозиции
перед точечной машиной средней мощности от
расстояния до ее электродов для различных видов
сигналов МП, где 1 — для одной пачки из десяти
синусоидальных полнофазных импульсов свароч-
ного тока частотой 50 Гц с модуляцией переднего
и заднего фронтов (по одному полупериоду) на
минимальной ступени трансформатора; 2 — то
же, но на максимальной ступени; 3 — для угла
фазового регулирования нагрева αф = 45° (им-
пульс соответствует кривой 1); 4 — для одной
пачки из десяти импульсов с 50%-й модуляцией
переднего фронта пачки, т. е. пяти первых им-
пульсов от нулевого до амплитудного значения;
5 — для двух пачек по пять импульсов с паузой
между импульсами в два периода; 6 — для двух
пачек по пять импульсов со 100%-й модуляцией
передних фронтов пачек с паузой между импуль-
сами в два периода. На рис. 2 представлено ори-
ентировочное пространственное распределение
ППУ МП перед сварочной машиной при сварке
на жестком режиме одной пачкой из 10 синусо-
идальных полнофазных импульсов сварочного то-
ка частотой 50 Гц с модуляцией переднего и зад-
него фронтов (по одному полупериоду) на первой
ступени трансформатора. Полученные данные
свидетельствуют о существенном превышении
уровней магнитных излучений во фронтальной и
еще более значительного в профильной области
рабочего пространства сварщика.
Как видно из данных рис. 1, любое предус-
мотренное аппаратурой регулирование парамет-
ров режима сварки (отличных от контрольного
режима) приводит к увеличению ППУ МП в ра-
бочей зоне. Наибольшее значение ППУ МП наб-
людается перед сварочной машиной в горизонталь-
ной плоскости хОy, проходящей через свариваемую
точку, в данном случае на высоте 1 м от неферро-
магнитного пола. Проаппроксимировав данные гра-
Рис.1. Зависимость ППУ МП от расстояния до электродов
машины точечной сварки МТ-2202 и параметров режима
сварки в рабочей зоне сварщика (перед машиной) на высоте
h = 1000 мм (в плоскости сварного соединения) от пола
(обозначения см. в тексте)
8/2012 51
фиков рис. 2 на область головы и ног сварщика,
установлено, что ППУ МП в этих областях ори-
ентировочно в 4…6 раз ниже, чем на уровне пояса.
Расчет ППУ МП сбоку от сварочного контура в
вертикальной плоскости zOy показывает (рис. 2,
б), что его пространственное распределение в этой
области аналогично распределению перед маши-
ной, но в горизонтальной плоскости он в 2…2,5
раза выше, а в области головы и ног сварщика
остается примерно тем же.
Анализ полученных данных показывает, что
надежное обеспечение максимальной эффектив-
ности защиты сварщика можно достичь увеличе-
нием расстояния до источника излучения или
применением полной автоматизации и удалением
сварщика из зоны действия МП на расстояние не
менее 1 м, что в реальных условиях производства
вряд ли возможно. Поэтому для разрешения соз-
давшейся ситуации и возможности работы свар-
щика на контактных точечных машинах во фрон-
тальной области, в так называемом ручном режиме,
на расстоянии L ≥ 150…200 мм необходимая эф-
фективность защиты Эз от магнитных излучений
должна составлять не менее 60…40 раз (см. рис. 1).
Необходимая эффективность защиты определяется
выражением
Эз = Нм/Нр, (2)
где Нм — максимальное значение напряженности
МП на рабочем месте; Hр — предельно допустимое
значение напряженности МП.
При расчете Эз используют значение Нм, из-
меряемое на рабочем месте сварщика.
Разработка средств защиты сварщиков от элек-
тромагнитного излучения при обслуживании ма-
шин контактной точечной сварки в ручном режи-
ме с обеспечением Эз порядка 100 раз, по-види-
мому, должна предусматривать использование
всех возможных способов снижения магнитного
излучения до регламентируемого уровня [2], а
именно:
защиту расстоянием (до Lmin ≥ 250…300 мм);
защиту временем;
защиту оптимизацией режимов сварки, исполь-
зование новых способов сварки с более приемле-
мыми физическими параметрами электрического
тока с санитарной точки зрения и новыми принци-
пами регулирования тепловложения при выпол-
нении сварного соединения;
экранирование токоведущих элементов сва-
рочного контура с сохранением максимально воз-
можного рабочего пространства;
применение индивидуальных экранирующих
средств;
мониторинг магнитной обстановки на рабочем
месте самим сварщиком с помощью сигнализато-
ра уровня МП.
Рассмотрим возможности этих способов.
Защита расстоянием. При работе на стацио-
нарных точечных машинах в полуавтоматическом
режиме наиболее нагруженными МП частями тела
являются кисти рук и руки, т. е. локальные части
тела. В отличие от европейских украинские са-
нитарные нормы [2] не предусматривают при ра-
боте в импульсных МП применение локального
повышающего коэффициента для допустимого
уровня напряженности МП, равного 2,5, поэтому
нахождение кистей рук на расстоянии L ≤ 300 мм
от электродов машины во фронтальной, а тем
более в профильной по отношению к сварочному
контуру машины области недопустимо. Допусти-
мое расстояние до кистей рук при работе должно
быть таким же, как и до туловища. В этом случае
использование таких устройств, как специальная
технологическая оснастка, поворотных столов и
др., а также пультов управления с двумя сблоки-
рованными кнопками включения сварки, обеспе-
чивающих минимально допустимое расстояние,
является насущной необходимостью.
Особенно негативные результаты воздействия
МП на сварщика возможны при работе с ручным
инструментом для контактной электросварки
Рис. 2. Распределение ППУ МП (для пятичасовой экспозиции) в плоскости хОz (а), уОz (б) и хОу (в)
52 8/2012
(клещи, пистолеты для точечной сварки и писто-
леты для ударной конденсаторной приварки шпи-
лек) [3]. Так, при пятичасовой экспозиции в этом
случае ППУ МП превышает норму примерно в
400 раз для кистей рук и в 100 раз для головы и
туловища сварщика. Поэтому при проектиро-
вании ручного инструмента необходимо предус-
матривать расстояние от токоведущих частей пис-
толетов до его рукояток не менее 250…300 мм,
а при возникновении при этом значительных мо-
ментов инерции необходимо оснащать инстру-
мент балансировочным устройством. Конструк-
торская и технологическая документация должны
включать эргономическую составляющую, т. е.
чертежи, схемы перемещения инструмента в прос-
транстве во время работы, положения инструмен-
та при сварке каждой точки изделия и его рас-
положения относительно тела (головы и тулови-
ща) сварщика.
Однако видно, что при работе в ручном режиме
использования только защиты расстоянием недос-
таточно.
Защита временем. Защита работающих от
электромагнитного излучения при различных ви-
дах контактной электросварки достигается за счет
ограничения суммарного времени воздействия
МП с учетом его спектрального состава ([2]) на
сварщика в течение рабочего дня путем перевода
его на другие операции, не связанные с воздейс-
твием МП. С учетом реально возможного сниже-
ния времени работы сварщика (времени экспо-
зиции до 2 ч в смену) эффективность защиты это-
го способа может составить до 2,5 раза.
Защита путем оптимизации режимов свар-
ки и выбора способа сварки. Иллюстрацией спо-
соба улучшения магнитной обстановки на рабо-
чих местах путем оптимизации режимов в неко-
торой степени могут служить графики, представ-
ленные на рис. 1. Режимы точечной (рельефной,
шовной, конденсаторной) сварки можно считать
достаточно разнообразными по получаемым спек-
трам МП, которые и определяют значение энер-
гетической нагрузки на организм сварщика. Раз-
работчикам и изготовителям нового серийного
сварочного оборудования необходимо учитывать
условия их применения и действующие санитар-
ные нормы, поскольку использование этого обо-
рудования в промышленности будет ограничи-
ваться уровнями электромагнитного излучения в
рабочей зоне при его испытаниях на максималь-
ной ступени мощности сварочного трансформа-
тора с различными комбинациями установок ре-
гулятора цикла сварки (см. рис. 1). В случае пре-
вышения регламентируемых уровней электромаг-
нитных излучений и недостаточности техничес-
ких возможностей по их снижению производс-
твенники и конструкторы сварочного оборудова-
ния должны применять дополнительные меры за-
щиты работающих. Например, для улучшения
магнитной обстановки вокруг ручного инструмен-
та возможны следующие технические решения:
максимальное ограничение режимов сварки по
току (до I2 = 8 кА);
выполнение сварки по возможности на мягких
режимах одной пачкой полнофазных синусои-
дальных импульсов тока с модуляцией фронтов
пачки (по одному полупериоду);
осуществление регулировки мощности нагрева
только переключением ступеней мощности тран-
сформатора;
подключение инструмента (клещей, пистоле-
тов и др.) к отдельно стоящему сварочному тран-
сформатору малоиндукционными (бифилярными)
кабелями.
Проблему можно было также решить путем
более широкого применения технологии сварки
распорными пистолетами с дистанционным вклю-
чением, при котором снимаются все ограничения
к используемым регуляторам цикла сварки, зна-
чению и форме кривой сварочного тока, структуре
сварочного цикла и обеспечивается высокое ка-
чество сварных соединений. Проведенные в ИЭС
им. Е. О. Патона работы показывают, что наи-
лучшие санитарно-гигиенические характеристики
имеют сварочные процессы, выполняемые вып-
рямленным или импульсным выпрямленным то-
ком достаточно большой длительности (несколь-
ко сотен миллисекунд). Поэтому технологам-свар-
щикам и конструкторам сварочного оборудования
рекомендуется внимательно отнестись к возмож-
ности использования контактной сварки выпрям-
ленным током, особенно при точечной сварке руч-
ным инструментом.
Ориентировочное снижение энергетической
нагрузки МП на рабочих местах за счет оптими-
зации режимов сварки может составить от 2 до
10 раз.
Экранирование сварочного оборудования и
сварщика. При работе в ручном режиме стаци-
онарные экраны, кроме функционального назна-
чения, должны обеспечивать выполнение двух на-
иболее важных требований: не искажать характер
технологического процесса и не существенно сни-
жать производительность труда.
Важно обеспечить первое требование — не из-
менять электрические параметры вторичного кон-
тура трансформатора, сварочного контура внесе-
нием дополнительного сопротивления, что приве-
дет к ограничению максимального значения сва-
рочного тока в нем и соответственно к изменению
режима сварки.
Высокую производительность труда фактичес-
ки можно обеспечивать свободным доступом к
месту сварки, сохранением необходимых разме-
ров рабочего объема для выполнения технологи-
ческого процесса, т. е. установки и снятия деталей,
8/2012 53
предотвращением дополнительных операций на
перемещение защитного экрана.
С конструктивной и технико-экономической
точки зрения наиболее приемлемым материалом
при изготовлении экранов для сварочного обору-
дования являются ферромагнитные материалы
(электротехническая сталь, углеродистая сталь).
Специфика работы сварочного оборудования и
особенности конструктивного выполнения рабо-
чих электродов и токоподводящих шин не поз-
воляют применять наиболее эффективные замк-
нутые электромагнитные экраны, а представляет-
ся возможным устанавливать полузамкнутые эк-
раны, которые менее эффективны.
Снижение напряженности МП, создаваемых
рабочими элементами и токоподводящими шина-
ми точечных стационарных машин, может быть
достигнуто с помощью экранирующих устройств
(цилиндра, замкнутого экрана, магнитного шун-
та), эффективность которых составляет от 2 до
30 раз. Под эффективностью экранирования по-
нимают отношение напряженности (максималь-
ного значения) на рабочем месте Нм при отсутс-
твии экрана к напряженности в той же точке ра-
бочего места при наличии экрана Нм.э:
Ээ = Нм/Нм.э. (3)
Для расчета Ээ используют параметр Нм, изме-
ряемый на рабочем месте сварщика при непрерыв-
ной работе трансформатора и допустимом токе
I2 доп = I2н √⎯⎯⎯
ПВ
100 ,
(4)
где I2н — номинальный сварочный ток, А; ПВ
— продолжительность включения, %.
Оценка Ээ по выражению (3) является вполне
приемлемой, хотя интегральная эффективность
экранирования импульсных МП по аналогии с вы-
ражением (2) и в соответствии с требованиями
[2] определяется как
Ээ = ∑Hn
2 ⁄ HnПДУ
2 . (5)
Окончательная проверка эффективности экра-
нирования проводится экспериментально с уче-
том спектрального состава МП по выражению (5).
Зависимость ППУ МП от расстояния до элект-
родов машины точечной сварки МТ-2202 (харак-
теристики тока те же, что и на рис. 1) при
экранировании туловища сварщика эластичным эк-
раном в виде фартука [4] представлена на рис. 3,
где 1, 3 — для одной пачки импульсов сварочного
тока соответственно на минимальной и максималь-
ной мощности; 2 — с эластичным экраном из двух
сплошных незамкнутых слоев при сварке на мини-
мальной мощности; 4 — за эластичным однослой-
ным незамкнутым экраном при сварке на макси-
мальной мощности; 5 — за эластичным однослой-
ным экраном при сварке на минимальной мощности
для одной пачки сварочного тока с фазовым регу-
лированием нагрева αф = 45°; 6 — то же, что и
5, но без экрана.
Конструктивно экраны, установленные на ра-
бочие электроды и токоведущие шины, могут
представлять собой параллелепипед или цилиндр,
выполненный из углеродистой стали толщиной
2…3 мм.
Применение средств индивидуальной защиты
(халатов с капюшонами, фартуков, накидок, кур-
ток с брюками и др.), разработанных для сверх-
высоких частот, в диапазоне низких частот прак-
тически теряет смысл, так как исчезает эффект
отражения электромагнитных волн от материала
с сетчатой или ячеистой структурой.
Средства индивидуальной защиты, например,
сплошной эластичный магнитный экран с высо-
кой магнитной проницаемостью из магнитомяг-
кого кобальтового сплава системы легирования
Co–Fe–Cr–Si–B с аморфной структурой в виде
фартука сварщика [4], дополненного нарукавни-
ками, могут быть полезными в определенных си-
туациях при экранировании туловища в локаль-
ных МП средней напряженности (до 1500 А/м по
основной гармонике) и должны рассматриваться
как последнее средство обеспечения магнитной
безопасности, поскольку для их эффективной ра-
боты необходимо предварительное снижение уров-
ней МП до 1500 А/м; уменьшение времени
установления МП в тонком экране граничной тол-
щины (0,015 мм) путем увеличения крутизны фрон-
та нарастания импульсов сварочного тока, что
приводит к увеличению энергетической нагрузки
МП в области кистей и головы сварщиков (при
Рис. 3. Зависимость ППУ МП от расстояния до электродов
машины точечной сварки МТ-2202 при экранировании туло-
вища сварщика эластичным экраном в виде фартука [4]
(обозначения см. в тексте)
54 8/2012
этом в области живота и груди сварщика эффек-
тивность экранирования может составить от 2 до
5 раз (см. рис. 3)); обеспечение условий, исклю-
чающих прикосновение к открытым токоведущим
частям сварочного оборудования [2], поскольку
основа эластичного экрана металлическая.
1. Предельно допустимые уровни магнитных полей часто-
той 50 Гц. — М., 1986. — № 3206–85. — 7 с.
2. ДСН 3.3.6.096–2002. Державні санітарні норми і правила
при роботі з джерелами електромагнітних полів. — К.:
МОЗ України, 2002. — 16 с.
3. Левченко О. Г., Левчук В. К. Безопасный уровень напря-
женности электромагнитного поля при контактной свар-
ке // Автомат. сварка. — 2008. — № 5. — С. 46–55.
4. Пат. UA50293 MПК G 12B 17/00 Україна. Фартух елект-
розварника / Л. М. Лобанов, О. Г. Левченко, В. К. Лев-
чук та ін. — Опубл. 25.05.2010, Бюл. № 10.
Spatial distribution of the magnetic field (MF) generated by the resistance spot welding machine in the work zone was
determined with allowance for its spectral composition. Results of experimental studies of the effect of welding process
parameters and distance from current-conducting elements of the welding circuit on the indicator of excess of the MF
level, according to the current medical requirements, are presented. Recommendations on protection of welders from MF
are suggested, intended for designers of the resistance welding machines, production engineers and users of these machines.
Поступила в редакцию 12.03.2012
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСЛОВИЙ, ВЫЗЫВАЮЩИХ
ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКУЮ ДЕСТРУКЦИЮ ЗАЩИТНЫХ
ПОКРЫТИЙ И КОРРОЗИОННОЕ РАЗРУШЕНИЕ
МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ
Научно-исследовательская работа по указанной теме была завершена в 2011 г.
в Институте электросварки им. Е. О. Патона (руководитель темы — канд. техн.
наук А. О. Рыбаков)
Результаты и их новизна:
• исследованы свойства и частичное изменение состава продуктов элект-
рохимической деструкции полимерных покрытий, которые образуются при ка-
тодной защите на начальной стадии;
• уточнен механизм влияния продуктов деструкции полимерных покрытий на
КРН трубных сталей;
• определены условия, которые вызывают электрохимическую деструкцию
защитных покрытий и коррозионное разрушение магистральных трубопрово-
дов: наличие дефекта в защитном покрытии, коррозионно-активная среда и
катодная поляризация;
• установлено наличие влияния составляющей фактора стресс-коррозионного
растрескивания магистральных газопроводов, связанного с электрохимичес-
кой деструкцией покрытия при катодной защите;
• уточнены критерий оценки составляющей фактора «защита трубы от кор-
розии», связанный с электрохимической деструкцией покрытия при катодной
защите, и численные показатели к диапазонам нормированных значений
потенциалов для вычисления вероятности КРН на участке магистрального
газопровода по компьютерной программе.
8/2012 55
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101267 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:08:31Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Левченко, О.Г. Левчук, В.К. Гончарова, О.Н. 2016-06-01T17:52:41Z 2016-06-01T17:52:41Z 2012 Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке / О.Г. Левченко, В.К. Левчук, О.Н. Гончарова // Автоматическая сварка. — 2012. — № 8 (712). — С. 50-55. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101267 621.791:614.8 Установлено пространственное распределение магнитного поля (МП), создаваемого машиной контактной точечной сварки, в рабочей зоне с учетом его спектрального состава. Приведены результаты экспериментальных исследований влияния параметров режимов сварки и расстояния от токоведущих элементов сварочного контура на показатель превышения уровня МП согласно современным медицинским требованиям. Предложены рекомендации по защите сварщиков от МП для разработчиков машин контактной точечной электросварки, технологов и пользователей данными машинами. Spatial distribution of the magnetic field (MF) generated by the resistance spot welding machine in the work zone was determined with allowance for its spectral composition. Results of experimental studies of the effect of welding process parameters and distance from current-conducting elements of the welding circuit on the indicator of excess of the MF level, according to the current medical requirements, are presented. Recommendations on protection of welders from MF are suggested, intended for designers of the resistance welding machines, production engineers and users of these machines. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке Spatial distribution of magnetic field and its minimisation in resistance spot welding Article published earlier |
| spellingShingle | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке Левченко, О.Г. Левчук, В.К. Гончарова, О.Н. Производственный раздел |
| title | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке |
| title_alt | Spatial distribution of magnetic field and its minimisation in resistance spot welding |
| title_full | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке |
| title_fullStr | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке |
| title_full_unstemmed | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке |
| title_short | Пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке |
| title_sort | пространственное распределение магнитного поля и его минимизация при контактной точечной сварке |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101267 |
| work_keys_str_mv | AT levčenkoog prostranstvennoeraspredeleniemagnitnogopolâiegominimizaciâprikontaktnoitočečnoisvarke AT levčukvk prostranstvennoeraspredeleniemagnitnogopolâiegominimizaciâprikontaktnoitočečnoisvarke AT gončarovaon prostranstvennoeraspredeleniemagnitnogopolâiegominimizaciâprikontaktnoitočečnoisvarke AT levčenkoog spatialdistributionofmagneticfieldanditsminimisationinresistancespotwelding AT levčukvk spatialdistributionofmagneticfieldanditsminimisationinresistancespotwelding AT gončarovaon spatialdistributionofmagneticfieldanditsminimisationinresistancespotwelding |