Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2012 |
| Main Authors: | , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2012
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101278 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти / В.В. Кныш, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Барвинко, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 9 (713). — С. 29-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859993436330917888 |
|---|---|
| author | Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н. |
| author_facet | Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н. |
| citation_txt | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти / В.В. Кныш, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Барвинко, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 9 (713). — С. 29-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с момента ее появления до достижения длины ~30 мм. Крупномасштабные образцы сварных соединений с размерами 650х160х20 мм испытывались при гармоническом отнулевом переменном растяжении с σmаx = 2/3 σт. Показано, что применение для расчетных поясов стенки резервуаров листового проката указанной стали позволяет при использовании критерия «течи перед разрушением», исключить протяженные разрушения в сварных соединениях стенки.
The paper gives the results of experimental studies of cyclic crack resistance of samples of butt welded joints on 06GB-390 steel in the case of oil storage tanks at stable development of a through-thickness crack, initiating from the notch surface along the fusion line, from the moment of its initiation up to reaching the length of ~ 30 mm. Large-scale samples of welded joints of 650х160х20 mm dimensions were tested at harmonic alternating zero-to-tension stress cycle with σmаx = 2/3 σт. It is shown that application of rolled sheets of the mentioned steel for design rings of tank wall allows, when using the "leak-before-break" criterion, eliminating extended fractures in the wall welded joints.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:33:13Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:622.692. 2
ОБОСНОВАНИЕ КРИТЕРИЯ «ТЕЧЬ ПЕРЕД РАЗРУШЕНИЕМ»
ПРИМЕНИТЕЛЬНО К ВЕРТИКАЛЬНЫМ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ
РЕЗЕРВУАРАМ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ НЕФТИ
В. В. КНЫШ, д-р техн. наук, А. Ю. БАРВИНКО, Ю. П. БАРВИНКО, кандидаты техн. наук,
А. Н. ЯШНИК, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных
соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной
усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с момента ее появления до
достижения длины 30 мм. Крупномасштабные образцы сварных соединений с размерами 65016020 мм испытывались
при гармоническом отнулевом переменном растяжении с mаx = 2/3 т. Показано, что применение для расчетных поясов
стенки резервуаров листового проката указанной стали позволяет при использовании критерия «течи перед разрушением»,
исключить протяженные разрушения в сварных соединениях стенки.
К л ю ч е в ы е с л о в а : усталостная трещина, развитие
сквозной усталостной трещины, критерий «течь перед раз-
рушением», циклическое нагружение
В последнее десятилетие из-за отсутствия на ми-
ровом нефтяном рынке стабильной цены на нефть
во многих странах для создания необходимого за-
паса этого продукта строят резервуары вмести-
мостью 50100 тыс. м3 и более. Соответственно
с каждым годом ужесточаются и требования к
экологической безопасности таких сооружений.
Существенно возросли нормативные требова-
ния относительно механических свойств ста-
лей, включая и в Z направлении, к листовому
прокату стенок резервуара и их сварных соеди-
нений. Однако в силу различных особенностей
в сварных соединениях стенки нельзя полностью
исключить дефекты, которые при ее работе в ус-
ловиях циклического нагружения могут стать ис-
точником зарождения и развития усталостных
вязких разрушений. При таких условиях особую
актуальность приобретает задача установления
долговечности стадии стабильного докритическо-
го развития образовавшейся в расчетных поясах
стенки резервуаров сквозной усталостной трещи-
ны. Появление темного пятна на белой стенке от
просачивающейся нефти с образовавшейся сквоз-
ной трещины может служить надежным крите-
рием выявления трещины в тех случаях, когда
время ее подрастания до критических размеров
позволит гарантированно выявить трещину в ус-
ловиях технического осмотра резервуаров соглас-
но применяемым регламентам. Такой критерий
выявления трещин в сосудах давления получил
название «течи перед разрушением» [1].
Целью предлагаемой работы являлось экспе-
риментальное обоснование возможности приме-
нения критерия «течи перед разрушением» к вер-
тикальным резервуарам для хранения нефти, в ко-
торых нижние пояса изготовлены из нового класса
качественной стали 06ГБ-390.
Применение для расчетных нижних поясов
стенки резервуаров ниобийсодержащих сталей
нового поколения 06ГБ-390; 06Г2Б-440 [2] (в
дальнейшем в работе классы прочности будут
опущены) с показателями ударной вязкости
КСV–40 120 Дж/см2 толщиной от 8 до 40 мм
и мелкозернистой изотропной структурой, сущес-
твенно повысило их трещиностойкость. В этом
отношении представляет интерес работа [3], в ко-
торой показано, что для ряда испытанных сталей
с КСV–20 80 Дж/см2 наблюдается стабилизация
критического раскрытия трещины в пределах
кр = 0,180,20 мм. С учетом этого логично ожи-
дать, что при применении для нижних поясов
стенки резервуаров стали 06ГБ и возможном об-
разовании в ней сквозной усталостной трещины
скорость ее подрастания обеспечит достаточное
время для обнаружения указанной трещины на
докритическом этапе развития.
Как отмечалось выше, при применении кри-
терия «течи перед разрушением» в условиях эк-
сплуатации резервуаров важно, чтобы продолжи-
тельность стадии стабильного роста трещины на
линейном (втором) участке диаграммы усталос-
тного разрушения [4], выраженная количеством
циклов заполнения — опорожнения емкости, га-
рантировала наличие достаточного времени для
возможности обнаружения сквозной трещины по
истечении из нее нефти и принятия необходимых
мер безопасности. В данной работе для обосно-
вания критерия «течи перед разрушением» при-
менительно к стенке резервуаров для хранения
нефти испытывали на усталость плоские образцы
с поперечным стыковым швом (рис. 1). У образ-© В. В. Кныш, А. Ю. Барвинко, Ю. П. Барвинко, А. Н. Яшник, 2012
9/2012 29
цов, изготовленных из листового проката стали
06ГБ, поперечное сечение с учетом снятия уси-
ления шва, составляло 16019,5 мм, а длина —
650 мм. Максимальное напряжение цикла гармо-
нического нагружения принимали с учетом мак-
симального значения расчетных кольцевых нап-
ряжений в стенке резервуаров [5], определяемых
из условия
к
R
y
c
п,
где Rу — расчетное сопротивление, равное
350 МПа; с — коэффициент условий работы по-
ясов стенки, равный 0,8; п — коэффициент на-
дежности по назначению, равный 1,1.
С учетом приведенного максимальное напря-
жение цикла переменного нагружения образцов
принято mах = 260 МПа. Такой уровень коль-
цевых напряжений учитывает допуски [5] на от-
клонение геометрической формы
стенки новых резервуаров от
проектной. Учитывая, что стенка
емкости представляет собой тон-
костенную оболочку диаметром
до 60 м и высотой до 20 м, через
15–20 лет эксплуатации нормы
[6] допускают превышение пер-
воначальных геометрических от-
клонений (просадка основания
под стенкой, появление вмятин
и др.) в два раза. Естественно,
в этих условиях в отдельных об-
ластях стенки кольцевые напря-
жения будут существенно выше
начальных значений, что учиты-
валось коэффициентом с = 0,8,
но эти напряжения не должны
превышать расчетных для дан-
ной стали с учетом сроков тех-
нического обследования резервуаров. Подраста-
ние начального поверхностного надреза в образце
на первом этапе до образования сквозной тре-
щины, а затем и рост этой трещины приводит к
уменьшению площади нетто-сечения образца и
увеличению напряжений в образце, что в опре-
деленной мере имитирует отмеченное локальное
повышение кольцевых напряжений в стенке ре-
альных резервуаров.
Начальный трещиноподобный поверхностный
надрез выполняли по центру образца, вдоль линии
сплавления шва, специально заточенной фрезой.
Длина полуэллиптического надреза 2а составляла
38 мм, а его глубина — 6 мм, радиус закругления
надреза — 25 мм. Все образцы испытывали на
гидропульсаторе ЦДМ 200пу при одноосном от-
нулевом переменном растяжении с частотой 5 Гц.
Долговечность стадий образования поверхност-
ной трещины от надреза и ее подрастания по тол-
Рост длины сквозной трещины 2а на поверхности, противоположной надрезу,
и напряжений в образцах по нетто-сечению в зависимости от количества
циклов нагружения N
№
п/п
Количество
циклов
нагружения N
Длина
сквозной
трещины* 2а,
мм
Площадь
ослабления
образца,
см2
Площадь
образца-
нетто,
см2
Максимальные напряжения
по нетто-сечению**,
МПа
1 0 10,1 6,2 25,0 332,0
2 150 15,2 6,7 24,5 338,8
3 200 16,7 6,9 24,3 341,5
4 250 18,0 7,0 24,2 343,0
5 300 19,4 7,2 24,0 345,0
6 600 26,2 8,0 23,4 354,2
7 1400 40,0 9,5 21,7 373,0
* Длина трещины, площадь сечения и напряжения даны как среднее значение по
результатам испытания шести образцов. ** Максимальное усилие циклирования
8300 кг; сквозная трещина длиной 2а расположена по линии сплавления сварного
стыкового соединения стали 06ГБ.
Рис. 1. Схема и размеры образцов для
испытания сварных соединений ста-
ли 06ГБ на циклическую трещинос-
тойкость: 1 — надрез в зоне
сплавления; 2 — усиление шва снято
с двух сторон
30 9/2012
щине образца до появления сквозной трещины
приведены в работе [7].
Испытания образцов на усталость проводили
при комнатной температуре, однако, учитывая,
что листовой прокат стали 06ГБ с толщиной
850 мм сохраняет постоянными свои высокие
пластические свойства в температурном интер-
вале T = +20...–40 °С [2], можно считать, что по-
лученные результаты испытаний корректны до
температуры T = –40 °С. В процессе испытаний
на противоположной надрезу стороне образца из-
меряли начальную длину образовавшейся сквоз-
ной трещины и фиксировали количество циклов,
при которых она сформировалась. В дальнейшем
фиксировали количество циклов при ее удли-
нении на каждые 36 мм. При длине трещины
2а 40 мм в ее вершинах появлялись пласти-
ческие утяжки и испытания прекращали. Резуль-
таты усталостных испытаний образцов приведены
в таблице. На рис. 2 приведена зависимость длины
усталостной трещины от количества циклов пе-
ременного нагружения.
Данные таблицы показывают, что при длине
трещины 2а 30 мм в нетто-сечении образца нап-
ряжения не превышали расчетного сопротивления
стали 06ГБ (Rу = 350 МПа). При достижении тре-
щиной длины 2а > 40 мм в нетто-сечении образца
максимальные напряжения достигали значений,
близких к пределу текучести стали, т. е. появление
наблюдаемых пластических утяжек при такой
длине трещины не связано с предельным состо-
янием циклической трещиностойкости, а обуслов-
лено ограниченными размерами образца. Такие
высокие напряжения при указанной длине тре-
щины в поясах стенки реального резервуара не
будут возникать в силу многократно меньшего
ослабления стенки рассматриваемым дефектом.
Использование применяемой в нормах [8]
эмпирической зависимости между K1C и KCV
позволяет определить для данного сварного
соединения критическую длину трещины 2акр
при минимальной температуре эксплуатации
резервуаров T = – 40 °С. В соответствии с
[8] K1C 0,1 0,1
E
1 – 2KCV–40, МПам . При
KCV–40 = 246 Дж/см2 для сварного шва получаем
K1C = 236 МПам . При возможных повышенных
кольцевых напряжениях в стенке к = Rу =
= 350 МПа, исходя из известного соотношения
для сквозной трещины критической длины 2акр,
K1C к aкр , для данного к получаем значение
aкр = 145 мм и соответственно 2акр = 290 мм. Для
новых резервуаров вместимостью 50 тыс. м3 в со-
ответствии с нормами [5], кольцевые напряжения
в стенке принимают равными к = 260 МПа. При
таких напряжениях расчетное значение критичес-
кой длины трещины достигает 2акр = 520 мм.
Учитывая, что значения KCV–40 для основного
металла и шва фактически одинаковы, получен-
ные значения критической длины трещины можно
распространить и на основной металл стенки.
Заниженное значение критической длины сквоз-
ной трещины около 30 мм, принятое при усталос-
тных испытаниях образцов сварных соединений, ко-
торое позволяет надежно фиксировать на поверх-
ности стенки темное нефтяное пятно, дает деся-
тикратный запас относительно реальной критичес-
кой длины трещины резервуаров примерно 300 мм.
Из рис. 2 видно, что при устойчивом стабиль-
ном развитии сквозной усталостной трещины в
образцах зависимость ее длины от количества
циклов нагружения близка к линейной. На про-
тяжении первых 300 циклов нагружения наблю-
дается стабильное ее развитие до длины 20,0 мм.
При последующих 300 циклах длина трещины
увеличивается всего на 6 мм. Длина трещины, со-
ответствующая 300 циклам нагружения, имеет важ-
ное практическое значение, поскольку данное коли-
чество циклов нагружения (слива-налива нефти) со-
ответствует одному году эксплуатации резервуаров
на отдельных нефтепарках с самым высоким обо-
ротом нефти [9]. На обычных нефтепарках этот по-
казатель не превышает 100120 в год.
Применительно к эксплуатируемым резервуа-
рам полученные при испытании образцов резуль-
таты должны быть скорректированы коэффици-
ентом запаса по количеству циклов нагружения.
Эта корректировка необходима для учета масш-
табного фактора касательно возможного наличия
не выявленных дефектов, имеющихся в реальных
резервуарах. В работе [10] на основании обоб-
щения исследований по широкой эксперименталь-
ной программе натурных усталостных испытаний
сосудов давления предлагается принимать коэф-
фициент запаса по количеству циклов равным 20.
Рис. 2. Зависимость длины 2а сквозной трещины в зоне
сплавления от количества циклов нагружения N образцов
стыковых сварных соединений стали 06ГБ. Значение длины
трещины 2а в каждой точке дано как среднее по результатам
испытания шести образцов
9/2012 31
В нашем случае это означает, что в реальности
будет гарантировано время для обнаружения на
стенке пятна вытекающей нефти, соответству-
ющее выполнению пятнадцати (300:20) циклов
слива-налива нефти. Для нефтепарков с обычным
режимом эксплуатации это составляет один ме-
сяц, а при усиленном режиме не менее двух не-
дель эксплуатации. При наличии в соответствии
с правилами эксплуатации резервуаров обязатель-
ного ежедневного визуального осмотра поверх-
ности стенки емкостей данного времени вполне
достаточно для гарантированного обнаружения по
критерию «течи перед разрушением» появивше-
гося дефекта и принятия мер по его ремонту. Пе-
риод стабильного подрастания трещины при пос-
ледующих циклах нагружения от 300 до 600 мо-
жет рассматриваться как гарантия безопасного об-
наружения трещины при форс-мажорных обсто-
ятельствах.
Гарантированное выявление усталостных тре-
щин на этапе их стабильного развития исключает
возможность разрушения расчетных поясов стенки
как по основному металлу, так и по сварным со-
единениям. Поэтому при расчетах резервуаров не-
обходимо прежде всего обеспечить условия иск-
лючения локальных (местных) разрушений основ-
ной стенки, днища, арматуры и узлов патрубков.
Главной задачей при расчете основной стенки ре-
зервуара становится обеспечение ее статической
прочности. Исключение образования на ее повер-
хности протяженных разрушений будет обеспечи-
ваться применением критерия «течи перед разруше-
нием» при условии использования для стенки сталей,
имеющих группу стойкости к слоистым разруше-
ниям Z 35 и ударную вязкость KCV 80 Дж/см2
при минимальной температуре эксплуатации ем-
костей. Как пример, таким требованиям отвечает
сталь 06ГБ. При наличии основной стенки с при-
менением данной стали защитная стенка будет
только локализовывать в своих пределах возмож-
ный разлив нефти, подвергаясь при этом стати-
ческому нагружению.
Предложенный подход исключает необходи-
мость устройства на основной стенке дополни-
тельных конструкций в виде бандажей или других
решений, как инструмента остановки протяжен-
ных разрушений, а на защитной — специальных
колец жесткости для сохранения геометрической
формы стенки.
Исключение протяженных разрушений на
стенке резервуаров путем применения листового
проката новых сталей с указанными выше меха-
ническими свойствами и обоснованного исполь-
зования критерия «течи перед разрушением» не
снимает требований высокого качества листового
проката и его сварных соединений. Получение для
новых сталей сварных соединений с механичес-
кими свойствами не ниже свойств основного ме-
талла и исключение образования в них холодных
трещин требует специальных технологий сварки
и повышенного по сравнению с требованием норм
на резервуары [11] объема контроля их качества.
Результаты экспериментальных исследова-
ний, представленные в данной публикации и в
работе [12], успешно реализованы при проек-
тировании и строительстве двух резервуаров с
защитной стенкой вместимостью по 50 тыс. м3
на нефтеперекачивающей станции «Мозырь»
(Республика Беларусь). Монтажные и сварочные
работы при строительстве данных резервуаров
выполняли под авторским надзором специалис-
тов ИЭС им. Е. О. Патона.
Выводы
1. Показано, что долговечность стадии стабиль-
ного докритического развития образовавшейся
сквозной усталостной трещины превышает 300
циклов нагружения. С учетом принятого для со-
судов давления коэффициента запаса по количес-
тву циклов нагружения равного 20 указанная дол-
говечность обеспечивает минимум две недели
безопасной эксплуатации резервуара для хране-
ния нефти. При осуществлении в соответствии с
правилами эксплуатации резервуаров обязатель-
ного ежедневного визуального осмотра поверх-
ности стенки емкостей данного времени доста-
точно для гарантированного обнаружения появив-
шегося дефекта по критерию «течи перед разру-
шением» и принятия мер по его ремонту.
2. Выполнение расчетных поясов стенки ре-
зервуаров из стали 06ГБ с толщиной до 30 мм
при использовании критерия «течи перед разру-
шением» позволяет исключить протяженные раз-
рушения в сварных соединениях стенки и
устранить возможность появления потока изли-
вающейся нефти с высокой кинетической энер-
гией. В этой связи нет необходимости в уст-
ройстве на основной стенке резервуара дополни-
тельных конструкций в виде бандажей, а на за-
щитной стенке — специальных колец жесткости
для сохранения геометрической формы стенки.
1. Броек Д. Основы механики разрушения / Пер. с англ. —
М.: Высш. шк., 1980. — 368 с.
2. ТУ У 27.1-05416923-085:2006. Прокат листовой, свари-
ваемый из качественной стали классов прочности 355-
590 для машиностроения.— Введ.02.04.2007.
3. Патон Б. Е., Труфяков В. И., Кирьян В. И. Требования к
вязкости стали для магистральных газопроводов при
постановке в них гасителей протяженных разрушений //
Автомат. сварка. — 1982. — № 12. — С. 5–9.
4. Карзов Г. П., Леонов В. П., Тимофеев Б. Т. Сварные сосу-
ды высокого давления. — Л.: Машиностроение, 1975. —
464 с.
5. ПБ 03-605–03. Правила устройства вертикальных цилин-
дрических стальных резервуаров для нефти и нефтепро-
дуктов. — М., 2003. — 85 с.
6. Инструкция по техническому надзору, методам ревизии
и отбраковке трубчатых печей, резервуаров для нефти и
нефтепродуктов. — М., 2003.— 85 с.
32 9/2012
7. Развитие поверхностного трещиноподобного дефекта в
сварном соединении стали 06ГБ-390 при циклическом
нагружении / А. Ю. Барвинко, В. В. Кныш, Ю. П. Бар-
винко, А. Н. Яшник // Автомат. сварка. — 2012. — № 4.
— С. 48–51.
8. ВБН В.2.3-00018201.04–2000. Расчеты на прочность
действующих магистральных трубопроводов с дефекта-
ми. — Киев, 2000. — 25 с.
9. РД 16.01-60.3000-КТН-026-1–04. Нормы проектирования
стальных вертикальных резервуаров для хранения нефти
объемом 100050000 м3. — М.: АК «Транснефть»,
2004. — 71 с.
10. Никольс Р. Конструирование и технология изготовления
сосудов давления .— М.: Машиностроение, 1975. — 464 с.
11. ГОСТ 31385–2008. Резервуары вертикальные цилиндри-
ческие стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие
технические условия. — М., 2009. — 109 с.
12. Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разру-
шению сварных соединений стали 06ГБ-390 / В. Д. Поз-
няков, А. Ю. Барвинко, Ю. П. Барвинко и др. // Автомат.
сварка. — 2012. — № 3. — С. 5–7.
The paper gives the results of experimental studies of cyclic crack resistance of samples of butt welded joints on
06GB-390 steel in the case of oil storage tanks at stable development of a through-thickness crack, initiating from the
notch surface along the fusion line, from the moment of its initiation up to reaching the length of ~ 30 mm. Large-scale
samples of welded joints of 65016020 mm dimensions were tested at harmonic alternating zero-to-tension stress cycle
with max = 2/3 ~ y. It is shown that application of rolled sheets of the mentioned steel for design rings of tank wall
allows, when using the "leak-before-break" criterion, eliminating extended fractures in the wall welded joints.
Поступила в редакцию 06.04.2012
МЕЛКОПОЛЮСНЫЙ ВЕРХНИЙ БЛОК МАГНИТНОЙ ПЛИТЫ
МЕТАЛЛООБРАБАТЫВАЮЩЕГО СТАНКА,
ИЗГОТОВЛЕННЫЙ МЕТОДОМ АВТОВАКУУМНОЙ ПАЙКИ
В Институте электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины разработан технологический процесс изго-
товления мелкополюсных верхних блоков магнитной плиты, основанный на высокотемпературной авто-
вакуумной пайке.
Технологический процесс, рассчитанный на изготовление блоков любой формы (прямоугольной,
круглой) и размеров, не требует применения специального оборудования, дорогих припоев и наряду
с этим обеспечивает высокое качество изделий.
Мелкополюсные блоки, предназначенные для
закрепления мелких и тонких деталей на магнит-
ных станочных приспособлениях, позволяют рав-
номерно распределить силу магнитного крепления
по всей рабочей поверхности. Минимальная сила
притяжения при полной загрузке детали диамет-
ром 10 мм составляет 50 Н/см2, что дает возмож-
ность производить обработку на форсированных
режимах.
При использовании технологии автовакуумной
пайки можно получать монолитные, герметичные,
жесткие блоки с любой степенью магнитной неод-
нородности.
Так, многослойный блок длиной 1250 мм в
процессе эксплуатации деформируется не более
чем на 2 мкм, т. е. ведет себя как однородный лис-
товой материал, благодаря чему удается достичь
высокой точности обработки.
Изготовление мелкополюсных блоков методом
автовакуумной пайки не требует использования
драгоценных и дорогостоящих материалов, в ка-
честве припоя применяются сплавы на медной,
марганцевой или никель-марганцевой основе.
Оптимальное соотношение толщины магни-
тных и немагнитных элементов, соединенных ав-
товакуумной пайкой, повышает КПД блоков на
30...40 % по сравнению с известными.
9/2012 33
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101278 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:33:13Z |
| publishDate | 2012 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н. 2016-06-01T18:21:03Z 2016-06-01T18:21:03Z 2012 Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти / В.В. Кныш, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Барвинко, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 9 (713). — С. 29-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101278 621.791:622.692. 2 Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с момента ее появления до достижения длины ~30 мм. Крупномасштабные образцы сварных соединений с размерами 650х160х20 мм испытывались при гармоническом отнулевом переменном растяжении с σmаx = 2/3 σт. Показано, что применение для расчетных поясов стенки резервуаров листового проката указанной стали позволяет при использовании критерия «течи перед разрушением», исключить протяженные разрушения в сварных соединениях стенки. The paper gives the results of experimental studies of cyclic crack resistance of samples of butt welded joints on 06GB-390 steel in the case of oil storage tanks at stable development of a through-thickness crack, initiating from the notch surface along the fusion line, from the moment of its initiation up to reaching the length of ~ 30 mm. Large-scale samples of welded joints of 650х160х20 mm dimensions were tested at harmonic alternating zero-to-tension stress cycle with σmаx = 2/3 σт. It is shown that application of rolled sheets of the mentioned steel for design rings of tank wall allows, when using the "leak-before-break" criterion, eliminating extended fractures in the wall welded joints. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти Substantiation of the leak to fracture criterion as applied to vertical cylindrical oil storage tanks Article published earlier |
| spellingShingle | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н. Научно-технический раздел |
| title | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти |
| title_alt | Substantiation of the leak to fracture criterion as applied to vertical cylindrical oil storage tanks |
| title_full | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти |
| title_fullStr | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти |
| title_full_unstemmed | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти |
| title_short | Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти |
| title_sort | обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101278 |
| work_keys_str_mv | AT knyšvv obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT barvinkoaû obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT barvinkoûp obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT âšnikan obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT knyšvv substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks AT barvinkoaû substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks AT barvinkoûp substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks AT âšnikan substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks |