Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти

Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Автоматическая сварка
Дата:	2012
Автори:	Кныш, В.В., Барвинко, А.Ю., Барвинко, Ю.П., Яшник, А.Н.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2012
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101278
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти / В.В. Кныш, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Барвинко, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 9 (713). — С. 29-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859993436330917888
author	Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н.
author_facet	Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н.
citation_txt	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти / В.В. Кныш, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Барвинко, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 9 (713). — С. 29-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с момента ее появления до достижения длины ~30 мм. Крупномасштабные образцы сварных соединений с размерами 650х160х20 мм испытывались при гармоническом отнулевом переменном растяжении с σmаx = 2/3 σт. Показано, что применение для расчетных поясов стенки резервуаров листового проката указанной стали позволяет при использовании критерия «течи перед разрушением», исключить протяженные разрушения в сварных соединениях стенки. The paper gives the results of experimental studies of cyclic crack resistance of samples of butt welded joints on 06GB-390 steel in the case of oil storage tanks at stable development of a through-thickness crack, initiating from the notch surface along the fusion line, from the moment of its initiation up to reaching the length of ~ 30 mm. Large-scale samples of welded joints of 650х160х20 mm dimensions were tested at harmonic alternating zero-to-tension stress cycle with σmаx = 2/3 σт. It is shown that application of rolled sheets of the mentioned steel for design rings of tank wall allows, when using the "leak-before-break" criterion, eliminating extended fractures in the wall welded joints.
first_indexed	2025-12-07T16:33:13Z
format	Article
fulltext	УДК 621.791:622.692. 2 ОБОСНОВАНИЕ КРИТЕРИЯ «ТЕЧЬ ПЕРЕД РАЗРУШЕНИЕМ» ПРИМЕНИТЕЛЬНО К ВЕРТИКАЛЬНЫМ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ РЕЗЕРВУАРАМ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ НЕФТИ В. В. КНЫШ, д-р техн. наук, А. Ю. БАРВИНКО, Ю. П. БАРВИНКО, кандидаты техн. наук, А. Н. ЯШНИК, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с момента ее появления до достижения длины  30 мм. Крупномасштабные образцы сварных соединений с размерами 65016020 мм испытывались при гармоническом отнулевом переменном растяжении с mаx = 2/3 т. Показано, что применение для расчетных поясов стенки резервуаров листового проката указанной стали позволяет при использовании критерия «течи перед разрушением», исключить протяженные разрушения в сварных соединениях стенки. К л ю ч е в ы е с л о в а : усталостная трещина, развитие сквозной усталостной трещины, критерий «течь перед раз- рушением», циклическое нагружение В последнее десятилетие из-за отсутствия на ми- ровом нефтяном рынке стабильной цены на нефть во многих странах для создания необходимого за- паса этого продукта строят резервуары вмести- мостью 50100 тыс. м3 и более. Соответственно с каждым годом ужесточаются и требования к экологической безопасности таких сооружений. Существенно возросли нормативные требова- ния относительно механических свойств ста- лей, включая и в Z направлении, к листовому прокату стенок резервуара и их сварных соеди- нений. Однако в силу различных особенностей в сварных соединениях стенки нельзя полностью исключить дефекты, которые при ее работе в ус- ловиях циклического нагружения могут стать ис- точником зарождения и развития усталостных вязких разрушений. При таких условиях особую актуальность приобретает задача установления долговечности стадии стабильного докритическо- го развития образовавшейся в расчетных поясах стенки резервуаров сквозной усталостной трещи- ны. Появление темного пятна на белой стенке от просачивающейся нефти с образовавшейся сквоз- ной трещины может служить надежным крите- рием выявления трещины в тех случаях, когда время ее подрастания до критических размеров позволит гарантированно выявить трещину в ус- ловиях технического осмотра резервуаров соглас- но применяемым регламентам. Такой критерий выявления трещин в сосудах давления получил название «течи перед разрушением» [1]. Целью предлагаемой работы являлось экспе- риментальное обоснование возможности приме- нения критерия «течи перед разрушением» к вер- тикальным резервуарам для хранения нефти, в ко- торых нижние пояса изготовлены из нового класса качественной стали 06ГБ-390. Применение для расчетных нижних поясов стенки резервуаров ниобийсодержащих сталей нового поколения 06ГБ-390; 06Г2Б-440 [2] (в дальнейшем в работе классы прочности будут опущены) с показателями ударной вязкости КСV–40  120 Дж/см2 толщиной от 8 до 40 мм и мелкозернистой изотропной структурой, сущес- твенно повысило их трещиностойкость. В этом отношении представляет интерес работа [3], в ко- торой показано, что для ряда испытанных сталей с КСV–20  80 Дж/см2 наблюдается стабилизация критического раскрытия трещины в пределах кр = 0,180,20 мм. С учетом этого логично ожи- дать, что при применении для нижних поясов стенки резервуаров стали 06ГБ и возможном об- разовании в ней сквозной усталостной трещины скорость ее подрастания обеспечит достаточное время для обнаружения указанной трещины на докритическом этапе развития. Как отмечалось выше, при применении кри- терия «течи перед разрушением» в условиях эк- сплуатации резервуаров важно, чтобы продолжи- тельность стадии стабильного роста трещины на линейном (втором) участке диаграммы усталос- тного разрушения [4], выраженная количеством циклов заполнения — опорожнения емкости, га- рантировала наличие достаточного времени для возможности обнаружения сквозной трещины по истечении из нее нефти и принятия необходимых мер безопасности. В данной работе для обосно- вания критерия «течи перед разрушением» при- менительно к стенке резервуаров для хранения нефти испытывали на усталость плоские образцы с поперечным стыковым швом (рис. 1). У образ-© В. В. Кныш, А. Ю. Барвинко, Ю. П. Барвинко, А. Н. Яшник, 2012 9/2012 29 цов, изготовленных из листового проката стали 06ГБ, поперечное сечение с учетом снятия уси- ления шва, составляло 16019,5 мм, а длина — 650 мм. Максимальное напряжение цикла гармо- нического нагружения принимали с учетом мак- симального значения расчетных кольцевых нап- ряжений в стенке резервуаров [5], определяемых из условия  к  R y  c  п, где Rу — расчетное сопротивление, равное 350 МПа; с — коэффициент условий работы по- ясов стенки, равный 0,8; п — коэффициент на- дежности по назначению, равный 1,1. С учетом приведенного максимальное напря- жение цикла переменного нагружения образцов принято mах = 260 МПа. Такой уровень коль- цевых напряжений учитывает допуски [5] на от- клонение геометрической формы стенки новых резервуаров от проектной. Учитывая, что стенка емкости представляет собой тон- костенную оболочку диаметром до 60 м и высотой до 20 м, через 15–20 лет эксплуатации нормы [6] допускают превышение пер- воначальных геометрических от- клонений (просадка основания под стенкой, появление вмятин и др.) в два раза. Естественно, в этих условиях в отдельных об- ластях стенки кольцевые напря- жения будут существенно выше начальных значений, что учиты- валось коэффициентом с = 0,8, но эти напряжения не должны превышать расчетных для дан- ной стали с учетом сроков тех- нического обследования резервуаров. Подраста- ние начального поверхностного надреза в образце на первом этапе до образования сквозной тре- щины, а затем и рост этой трещины приводит к уменьшению площади нетто-сечения образца и увеличению напряжений в образце, что в опре- деленной мере имитирует отмеченное локальное повышение кольцевых напряжений в стенке ре- альных резервуаров. Начальный трещиноподобный поверхностный надрез выполняли по центру образца, вдоль линии сплавления шва, специально заточенной фрезой. Длина полуэллиптического надреза 2а составляла 38 мм, а его глубина — 6 мм, радиус закругления надреза — 25 мм. Все образцы испытывали на гидропульсаторе ЦДМ 200пу при одноосном от- нулевом переменном растяжении с частотой 5 Гц. Долговечность стадий образования поверхност- ной трещины от надреза и ее подрастания по тол- Рост длины сквозной трещины 2а на поверхности, противоположной надрезу, и напряжений в образцах по нетто-сечению в зависимости от количества циклов нагружения N № п/п Количество циклов нагружения N Длина сквозной трещины* 2а, мм Площадь ослабления образца, см2 Площадь образца- нетто, см2 Максимальные напряжения по нетто-сечению*, МПа 1 0 10,1 6,2 25,0 332,0 2 150 15,2 6,7 24,5 338,8 3 200 16,7 6,9 24,3 341,5 4 250 18,0 7,0 24,2 343,0 5 300 19,4 7,2 24,0 345,0 6 600 26,2 8,0 23,4 354,2 7 1400 40,0 9,5 21,7 373,0 Длина трещины, площадь сечения и напряжения даны как среднее значение по результатам испытания шести образцов. ** Максимальное усилие циклирования 8300 кг; сквозная трещина длиной 2а расположена по линии сплавления сварного стыкового соединения стали 06ГБ. Рис. 1. Схема и размеры образцов для испытания сварных соединений ста- ли 06ГБ на циклическую трещинос- тойкость: 1 — надрез в зоне сплавления; 2 — усиление шва снято с двух сторон 30 9/2012 щине образца до появления сквозной трещины приведены в работе [7]. Испытания образцов на усталость проводили при комнатной температуре, однако, учитывая, что листовой прокат стали 06ГБ с толщиной 850 мм сохраняет постоянными свои высокие пластические свойства в температурном интер- вале T = +20...–40 °С [2], можно считать, что по- лученные результаты испытаний корректны до температуры T = –40 °С. В процессе испытаний на противоположной надрезу стороне образца из- меряли начальную длину образовавшейся сквоз- ной трещины и фиксировали количество циклов, при которых она сформировалась. В дальнейшем фиксировали количество циклов при ее удли- нении на каждые 36 мм. При длине трещины 2а  40 мм в ее вершинах появлялись пласти- ческие утяжки и испытания прекращали. Резуль- таты усталостных испытаний образцов приведены в таблице. На рис. 2 приведена зависимость длины усталостной трещины от количества циклов пе- ременного нагружения. Данные таблицы показывают, что при длине трещины 2а  30 мм в нетто-сечении образца нап- ряжения не превышали расчетного сопротивления стали 06ГБ (Rу = 350 МПа). При достижении тре- щиной длины 2а > 40 мм в нетто-сечении образца максимальные напряжения достигали значений, близких к пределу текучести стали, т. е. появление наблюдаемых пластических утяжек при такой длине трещины не связано с предельным состо- янием циклической трещиностойкости, а обуслов- лено ограниченными размерами образца. Такие высокие напряжения при указанной длине тре- щины в поясах стенки реального резервуара не будут возникать в силу многократно меньшего ослабления стенки рассматриваемым дефектом. Использование применяемой в нормах [8] эмпирической зависимости между K1C и KCV позволяет определить для данного сварного соединения критическую длину трещины 2акр при минимальной температуре эксплуатации резервуаров T = – 40 °С. В соответствии с [8] K1C  0,1 0,1 E 1 – 2KCV–40, МПам . При KCV–40 = 246 Дж/см2 для сварного шва получаем K1C = 236 МПам . При возможных повышенных кольцевых напряжениях в стенке к = Rу = = 350 МПа, исходя из известного соотношения для сквозной трещины критической длины 2акр, K1C  к aкр , для данного к получаем значение aкр = 145 мм и соответственно 2акр = 290 мм. Для новых резервуаров вместимостью 50 тыс. м3 в со- ответствии с нормами [5], кольцевые напряжения в стенке принимают равными к = 260 МПа. При таких напряжениях расчетное значение критичес- кой длины трещины достигает 2акр = 520 мм. Учитывая, что значения KCV–40 для основного металла и шва фактически одинаковы, получен- ные значения критической длины трещины можно распространить и на основной металл стенки. Заниженное значение критической длины сквоз- ной трещины около 30 мм, принятое при усталос- тных испытаниях образцов сварных соединений, ко- торое позволяет надежно фиксировать на поверх- ности стенки темное нефтяное пятно, дает деся- тикратный запас относительно реальной критичес- кой длины трещины резервуаров примерно 300 мм. Из рис. 2 видно, что при устойчивом стабиль- ном развитии сквозной усталостной трещины в образцах зависимость ее длины от количества циклов нагружения близка к линейной. На про- тяжении первых 300 циклов нагружения наблю- дается стабильное ее развитие до длины 20,0 мм. При последующих 300 циклах длина трещины увеличивается всего на 6 мм. Длина трещины, со- ответствующая 300 циклам нагружения, имеет важ- ное практическое значение, поскольку данное коли- чество циклов нагружения (слива-налива нефти) со- ответствует одному году эксплуатации резервуаров на отдельных нефтепарках с самым высоким обо- ротом нефти [9]. На обычных нефтепарках этот по- казатель не превышает 100120 в год. Применительно к эксплуатируемым резервуа- рам полученные при испытании образцов резуль- таты должны быть скорректированы коэффици- ентом запаса по количеству циклов нагружения. Эта корректировка необходима для учета масш- табного фактора касательно возможного наличия не выявленных дефектов, имеющихся в реальных резервуарах. В работе [10] на основании обоб- щения исследований по широкой эксперименталь- ной программе натурных усталостных испытаний сосудов давления предлагается принимать коэф- фициент запаса по количеству циклов равным 20. Рис. 2. Зависимость длины 2а сквозной трещины в зоне сплавления от количества циклов нагружения N образцов стыковых сварных соединений стали 06ГБ. Значение длины трещины 2а в каждой точке дано как среднее по результатам испытания шести образцов 9/2012 31 В нашем случае это означает, что в реальности будет гарантировано время для обнаружения на стенке пятна вытекающей нефти, соответству- ющее выполнению пятнадцати (300:20) циклов слива-налива нефти. Для нефтепарков с обычным режимом эксплуатации это составляет один ме- сяц, а при усиленном режиме не менее двух не- дель эксплуатации. При наличии в соответствии с правилами эксплуатации резервуаров обязатель- ного ежедневного визуального осмотра поверх- ности стенки емкостей данного времени вполне достаточно для гарантированного обнаружения по критерию «течи перед разрушением» появивше- гося дефекта и принятия мер по его ремонту. Пе- риод стабильного подрастания трещины при пос- ледующих циклах нагружения от 300 до 600 мо- жет рассматриваться как гарантия безопасного об- наружения трещины при форс-мажорных обсто- ятельствах. Гарантированное выявление усталостных тре- щин на этапе их стабильного развития исключает возможность разрушения расчетных поясов стенки как по основному металлу, так и по сварным со- единениям. Поэтому при расчетах резервуаров не- обходимо прежде всего обеспечить условия иск- лючения локальных (местных) разрушений основ- ной стенки, днища, арматуры и узлов патрубков. Главной задачей при расчете основной стенки ре- зервуара становится обеспечение ее статической прочности. Исключение образования на ее повер- хности протяженных разрушений будет обеспечи- ваться применением критерия «течи перед разруше- нием» при условии использования для стенки сталей, имеющих группу стойкости к слоистым разруше- ниям Z 35 и ударную вязкость KCV  80 Дж/см2 при минимальной температуре эксплуатации ем- костей. Как пример, таким требованиям отвечает сталь 06ГБ. При наличии основной стенки с при- менением данной стали защитная стенка будет только локализовывать в своих пределах возмож- ный разлив нефти, подвергаясь при этом стати- ческому нагружению. Предложенный подход исключает необходи- мость устройства на основной стенке дополни- тельных конструкций в виде бандажей или других решений, как инструмента остановки протяжен- ных разрушений, а на защитной — специальных колец жесткости для сохранения геометрической формы стенки. Исключение протяженных разрушений на стенке резервуаров путем применения листового проката новых сталей с указанными выше меха- ническими свойствами и обоснованного исполь- зования критерия «течи перед разрушением» не снимает требований высокого качества листового проката и его сварных соединений. Получение для новых сталей сварных соединений с механичес- кими свойствами не ниже свойств основного ме- талла и исключение образования в них холодных трещин требует специальных технологий сварки и повышенного по сравнению с требованием норм на резервуары [11] объема контроля их качества. Результаты экспериментальных исследова- ний, представленные в данной публикации и в работе [12], успешно реализованы при проек- тировании и строительстве двух резервуаров с защитной стенкой вместимостью по 50 тыс. м3 на нефтеперекачивающей станции «Мозырь» (Республика Беларусь). Монтажные и сварочные работы при строительстве данных резервуаров выполняли под авторским надзором специалис- тов ИЭС им. Е. О. Патона. Выводы 1. Показано, что долговечность стадии стабиль- ного докритического развития образовавшейся сквозной усталостной трещины превышает 300 циклов нагружения. С учетом принятого для со- судов давления коэффициента запаса по количес- тву циклов нагружения равного 20 указанная дол- говечность обеспечивает минимум две недели безопасной эксплуатации резервуара для хране- ния нефти. При осуществлении в соответствии с правилами эксплуатации резервуаров обязатель- ного ежедневного визуального осмотра поверх- ности стенки емкостей данного времени доста- точно для гарантированного обнаружения появив- шегося дефекта по критерию «течи перед разру- шением» и принятия мер по его ремонту. 2. Выполнение расчетных поясов стенки ре- зервуаров из стали 06ГБ с толщиной до 30 мм при использовании критерия «течи перед разру- шением» позволяет исключить протяженные раз- рушения в сварных соединениях стенки и устранить возможность появления потока изли- вающейся нефти с высокой кинетической энер- гией. В этой связи нет необходимости в уст- ройстве на основной стенке резервуара дополни- тельных конструкций в виде бандажей, а на за- щитной стенке — специальных колец жесткости для сохранения геометрической формы стенки. 1. Броек Д. Основы механики разрушения / Пер. с англ. — М.: Высш. шк., 1980. — 368 с. 2. ТУ У 27.1-05416923-085:2006. Прокат листовой, свари- ваемый из качественной стали классов прочности 355- 590 для машиностроения.— Введ.02.04.2007. 3. Патон Б. Е., Труфяков В. И., Кирьян В. И. Требования к вязкости стали для магистральных газопроводов при постановке в них гасителей протяженных разрушений // Автомат. сварка. — 1982. — № 12. — С. 5–9. 4. Карзов Г. П., Леонов В. П., Тимофеев Б. Т. Сварные сосу- ды высокого давления. — Л.: Машиностроение, 1975. — 464 с. 5. ПБ 03-605–03. Правила устройства вертикальных цилин- дрических стальных резервуаров для нефти и нефтепро- дуктов. — М., 2003. — 85 с. 6. Инструкция по техническому надзору, методам ревизии и отбраковке трубчатых печей, резервуаров для нефти и нефтепродуктов. — М., 2003.— 85 с. 32 9/2012 7. Развитие поверхностного трещиноподобного дефекта в сварном соединении стали 06ГБ-390 при циклическом нагружении / А. Ю. Барвинко, В. В. Кныш, Ю. П. Бар- винко, А. Н. Яшник // Автомат. сварка. — 2012. — № 4. — С. 48–51. 8. ВБН В.2.3-00018201.04–2000. Расчеты на прочность действующих магистральных трубопроводов с дефекта- ми. — Киев, 2000. — 25 с. 9. РД 16.01-60.3000-КТН-026-1–04. Нормы проектирования стальных вертикальных резервуаров для хранения нефти объемом 100050000 м3. — М.: АК «Транснефть», 2004. — 71 с. 10. Никольс Р. Конструирование и технология изготовления сосудов давления .— М.: Машиностроение, 1975. — 464 с. 11. ГОСТ 31385–2008. Резервуары вертикальные цилиндри- ческие стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия. — М., 2009. — 109 с. 12. Хладостойкость и сопротивляемость слоистому разру- шению сварных соединений стали 06ГБ-390 / В. Д. Поз- няков, А. Ю. Барвинко, Ю. П. Барвинко и др. // Автомат. сварка. — 2012. — № 3. — С. 5–7. The paper gives the results of experimental studies of cyclic crack resistance of samples of butt welded joints on 06GB-390 steel in the case of oil storage tanks at stable development of a through-thickness crack, initiating from the notch surface along the fusion line, from the moment of its initiation up to reaching the length of ~ 30 mm. Large-scale samples of welded joints of 65016020 mm dimensions were tested at harmonic alternating zero-to-tension stress cycle with max = 2/3 ~ y. It is shown that application of rolled sheets of the mentioned steel for design rings of tank wall allows, when using the "leak-before-break" criterion, eliminating extended fractures in the wall welded joints. Поступила в редакцию 06.04.2012 МЕЛКОПОЛЮСНЫЙ ВЕРХНИЙ БЛОК МАГНИТНОЙ ПЛИТЫ МЕТАЛЛООБРАБАТЫВАЮЩЕГО СТАНКА, ИЗГОТОВЛЕННЫЙ МЕТОДОМ АВТОВАКУУМНОЙ ПАЙКИ В Институте электросварки им. Е.О. Патона НАН Украины разработан технологический процесс изго- товления мелкополюсных верхних блоков магнитной плиты, основанный на высокотемпературной авто- вакуумной пайке. Технологический процесс, рассчитанный на изготовление блоков любой формы (прямоугольной, круглой) и размеров, не требует применения специального оборудования, дорогих припоев и наряду с этим обеспечивает высокое качество изделий. Мелкополюсные блоки, предназначенные для закрепления мелких и тонких деталей на магнит- ных станочных приспособлениях, позволяют рав- номерно распределить силу магнитного крепления по всей рабочей поверхности. Минимальная сила притяжения при полной загрузке детали диамет- ром 10 мм составляет 50 Н/см2, что дает возмож- ность производить обработку на форсированных режимах. При использовании технологии автовакуумной пайки можно получать монолитные, герметичные, жесткие блоки с любой степенью магнитной неод- нородности. Так, многослойный блок длиной 1250 мм в процессе эксплуатации деформируется не более чем на 2 мкм, т. е. ведет себя как однородный лис- товой материал, благодаря чему удается достичь высокой точности обработки. Изготовление мелкополюсных блоков методом автовакуумной пайки не требует использования драгоценных и дорогостоящих материалов, в ка- честве припоя применяются сплавы на медной, марганцевой или никель-марганцевой основе. Оптимальное соотношение толщины магни- тных и немагнитных элементов, соединенных ав- товакуумной пайкой, повышает КПД блоков на 30...40 % по сравнению с известными. 9/2012 33
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101278
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T16:33:13Z
publishDate	2012
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н. 2016-06-01T18:21:03Z 2016-06-01T18:21:03Z 2012 Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти / В.В. Кныш, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Барвинко, А.Н. Яшник // Автоматическая сварка. — 2012. — № 9 (713). — С. 29-33. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101278 621.791:622.692. 2 Приведены результаты экспериментальных исследований циклической трещиностойкости образцов стыковых сварных соединений из стали 06ГБ-390 применительно к резервуарам для хранения нефти при стабильном развитии сквозной усталостной трещины, образовавшейся от поверхностного надреза по линии сплавления, с момента ее появления до достижения длины ~30 мм. Крупномасштабные образцы сварных соединений с размерами 650х160х20 мм испытывались при гармоническом отнулевом переменном растяжении с σmаx = 2/3 σт. Показано, что применение для расчетных поясов стенки резервуаров листового проката указанной стали позволяет при использовании критерия «течи перед разрушением», исключить протяженные разрушения в сварных соединениях стенки. The paper gives the results of experimental studies of cyclic crack resistance of samples of butt welded joints on 06GB-390 steel in the case of oil storage tanks at stable development of a through-thickness crack, initiating from the notch surface along the fusion line, from the moment of its initiation up to reaching the length of ~ 30 mm. Large-scale samples of welded joints of 650х160х20 mm dimensions were tested at harmonic alternating zero-to-tension stress cycle with σmаx = 2/3 σт. It is shown that application of rolled sheets of the mentioned steel for design rings of tank wall allows, when using the "leak-before-break" criterion, eliminating extended fractures in the wall welded joints. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти Substantiation of the leak to fracture criterion as applied to vertical cylindrical oil storage tanks Article published earlier
spellingShingle	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти Кныш, В.В. Барвинко, А.Ю. Барвинко, Ю.П. Яшник, А.Н. Научно-технический раздел
title	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
title_alt	Substantiation of the leak to fracture criterion as applied to vertical cylindrical oil storage tanks
title_full	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
title_fullStr	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
title_full_unstemmed	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
title_short	Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
title_sort	обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти
topic	Научно-технический раздел
topic_facet	Научно-технический раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101278
work_keys_str_mv	AT knyšvv obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT barvinkoaû obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT barvinkoûp obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT âšnikan obosnovaniekriteriâtečʹperedrazrušeniemprimenitelʹnokvertikalʹnymcilindričeskimrezervuaramdlâhraneniânefti AT knyšvv substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks AT barvinkoaû substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks AT barvinkoûp substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks AT âšnikan substantiationoftheleaktofracturecriterionasappliedtoverticalcylindricaloilstoragetanks

Обоснование критерия «течь перед разрушением» применительно к вертикальным цилиндрическим резервуарам для хранения нефти

Репозитарії

Схожі ресурси