Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов
Проведены исследования по применению оборудования и технологии орбитальной ТИГ сварки с целью ремонта трубопроводов внутри функционирующих космических объектов. Изучены свойства и структурные особенности трубчатых соединений из стали 12Х18Н12Т, полученных способом автоопрессовки в условиях понижен...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2010 |
| Автори: | , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2010
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101662 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов / Е.Г. Терновой, А.Р. Булацев, Т.Г. Соломийчук, В.Ф. Шулым // Автоматическая сварка. — 2010. — № 4 (684). — С. 14-18. — Бібліогр.: 18 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859949497049677824 |
|---|---|
| author | Терновой, Е.Г. Булацев, А.Р. Соломийчук, Т.Г. Шулым, В.Ф. |
| author_facet | Терновой, Е.Г. Булацев, А.Р. Соломийчук, Т.Г. Шулым, В.Ф. |
| citation_txt | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов / Е.Г. Терновой, А.Р. Булацев, Т.Г. Соломийчук, В.Ф. Шулым // Автоматическая сварка. — 2010. — № 4 (684). — С. 14-18. — Бібліогр.: 18 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Проведены исследования по применению оборудования и технологии орбитальной ТИГ сварки с целью ремонта
трубопроводов внутри функционирующих космических объектов. Изучены свойства и структурные особенности
трубчатых соединений из стали 12Х18Н12Т, полученных способом автоопрессовки в условиях пониженного воздействия гравитации Земли.
Investigations on application of equipment and technology for orbital TIG microwelding to repair pipelines inside functional
space objects were carried out. Properties and structural peculiarities of 12Kh18N12T steel tubular joints made by
auto-pressing under conditions of decreased impact by the Earth gravitation were studied.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:16:06Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791:629.621.791.629.76 (621.791:523.14)
РЕМОНТ ТРУБОПРОВОДОВ ОРБИТАЛЬНОЙ СВАРКОЙ ТИГ
ВНУТРИ ОБИТАЕМЫХ КОСМИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ
Е. Г. ТЕРНОВОЙ, А. Р. БУЛАЦЕВ, Т. Г. СОЛОМИЙЧУК, В. Ф. ШУЛЫМ, инженеры
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Проведены исследования по применению оборудования и технологии орбитальной ТИГ сварки с целью ремонта
трубопроводов внутри функционирующих космических объектов. Изучены свойства и структурные особенности
трубчатых соединений из стали 12Х18Н12Т, полученных способом автоопрессовки в условиях пониженного воз-
действия гравитации Земли.
К л ю ч е в ы е с л о в а : орбитальная ТИГ сварка, трубопро-
воды, нержавеющая сталь, неповоротные стыки, понижен-
ная гравитация, микрокамера, трубчатые соединения,
механические свойства, макро- и микроструктура, микрот-
вердость
При выполнении ремонтных работ на борту меж-
дународной космической станции (МКС) в усло-
виях космоса актуальной является проблема свар-
ки неповоротных стыков трубопроводов раз-
личного назначения. Анализ эксплуатации косми-
ческих объектов, длительное время функциони-
рующих в условиях орбитального полета, в час-
тности, российского комплекса «Мир», свиде-
тельствует о том, что одними из наиболее уяз-
вимых узлов являются технологические трубоп-
роводы. Предполагается, что через 6…10 лет с
начала эксплуатации МКС может возникнуть пот-
ребность в их ремонте и соответственно в спо-
собах и устройствах для его реализации.
По мнению авторов работ [1, 2], аргонодуговая
сварка неплавящимся вольфрамовым электродом
(ТИГ) — один из основных способов сварки и
ремонта трубопроводов в условиях космоса при
использовании специализированных накидных
камер с контролируемой атмосферой. Способ ТИГ
как с подачей присадочных материалов, так и без
нее, нашел широкое применение при изготов-
лении конструкций в различных отраслях про-
мышленности [3–5].
Без присадочного материала обычно сварива-
ют стыковые соединения с отбортовкой кромок,
нахлесточные соединения, а также стыковые со-
единения без отбортовки кромок (в основном
трубчатые) способом автоопрессовки [6–9]. При
этом способе применяют многопроходную сварку,
которую выполняют в непрерывном и импуль-
сном режиме, а также с активирующими добав-
ками [10–13]. Вопреки существующему мнению
о вредном влиянии повторных нагревов при мно-
гопроходной сварке ТИГ наблюдается повышение
прочности соединений по сравнению со швами,
сваренными с подачей присадочной проволоки,
которая соответствует составу основного металла
[14]. Разработкой технологии и оборудования для
этих целей занимаются различные предприятия
СНГ, а также многие иностранные фирмы. Однако
оборудование и технологии для сварки и ремонта
трубопроводов непосредственно в космосе отсут-
ствуют.
В настоящей работе рассмотрено применение
способа орбитальной ТИГ сварки для ремонта
трубопроводов внутри функционируемых косми-
ческих станций и изучены свойства многопроход-
ных стыковых трубчатых соединений, получен-
ных при отработке предварительной технологии,
применительно к условиям микрогравитации.
В процессе проведения экспериментов применяли
инверторный источник питания для сварки ТИГ
«GUSMI-160». В качестве образцов использовали
трубки из стали 12Х18Н12Т диаметром 10,0 мм и
толщиной стенки 1,0 мм, которые сваривали встык
без присадочных материалов. При этом использовали
вольфрамовый электрод марки WT20 фирмы «Bin-
zel» диаметром 1,6 мм с углом заточки 60° и при-
туплением 0,5 мм. В качестве защитного газа при-
меняли аргон высшего сорта (ГОСТ 10157–79), рас-
ход которого составлял 4…6 л/мин.
На первом этапе выполняли сварку «на спуск»
при неподвижном источнике дугового нагрева и
горизонтально расположенной вращающейся
трубкой. Такой выбор пространственного поло-
жения и способа выполнения процесса сварки
предполагает минимальное воздействие на расп-
лавленную сварочную ванну гравитационного по-
ля Земли [15–18].
На втором этапе выполняли орбитальную свар-
ку горизонтальными швами на вертикально рас-
положенной неповоротной трубке с помощью на-
кидной микрокамеры (рис. 1).
В результате проведенных работ были опре-
делены оптимальные режимы одно- и многопро-
ходной сварки для обоих вариантов, свойства и
© Е. Г. Терновой, А. Р. Булацев, Т. Г. Соломийчук, В. Ф. Шулым, 2010
14 4/2010
структурные особенности соединений, получен-
ных без подачи присадочной проволоки.
Качество полученных стыковых соединений
оценивали путем внешнего осмотра, а также по
макро- и микрошлифам. Химический состав ос-
новного металла (ОМ) и металла швов изучали
с помощью спектрального анализа спектрометром
ДФС-36. Временное сопротивление разрыву сва-
ренных соединений определяли путем механичес-
ких испытаний трубчатых образцов на разрывной
машине ЦДМ-4 при температуре +20 °С. Метал-
лографические исследования, фотосъемку гео-
метрии и структуры металла как всего соедине-
ния, так и его отдельных участков выполняли на
оптическом микроскопе «Neophot 32». Балл зерен
измеряли путем визуального сравнения с этало-
нами шкал в соответствии с ГОСТ 5639–82. Твер-
дость соединений по Виккерсу при нагрузке 1,0 Н
измеряли на трубчатых поперечных микрошли-
фах на микротвердомере М-400 фирмы «LECO»
с шагом 0,3 мм. Структурные составляющие вы-
являли с помощью электрохимического травления
в 20%-м водном растворе хромовой кислоты при
напряжении 20 В в течение 10 с.
Для установления режимов сварки стыковых
трубчатых соединений вначале выполняли проп-
лавления на сплошных трубчатых образцах из ста-
ли 12Х18Н12Т. После этого стыковые соединения
сваривали одним, а затем многопроходными
швами.
Режимы сварки ТИГ стыковых трубчатых со-
единений «на спуск» и орбитальной были одни
и те же (табл. 1). При этом первый проход вы-
полняли со сквозным проплавлением, а последу-
ющие наплавочные проходы по первому шву —
без сквозных проплавлений. В результате прове-
денных экспериментов установлено, что выбран-
ные режимы сварки ТИГ со сквозным проплав-
лением стыковых трубчатых соединений из стали
12Х18Н12Т позволяют получать кольцевые швы
за один проход с усиленным корневым валиком
и незначительным ослаблением лицевой части
шва (см. макрошлиф образца № 30 в табл. 1).
Последующие опрессовочные проходы способс-
Рис. 1. Внешний вид накидной микрокамеры для орбиталь-
ной сварки ТИГ трубопроводов в условиях микрогравитации
Т а б л и ц а 1. Режимы сварки ТИГ стыковых соединений труб диаметром 10 1 мм из стали 12Х18Н12Т (скорость
сварки 15 м/ч)
№ образца Количество
проходов
Ток дуги, А, при выполнении прохода
Макрошлиф соединения
Один Два Три Четыре
30 Один 28 — — —
41 Два 28 22 — —
56 Три 28 22 18 —
58 Четыре 28 22 18 15
4/2010 15
твуют получению швов с усилением верхней час-
ти шва, что видно на макрошлифах образцов 41,
56, 58 табл. 1.
Анализ макрошлифов соединений показал, что
путем выбора основного и опрессовочных режи-
мов сварки можно достичь оптимальной гео-
метрии и удовлетворительного формирования
верхнего и корневого валиков усиления как для
сварки «на спуск», так и для орбитальной сварки.
Равномерность проплавления корня шва и его уси-
ления достигается в результате стабильной ско-
рости сварки, которую обеспечивает шаговый
двигатель KRS392S-4015-Z121-W60, управляе-
мый драйвером KRD1250i, и стабилизации тока
сварки инверторного источника питания «GUS-
MI-160». Последующими (опрессовочными) про-
ходами, которые выполняли дугой меньшей мощ-
ности, повторно прогревается металл шва первого
прохода, а также ЗТВ. При этом в зоне нагрева
до температур пластичного и упругопластичного
состояния металл подвергается местной пласти-
ческой деформации (выпучивается) под действи-
ем внутренних сжимающих напряжений. Таким
образом, усиление шва получают без приложения
внешних сжимающих усилий и присадочного ма-
териала для обоих вариантов.
Химический состав металла шва соединений,
полученных за один, два, три и четыре прохода
без присадочного материала, практически не от-
личается от ОМ (табл. 2).
Сравнив значения временного сопротивления
разрыву стыковых соединений труб диаметром
10 1 мм из стали 12Х18Н12Т, полученных для
вариантов сварки «на спуск» и орбитальной свар-
ки, при различных количествах сварочных про-
ходов (табл. 3), следует отметить, что наименьшее
значение прочности было получено после первого
и четвертого проходов.
Наиболее приемлемые результаты получены
после второго и третьего проходов (0,80…0,84σв ОМ).
Исследования неметаллических включений в
соединениях из стали 12Х18Н12Т, полученных
без присадочной проволоки для вариантов сварки
«на спуск» и орбитальной сваркой, показали, что
в ОМ наблюдаются единичные и строчечные ок-
сиды (рис. 2, а, б), а в металле шва после первого
Т а б л и ц а 2. Химический состав (мас. %) ОМ и металла швов, полученных орбитальной многопроходной ТИГ
сваркой на трубках из стали 12Х18Н12Т
№ образца Количество
проходов Si Mn Cr Ni Ti Cu
1 (ОМ) — 0,63 1,15 18 11,6 0,85 0,22
27 Один 0,62 1,14 18 11,4 0,86 0,21
42 Два 0,62 1,13 17,8 11,5 0,85 0,21
50 Три 0,62 1,12 18 11,4 0,85 0,22
57 Четыре 0,62 1,12 17,8 11,6 0,85 0,22
Т а б л и ц а 3. Результаты испытаний на растяжение ОМ
и соединений труб диаметром 10 1 мм из стали
12Х18Н12Т, полученных орбитальной ТИГ сваркой и
сваркой «на спуск»
№
образца
Количество
проходов
Место
разрушения
Результаты испытаний
σв, МПа
ОМ сварное
соединение
1, 2, 3 — ОМ 782...788 —
72, 76, 79
28, 29, 31
Один Шов — 605...635
610*...630*
82, 84, 85
43, 44, 45
Два ЗТВ — 638...657
635*...660*
87, 89, 90
51, 52, 53
Три » — 635...647
638*...650*
92, 93, 98
60, 61, 62
Четыре » — 612...637
608*...642*
* Образцы выполнены сваркой «на спуск».
Рис. 2. Микроструктуры ( 500) ОМ и металла шва с неметаллическими включениями в них: а — цепочки оксидов в ОМ
вдоль проката; б — сульфиды в ОМ, вытянутые вдоль проката; в — включения корунда и силикатов в однопроходном металле
шва
16 4/2010
прохода — единичные включения корунда и мел-
кие силикаты глобулярной формы (рис. 2, в).
Необходимо также отметить наличие включе-
ний нитридов титана в металле шва после первого
прохода и в зоне сплавления.
После второго и последующих проходов не-
металлические включения в швах и в зоне сплав-
ления наблюдались значительно реже.
Макроструктура металла шва, полученного
при орбитальной сварке за четыре прохода, при-
ведена в табл. 1 (образец № 58), где шов имеет
усиление как по наружной поверхности, так и в
его корневой части. Металл шва плотный, без пор,
трещин и других дефектов, форма шва симмет-
ричная, микроструктура этого соединения пока-
зана на рис. 3.
Литая структура шва представляет собой двух-
фазную систему — аустенит и δ-феррит. Струк-
тура металла шва после первого прохода диспер-
сная. Содержание δ-феррита в металле шва сос-
тавляет примерно 1…1,5 %. В металле шва после
второго прохода зерно аустенита увеличивается и
уменьшается количество δ-феррита (до 0, 5…1 %).
После третьего и четвертого проходов структура
металла шва более мелкодисперсная, чем после
первого прохода. Неметаллические включения в
шве и в зоне сплавления встречаются значительно
реже, чем в металле шва после первого прохода.
В металле ЗТВ с двух сторон шва наблюдается
типичная аустенитная структура (рис. 4).
Небольшое количество δ-феррита (до 0,5 %)
выявлено на участках, прилегающих к линии
сплавления. Размер зерна на участке крупного зер-
на ЗТВ с двух сторон одинаков и соответствует
баллу № 5 (ряд 3). На участке мелкого зерна раз-
мер зерен соответствует баллу № 8 (ряд 3). Мик-
роструктура ОМ состоит из аустенитных зерен
балла № 6 (ряд 3) и представляет собой аустенит
и δ-феррит с ярко выраженной текстурой проката.
Вдоль волокон проката наблюдаются неметалли-
ческие включения, а также частицы карбидов. Балл
зерна на границе ОМ — участок неполной перек-
ристаллизации соответствует баллу № 7 (ряд 3).
Микротвердость соединений измеряли по вер-
хним срезам наружных поверхностей трубок в
перпендикулярном направлении к шву.
Показатели твердости металла шва, ЗТВ и ОМ
отличаются между собой. Кроме того, на значения
твердости влияет и количество сварочных про-
ходов. На рис. 5 показаны распределения микрот-
вердости для сварных трубчатых соединений, по-
лученных за один, два и четыре прохода, где мак-
симальная микротвердость составляет 2750 МПа в
центре однопроходного шва, а минимальная в
этом же соединении на участке крупного зерна
— 1650 МПа в металле ЗТВ. В швах с двумя про-
ходами характер распределения микротвердости
остался таким же, как и после первого прохода,
однако значения микротвердости стали несколько
ниже. А после третьего и особенно после чет-
Рис. 3. Микроструктура ( 320) металла шва трубчатого соединения из стали 12Х18Н12Т, полученного орбитальной ТИГ
сваркой за четыре прохода: а, б — металл шва соответственно после первого и второго проходов; в — на границе третьего
и четвертого проходов
Рис. 4. Микроструктура ( 500) металла ЗТВ соединения из
стали 12Х18Н12Т, полученного орбитальной сваркой ТИГ за
четыре прохода
Рис. 5. Распределение микротвердости соединений труб (об-
разец № 47) из стали 12Х18Н12Т, полученных орбитальной
сваркой ТИГ за один (1), два (2) и три (3) прохода
4/2010 17
вертого проходов распределение микротвердости
более стабильно по всему сечению шва и дос-
тигает значения 2500 МПа.
Таким образом, экспериментально показана
возможность получения качественных сварных
соединений тонкостенных труб из нержавеющей
стали 12Х18Н12Т при ремонте трубопроводов ме-
тодом орбитальной сварки ТИГ.
1. Некоторые принципы конструирования оборудования
для технологических работ в космосе / Б. Е. Патон, В. Ф.
Лапчинский, В. В. Стесин и др. // Тем. сб. докл. IV Гага-
ринских чтений: «Технология в космосе». — М.: Изд-во
МАИ, 1977. — С. 16–23.
2. Применение сварки для ремонта космических объектов /
Б. Е. Патон, Д. А. Дудко, В. Н. Бернадский и др. // Косм.
исследования на Украине. — 1976. — Вып. 9. — С. 3–5.
3. Руссо В. Л. Дуговая сварка в инертных газах. — Л.: Су-
достроение, 1984. — 120 с.
4. Современные технологии в производстве газотурбинных
двигателей / Под ред. А. Г. Братухина, Г. К. Язова, Б. Е.
Карасева. — М.: Машиностроение, 1977. — 416 с.
5. Абрамов Е. В., Ляшенко В. И., Семенов В. А. Автомати-
ческая сварка тонкостенных труб малого диаметра из
стали и титана // Прогрессивные методы обработки ме-
таллов и сплавов. — Л.: ЛДНТП, 1975. — С. 27.
6. Сварка в машиностроении: Справочник: В 4 т. — Т.1 /
Под ред. Н. А. Ольшанского. — М.: Машиностроение,
1978. — С. 223–226.
7. Гриненко В. И., Белкин С. А., Астафурова Н. И. Сварка
неповоротных стыков труб из стали 1Х18Н9Т методом
автоопрессовки // Свароч. пр-во. — 1963. — № 10. —
С. 27–29.
8. А. с. 212409 СССР, МКИ В 23 К 9/16, 37/2. Способ свар-
ки автоопрессовкой / В. В. Рощин, Л. И. Акулов, В. И.
Гриненко и др. // Открытия. Изобрет. — 1968. — № 9. —
С. 52.
9. А. с. 1593828 СССР, МКИ В 23 К 9/16. Способ дуговой
сварки неповоротных стыков трубопроводов в газоза-
щитной среде / О. М. Новиков, В. П. Морочко, В. О. То-
карев и др. // Там же. — 1990. — № 35. — С. 38.
10. Автоматическая дуговая сварка стыков трубопроводов
методом автоопрессовки / В. В. Рощин, Ю. С. Ищенко,
В. А. Букаров и др. // Вопр. атомной науки и техники.
Сер. Сварка в ядерной технологии. — 1985. — Вып. 1.
— С. 73–81.
11. Ищенко Ю. С., Гриненко В. И., Павлов Ю. С. Импуль-
сная аргонодуговая сварка неплавящимся электродом
неповоротных стыков труб из стали 1Х18Н9Т // Свароч.
пр-во. — 1965. — № 12. — С. 16–18.
12. А. с. 899296 СССР. Способ сварки плавлением стыковых
соединений / В. А. Букаров, Ю. С. Ищенко, В. Г. Лоша-
кова // Открытия. Изобрет. — 1982. — № 3. — С. 65.
13. Комбінована технологія орбітального зварювання непо-
воротних стиків трубопроводів / М. М. Савицький, О. М.
Савицький, Г. М. Мельничук та ін. // Проблеми ресурсу і
безпеки експлуатації конструкцій, споруд та машин. / За
ред. Б. Є. Патона. — Київ: ІЕЗ ім. Є. О. Патона НАН Ук-
раїни, 2006. — С. 379–382.
14. Propeties of weld joints made by self-compression method /
V. V. Roshchin, Yu. S. Ishchenko, V. A. Bukarov, V. A.
Khavanov. — (Intern. Inst. of Welding; Doс. XII-901–85).
15. Ищенко Ю. С. Физико-технологические основы форми-
рования швов в процессе дуговой сварки // Тр. НИ-
КИМТ / Под ред. Л. Н. Щавелева. — М.: ИздАТ, 2002.
— Т. 2. — С. 204–237.
16. Ищенко Ю. С., Гречишкин В. И. Оценка веса сварочной
ванны и геометрических размеров зоны проплавления //
Свароч. пр-во. — 1966. — № 11. — С. 30–31.
17. Особенности электроннолучевой сварки в различных
пространственных положениях / Б. Е. Патон, О. К. Наза-
ренко, В. Е. Локшин, К. С. Акопьянц // Автомат. сварка.
— 1972. — № 6. — С. 1–4.
18. Кайдалов А. А. Электронно-лучевая сварка и смежные
технологии. — Изд. 2, перераб. и доп. — Киев: Екотех-
нологія, 2004. — 260 с.
Investigations on application of equipment and technology for orbital TIG microwelding to repair pipelines inside functional
space objects were carried out. Properties and structural peculiarities of 12Kh18N12T steel tubular joints made by
auto-pressing under conditions of decreased impact by the Earth gravitation were studied.
Поступила в редакцию 18.11.2009
НОВЫЕ СЕРТИФИКАТЫ НАКС
ООО «Северсталь-метиз: сварочные материалы» получило сертификаты Национального
агентства контроля и сварки (НАКС) на марки стальных сварочных проволок Св-08Г2С и Св-
08ГА по группе КСМ (конструкции стальных мостов).
С введением в конце 2008 г. жестких требований, регламентирующих строительство КСМ,
предприятия мостостроения стали предъявлять повышенные требования к качеству всех
материалов, применяемых, в том числе, при производстве сварочных работ. Основной
материал, используемый для возведения мостов, высокопрочные стали типа 15ХСНД. В связи
с этим предел прочности сварного шва должен составлять не менее 510 МПа.
Специалисты «Северсталь-метиз: сварочные материалы» учли жесткие требования по
группе КСМ внесли изменения в нормативную документацию. Для исплытаний в лабораториях
НАКС были предоставлены опытные образцы омедненной проволоки и проволоки без покрытия
Св-08Г2С тонких диаметров (1,2; 1,6; 2,0 мм), Св-08ГА диаметром 4,0 мм, произведенные сог-
ласно измененной документации. Проволока успешно прошла испытания, качество сварного
шва было признано отвечающим всем требованиям предприятий мостостроения. На осно-
вании полученных данных НАКС выдал сертификаты соответствия по группам СК (стальные
конструкции) и КСМ.
ООО «Северсталь», ул. Мира, 30 г. Череповец, 162608 Волгоградская область Россия
Тел.: (8202) 531261; факс: (8202) 533010
18 4/2010
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101662 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:16:06Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Терновой, Е.Г. Булацев, А.Р. Соломийчук, Т.Г. Шулым, В.Ф. 2016-06-06T15:28:14Z 2016-06-06T15:28:14Z 2010 Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов / Е.Г. Терновой, А.Р. Булацев, Т.Г. Соломийчук, В.Ф. Шулым // Автоматическая сварка. — 2010. — № 4 (684). — С. 14-18. — Бібліогр.: 18 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101662 621.791:629.621.791.629.76 (621.791:523.14) Проведены исследования по применению оборудования и технологии орбитальной ТИГ сварки с целью ремонта трубопроводов внутри функционирующих космических объектов. Изучены свойства и структурные особенности трубчатых соединений из стали 12Х18Н12Т, полученных способом автоопрессовки в условиях пониженного воздействия гравитации Земли. Investigations on application of equipment and technology for orbital TIG microwelding to repair pipelines inside functional space objects were carried out. Properties and structural peculiarities of 12Kh18N12T steel tubular joints made by auto-pressing under conditions of decreased impact by the Earth gravitation were studied. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов Repair of pipelines by orbital TIG welding inside the manned space objects Article published earlier |
| spellingShingle | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов Терновой, Е.Г. Булацев, А.Р. Соломийчук, Т.Г. Шулым, В.Ф. Научно-технический раздел |
| title | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов |
| title_alt | Repair of pipelines by orbital TIG welding inside the manned space objects |
| title_full | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов |
| title_fullStr | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов |
| title_full_unstemmed | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов |
| title_short | Ремонт трубопроводов орбитальной сваркой ТИГ внутри обитаемых космических объектов |
| title_sort | ремонт трубопроводов орбитальной сваркой тиг внутри обитаемых космических объектов |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101662 |
| work_keys_str_mv | AT ternovoieg remonttruboprovodovorbitalʹnoisvarkoitigvnutriobitaemyhkosmičeskihobʺektov AT bulacevar remonttruboprovodovorbitalʹnoisvarkoitigvnutriobitaemyhkosmičeskihobʺektov AT solomiičuktg remonttruboprovodovorbitalʹnoisvarkoitigvnutriobitaemyhkosmičeskihobʺektov AT šulymvf remonttruboprovodovorbitalʹnoisvarkoitigvnutriobitaemyhkosmičeskihobʺektov AT ternovoieg repairofpipelinesbyorbitaltigweldinginsidethemannedspaceobjects AT bulacevar repairofpipelinesbyorbitaltigweldinginsidethemannedspaceobjects AT solomiičuktg repairofpipelinesbyorbitaltigweldinginsidethemannedspaceobjects AT šulymvf repairofpipelinesbyorbitaltigweldinginsidethemannedspaceobjects |