Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn

Исследовано влияние присадок олова и силикокальция на структуру, интервалы плавления и растекаемость сплава системы Ag–Cu–Zn. Установлено, что бескадмиевые припои этой системы имеют хорошие технологические свойства и обеспечивают прочностные характеристики соединений, близкие к таковым у припоя ПС...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Автоматическая сварка
Дата:	2010
Автори:	Хорунов, В.Ф., Максимова, С.В., Стефанив, Б.В.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2010
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101738
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn / В.Ф. Хорунов, С.В. Максимова, Б.В. Стефанив // Автоматическая сварка. — 2010. — № 7 (687). — С. 19-24. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859607012790239232
author	Хорунов, В.Ф. Максимова, С.В. Стефанив, Б.В.
author_facet	Хорунов, В.Ф. Максимова, С.В. Стефанив, Б.В.
citation_txt	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn / В.Ф. Хорунов, С.В. Максимова, Б.В. Стефанив // Автоматическая сварка. — 2010. — № 7 (687). — С. 19-24. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Исследовано влияние присадок олова и силикокальция на структуру, интервалы плавления и растекаемость сплава системы Ag–Cu–Zn. Установлено, что бескадмиевые припои этой системы имеют хорошие технологические свойства и обеспечивают прочностные характеристики соединений, близкие к таковым у припоя ПСр-40. The effect of tin and silicocalcium fillers on structure, melting temperature ranges and spreadability of alloy of the Ag–Cu–Zn system was investigated. It was found that cadmium-free brazing filler metals of the Ag–Cu–Zn system are characterised by good performance and provide strength properties of the joints close to those of brazing filler metal PSr-40.
first_indexed	2025-11-28T05:05:37Z
format	Article
fulltext	УДК 621.791.3.042 ВЛИЯНИЕ ПРИСАДОК ОЛОВА НА СТРУКТУРУ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИПОЕВ СИСТЕМЫ Ag–Cu–Zn Чл.-кор. НАН Украины В. Ф. ХОРУНОВ, С. В. МАКСИМОВА, канд. техн. наук, Б. В. СТЕФАНИВ, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Исследовано влияние присадок олова и силикокальция на структуру, интервалы плавления и растекаемость сплава системы Ag–Cu–Zn. Установлено, что бескадмиевые припои этой системы имеют хорошие технологические свойства и обеспечивают прочностные характеристики соединений, близкие к таковым у припоя ПСр-40. К л ю ч е в ы е с л о в а : пайка, припои, бескадмиевый припой, эвтектика, термический анализ, структура, технологи- ческие свойства Припои на основе серебра нашли практическое применение несколько тысячелетий назад. В нас- тоящее время на современном рынке паяльных материалов они завоевали прочные позиции. Се- ребро в чистом виде может применяться в ка- честве припоя, но для большинства припоев ос- новой служит эвтектика системы Ag–Cu [1] с температурой плавления 779 °С, содержащая при- мерно 28 мас. % Cu. Добавка к сплавам системы Ag–Cu цинка ведет к образованию тройной эв- тектики 56Ag–24Zn–20Cu (точка Е на рис. 1) c температурой плавления, равной 665 °С [2]. Для снижения температуры плавления сплавы этой системы легируют четвертым (пятым, шес- тым) элементом. Широкое распространение полу- чили припои системы Ag–Zn–Cu–Cd, которых су- ществует огромное количество. Они в различных вариантах представлены как в каталогах всех фирм, производящих припои, так и в стандартах развитых стран [3]. Главным преимуществом при- поев этой системы является то, что они имеют наименьшую температуру пайки из широкой гам- мы припоев на основе серебра. Так, температура эвтектики этой четверной системы (45Ag–15Cu– 16Zn–24Cd) составляет примерно 615 °С [4], в то время, как у наиболее применяемого припоя ПСр-40 температура солидуса равна 590, а лик- видуса — 610 °С. Эти припои успешно исполь- зуют при пайке различных материалов, причем для широко применяемых сплавов на основе же- леза и меди они обеспечивают получение соеди- нений с хорошими механическими свойствами. Между тем вопрос о замене кадмия в припоях возник давно. Европейским парламентом и кон- сулом Объединенной Европы принята директива о запрещении использования опасных веществ, к которым отнесен, в частности, и кадмий. В ка- честве альтернативы ему выбрано олово [5, 6]. В работе [5] приведены данные о том, что в сплавах системы Ag–Cu–Zn, Ag–Cu–Zn–Cd и Ag– Cu–Zn–Sn (рис. 2) за счет присадки олова можно значительно понизить температуру солидуса и ликвидуса по сравнению с тройной системой, од- нако температурный интервал плавления при этом будет более высокий. Для достижения темпера- туры солидуса сплавов примерно 630 °С необхо- димо, чтобы содержание серебра в сплаве Ag– Cu–Zn–Sn составляло около 55 мас. %, т. е. было несколько выше, чем в широко применяемых при- поях. Это, по мнению автора работы [5], может привести к увеличению стоимости работ на 15…20 %. Позже аналогичная задача была пос- тавлена в работе [6], причем в ней широко ис- пользовались данные [5], в частности, сведения о сплавах № 1 и 4 (табл. 1). Следует отметить, что спектр припоев, рассматриваемых в работе [7], зна- чительно расширен. Там же приведены данные о прочностных свойствах припоев в состоянии после отливки, при этом сравнивали сплавы сис- тем Ag–Cu–Zn, Ag–Cu–Zn–Sn, Ag–Cu–Zn–Сd. © В. Ф. Хорунов, С. В. Максимова, Б. В. Стефанив, 2010 Рис. 1. Проекция поверхности кристаллизации диаграммы состояния системы Cu–Ag–Zn [2] 7/2010 19 Из приведенных в табл. 1 данных следует, что припои системы Ag–Cu–Zn–Sn не уступают как припою тройной системы, так и с кадмием, что очень важно с точки зрения их практического при- менения. При этом следует отметить следующий интересный факт. Припои № 3–5 (табл. 1) имеют близкий химический состав, который соответст- вует стандартному американскому припою BAg- 28. В то же время они заметно отличаются своими механическими свойствами, причем припой № 5 имеет самую низкую, а припой № 4 самую вы- сокую прочность из всех исследованных сплавов. Объяснение этому в работе [6] не дано. Не при- ведены там также прочностные характеристики паяных соединений. Судя по номенклатуре рынка рассматриваемые припои еще не потеснили кадмийсодержащие. Не- обходимо получить более широкие сведения о сплавах системы Ag–Cu–Zn–Sn, чтобы выявить причину низкой популярности этих припоев на мировом рынке. Целью настоящей работы было иссле- дование влияния присадок олова (3…10 мас. %) в сплавы системы Ag–Cu–Zn на структуру последних, площадь рас- текания и прочность полученных пая- ных соединений стали 12Х18Н10Т, а также на те же параметры при добав- лении силикокальция. В ИЭС им. Е. О. Патона проводили исследования влияния олова на интер- вал плавления, структуру и прочность соединения. Шихту изготовляли из чис- тых материалов (серебра марки СрА-1, меди катодной М0к, цинка марки ЦВ). С учетом высокого давления насыщен- ного пара цинка его массовая доля в шихте была на 2 % выше, чем в припое. Припои выплавляли при высокочастот- ном нагреве в графитовом тигле, в ка- честве защиты использовали флюс ПВ200. Сначала расплавляли медь и се- ребро, затем нагрев прекращали, а после сниже- ния температуры металла до 400…500 °С вво- дили цинк и кадмий. С целью обеспечения од- нородности расплава за счет индукционного и ме- ханического перемешивания несколько раз пов- торяли кратковременный нагрев припоя до его расплавления. В качестве основного металла выбрана сталь 12Х18Н10Т толщиной 2 мм. Заготовки размером 100 20 2 мм паяли с применением газопламен- ного нагрева и флюса ПВ209. Нахлестка состав- ляла 2 мм. Флюс предварительно наносили на место пайки в виде пасты, замешанной на воде, которую высушивали до начала нагрева. После нагрева до температуры расплавления флюса в место соединения помещали навеску припоя, а нагрев продолжали до расплавления последнего и формирования соединения. Образцы после пай- Рис. 2. Изменение температуры солидуса (сплошная кривая) и ликвидуса (штриховая) в сплавах систем Ag–Cu–Zn (1), Ag–Cu–Zn–Cd (2) (а) и Ag– Cu–Zn–Sn (б) в зависимости от содержания в них серебра Т а б л и ц а 1. Химический состав, интервалы плавления и прочность припоев [6] Номер припоя Химический состав элементов, мас. % Температурный интер- вал плавления, °С Прочность на разрыв в литом состоянии, МПаAg Cu Zn Sn Cd 1 30 36 32 2 — 665…755 448 2 35 34 30 1 — 660…740 476 3 (BAg-28) 39 31 28 2 — 645…725 473 4 (BAg-28) 39 31 27 3 — 635…710 497 5 (BAg-28) 40 30 28 2 — 649…710* 406 6 (BAg-1а) 50 15 16 — 19 627…635* 457 7 40 30 28 — — — 441 8 45 25 30 — — — 425 * Данные взяты из работы [3]. 20 7/2010 ки обрабатывали для устранения усиления, а затем испытывали на разрыв на машине MTS-20. Эксперименты по растеканию припоев прово- дили согласно ГОСТ 23904–79. На пластину раз- мером 40 40 мм укладывали навеску припоев массой (0,50+0,01) г. Флюс насыпали сверху на припой, установленный на подложке. Образцы на- гревали в течение 3 мин в печи, предварительно нагретой до 700 °С. Площадь растекания каждого припоя вычисляли с помощью программы Auto- Card 2002. Состав исследованных припоев, ре- зультаты экспериментов на растекание и проч- ность паяных соединений приведены в табл. 2. Анализ полученных данных показал, что пло- щадь растекания припоев с различным содержа- нием олова находится примерно в одних пределах, т. е. содержание олова влияет на эту характерис- тику незначительно, в том числе и в сплавах с силикокальцием. Некоторое увеличение площади растекания можно отметить только при содер- жании олова 7 мас. %. Из табл. 2 следует, что прочность соединений уменьшается с увеличени- ем содержания олова в припое. Если прочность соединений, паянных припоем с 3 мас. % Sn, сос- тавляет 275 МПа, то с 10 мас. % Sn — 187 МПа. Кроме того, с повышением содержания олова стабильность результатов ухудшается. Для припоев с силикокальцием сохраняется такая же тенденция: прочность соединений, паян- ных припоем с 3 мас. % Sn, составляет 290 МПа, а с 10 мас. % Sn — 183 МПа. Пропорционально снижается стабильность результатов испытаний. В то же время приведенные данные показывают некоторое повышение прочности соединений при присадке силикокальция в сплав с 3 мас. % Sn. В этом случае легирование силикокальцием сле- дует признать полезным. При значительном со- держании олова влияние силикокальция нивели- руется, а значит его введение нецелесообразно. Новые данные получены при исследовании ин- тервалов плавления и структур исследованных сплавов с различным содержанием олова. Интер- валы плавления сплавов определяли на установке ВДТА-8 в атмосфере гелия. Масса исследуемого образца составляла 1,03 г, скорость его нагрева и охлаждения — 80 °С/мин. Для достижения хо- рошего прилегания навески ко дну тигля и обес- печения надежных сведений о тепловых эффектах образцы нагревали 2 раза. Термические эффекты фиксировали по кривой второго нагрева, причем солидус и ликвидус сплава определяли также по этой кривой (при охлаждении сплава существен- ное влияние оказывает переохлаждение перед на- чалом кристаллизации). В то же время уровень тепловых эффектов лучше отражен на кривых ох- лаждения сплавов. Анализ полученных данных показал, что ле- гирование оловом существенно влияет на темпе- ратуру фазовых превращений и интервал плав- ления. Так, в сплавах с 3 мас. % Sn состав прак- тически однофазный (рис. 3, б). Температура со- лидуса составляет 640, а ликвидуса — 690 °С. При температуре 680 °С имеет место едва заметный тепловой эффект, который существенно не про- является даже при охлаждении, т. е. содержание второй фазы незначительное. Появление тепло- вого эффекта заметно при температуре 480…490 °С, что вряд ли можно связать с плавлением лег- коплавкой составляющей. Скорее всего, это след- ствие фазового превращения в твердой фазе, что Т а б л и ц а 2. Результаты испытаний припоев системы Ag–Cu–Zn–Sn на растекание и прочность паяных соедине- ний стали 12Х18Н10Т на срез Номер партии припоя Системы припоя Площадь растекания, мм2 Прочность на срез, МПа 1 56Ag–22Cu–17Zn–5Sn 130,3 242,7…297,9 267,4 2 57,5Ag–22,5Cu–17Zn–3Sn 125,9 267,3…288,5 275,4 3 55Ag–21,5Cu–16,5Zn–7Sn 140,9 251,4…263,9 259,5 4 55Ag–20Cu–15Zn–10Sn 127,9 158,1…214,1 187,8 5 56Ag–22Cu–17Zn–5Sn–0,25SiCa 117,5 250,3…277,2 263,1 6 57,5Ag–22,5Cu–17Zn–3Sn–0,25SiCa 119,2 284,9…298,8 290,5 7 55Ag–21,5Cu–16,5Zn–7Sn–0,25SiCa 139,2 234,5…261,2 251,1 8 55Ag–21,5Cu–15Zn–10Sn–0,25SiCa 152,1 168,4…203,0 183,1 7/2010 21 косвенно подтверждается наличием ряда превра- щений в твердой фазе в системе Sn–Cu [7]. Для сплава с 5 мас. % Sn получены примерно такие же результаты, как для сплава с 3 мас. % Sn (рис. 3, а), т. е. он является практически од- нофазным при плавлении и кристаллизации, тер- мический эффект имеет место при температуре 490 °С. Трудно объяснить незначительное повы- шение температуры ликвидуса, тем более, что на кривой охлаждения термический эффект распо- ложен ниже, чем у сплава с 3 мас. % Sn. Проч- ность соединений при этом несколько снижается. В сплаве с 7 мас. % Sn четко фиксируется на- личие двух термических эффектов, возникающих Рис. 3. Данные дифференциального термического анализа сплавов систем 56Ag–22Cu–17Zn–5Sn (а), 57,5Ag–22,5Cu–17Zn– 3Sn (б), 55Ag–21,5Cu–16,5Zn–7Sn (в), 55Ag–20Cu–17Zn–10Sn (г) Т а б л и ц а 3. Химический состав (мас. %) сплавов, полученный путем термического анализа Исследуемый участок Ag Cu Zn Sn Si 57,5Ag–22,5Cu–17Zn–3Sn (эвтектика) Темная фаза 32,072 47,222 19,359 1,344 0 Светлая фаза 75,732 6,880 13,305 3,833 0,252 Эвтектика 74,127 12,133 12,948 0,711 0,085 57,5Ag–22,5Cu–17Zn–3Sn–0,25SiCa (эвтектика) Темная фаза 18,212 58,161 21,811 1,285 0,528 Светлая фаза 75,835 7,609 13,046 3,333 0,189 Эвтектика 73,486 7,144 13,534 5,716 0,120 56Ag–22Cu–17Zn5–Sn Темная фаза 15,638 59,222 22,458 2,517 0,160 Светлая фаза 74,588 9,837 11,880 3,696 0 Эвтектика 69,885/68,269 6,400/6,867 9,698/10,379 13,917/14,257 0,091/0,219 56Ag–22Cu–17Zn–5Sn–0,25SiCa Темная фаза 17,153 55,552 24,570 2,486 0,236 Светлая фаза 72,037 8,520 12,320 6,838 0,285 Эвтектика 58,129 18,081 14,749 7,846 0,393 55Ag–21,5Cu–16,5Zn–7Sn–0,25SiCa Темная фаза 17,706 60,295 20,517 1,182 0,298 Светлая фаза 77,668 3,793 10,968 7,274 0,305 Эвтектика 74,851 4,467 11,466 8,798 0,423 55Ag–21,5Cu–16,5Zn–10Sn–0,25SiCa Темная фаза 9,551 64,382 22,305 3,357 0,402 Светлая фаза 76,841 5,075 7,932 10,027 0,963 Эвтектика 72,816 6,234 8,343 12,312 0,290 22 7/2010 при температуре 620…650 и 470…500 °С. На кри- вой охлаждения видно наличие третьего эффекта при температуре 420…430 °С (рис. 3, в). При этом прочность соединений, паянных этим припоем, заметно снижается. В сплаве с 10 мас. % Sn выявлено наличие тепловых эффектов, но в более явном виде (рис. 3, г). Прочность соединений значительно снижается (примерно на 90 МПа по сравнению с соедине- ниями, паянными припоем с 3 мас. % Sn). В спла- вах с присадкой силикокальция при повышении содержания олова имеют место примерно те же закономерности, что и в сплавах без присадки этого элемента (рис. 4). Исследование структуры и химической неод- нородности сплавов с 3 мас. % Sn показало, что их можно отнести к эвтектическим структурам с большим или меньшим содержанием первичной фазы. Присадка силикокальция общий характер структуры не меняет (рис. 5, а, б). В сложной структуре трудно точно определить состав эвтек- тики, но можно судить о составе отдельных фаз. Темная фаза (на основе меди) содержит примерно 32 мас. % Ag, 19 мас. % Zn, 1,3 мас. % Sn (табл. 3), а светлая фаза (на основе серебра) примерно 6,8 мас. % Cu, 13,3 мас. % Zn, 3,8 мас. % Sn. Пер- вый состав находится в более высокотемператур- ной области, чем второй. Таким образом, первый сплав должен быть несколько более высокотем- пературным и кристаллизоваться первым, это видно на рис. 5, а, б. Сплавы, содержащие олово, кристаллизуются в практически не различимых Рис. 4. Изменения температуры ликвидуса и солидуса в спла- вах системы Ag–Cu–Zn–Sn (сплошная кривая) и с добавлени- ем силикокальция Ag–Cu–Zn–Sn (SiCa) (штриховая) Рис. 5. Микроструктуры сплавов систем 57,5Ag–22,5Cu–17Zn–3Sn (а), 57,5Ag–22,5Cu–17Zn–3Sn–0,25SiCa (б), 56Ag–22Cu– 17Zn–5Sn (в), 56Ag–22Cu–17Zn–5Sn–0,25SiCa (г), 55Ag–21,5Cu–16,5Zn–7Sn–0,25SiCa (д) и 55Ag–20Cu–15Zn–10Sn–0,25– SiCa (е) 7/2010 23 температурных интервалах (см. рис. 3, в). Можно предположить, что кристаллизация сплавов про- текает следующим образом. Из жидкости выде- ляются первичные дендриты фазы на основе меди, вокруг которой в близком температурном интер- вале начинает кристаллизоваться вторая фаза, т. е. идет кристаллизация конгломератной эвтектики, а в промежутках начинается кристаллизация нор- мальной (пластинчатой) эвтектики. Поскольку первичных кристаллов немного, нормальная эв- тектика занимает большую часть шлифа. Следует отметить, что в некоторых случаях эвтектика име- ет как бы дендритный ствол, а эвтектическая ко- лония выглядит как «эвтектический дендрит». По- добная эвтектическая кристаллизация отмечена в припое системы Ni–Mn–Cu–Si [8]. Введение силикокальция не оказывает замет- ного влияния на структуру припоя, а также на распределение элементов по структурным состав- ляющим. Как отмечалось выше, кривые, полученные с помощью высокотемпературного дифференци- ального анализа для сплавов с 3 и 5 мас. % Sn, очень похожи. То же можно сказать и о структуре этих сплавов (см. рис. 5, а–г). Следует отметить, что содержание олова в структурных составля- ющих сплавов с 5 мас. % Sn увеличивается, осо- бенно при присадке силикокальция. При увеличении массовой доли олова до 7 % содержание темной высокотемпературной фазы на основе меди также возрастает, структура в целом (а особенно эвтектическая составляющая) сильно измельчается, как и при 10 мас. % Sn (рис. 5, д). В то же время в сплавах с 10 мас. % Sn и присадкой силикокальция встречаются участки более крупно- зернистой эвтектики (рис. 5, е). Вероятно, это за- висит от условий охлаждения слитков. На основании полученных результатов можно сделать вывод, что присадки олова в сплавы сис- темы Ag–Cu–Zn влияют менее эффективно, чем кадмия. Так, минимальная достигнутая темпера- тура ликвидуса составляет примерно 650 °С даже в сплавах с 7 мас. % Sn, т. е. существенно выше, чем в сплавах с высоким содержанием кадмия. Однако при содержании олова 7 и более 10 мас. % интервал плавления двухфазный и очень широ- кий, что ухудшает технологические свойства при- поя. Кроме того, существенно ухудшаются проч- ностные характеристики соединений (см. табл. 3). Исходя из полученных результатов можно кон- статировать, что более приемлемыми для исполь- зования являются сплавы с 3 или максимум 5 мас. % Sn. При этом присадку силикокальция следует считать полезной. Выводы 1. Исследованные составы экологически чистых припоев системы Ag–Cu–Zn–Sn имеют структуру, близкую к эвтектической, приемлемый интервал плавления и обеспечивают соединениям хорошие технологические свойства. 2. Применение этих припоев вместо припоев системы Ag–Cu–Zn–Cd при пайке нержавеющих сталей способствует получению сопоставимых показателей прочности при содержании олова в припоях не более 5 мас. %. 3. Припои рассматриваемой системы не тре- буют изменения способов нагрева, состава флю- сов, использования каких-либо специальных при- емов и легко могут применяться в производствен- ных условиях. 1. Диаграммы состояния двойных металлических систем: Справ. В 3 т. Т.1 / Под общ. ред. Н. П. Лякишева. — М.: Машиностроение, 1996. — 992 с. 2. Двойные и многокомпонентные системы на основе меди / М. Е. Дриц, Н. Р. Бочвар, Л. С. Гузей и др. — М.: Нау- ка, 1979. — 248 с. 3. Schwartz M. M. Brazing. — Ohio: Metals Park, 1987. — 455 p. 4. Справочник по пайке / Под ред. И. Е. Петрунина. — М.: Машиностроение, 2003. — 480 с. 5. Roberts P. M. Recent developments in cadmium-free silver brazing alloys // Welding J. — 1978. — № 10. — P. 23–30. 6. Timmins P. F. The development of Ag-based brazing alloys // Ibid. — 1994. — № 10. — P. 31–33. 7. Диаграммы состояния двойных металлических систем: Справ. В 3 т. Т. 2 / Под общ. ред. Н. П. Лякишева. — М.: Машиностроение, 1996. — 1023 с. 8. Хорунов В. Ф. Основы пайки тонкостенных конструкций из высоколегированных сталей. — Киев: Наук. думка, 2008. — 240 с. The effect of tin and silicocalcium fillers on structure, melting temperature ranges and spreadability of alloy of the Ag–Cu–Zn system was investigated. It was found that cadmium-free brazing filler metals of the Ag–Cu–Zn system are characterised by good performance and provide strength properties of the joints close to those of brazing filler metal PSr-40. Поступила в редакцию 03.03.2010 24 7/2010
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101738
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-11-28T05:05:37Z
publishDate	2010
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Хорунов, В.Ф. Максимова, С.В. Стефанив, Б.В. 2016-06-06T19:17:53Z 2016-06-06T19:17:53Z 2010 Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn / В.Ф. Хорунов, С.В. Максимова, Б.В. Стефанив // Автоматическая сварка. — 2010. — № 7 (687). — С. 19-24. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101738 621.791.3.042 Исследовано влияние присадок олова и силикокальция на структуру, интервалы плавления и растекаемость сплава системы Ag–Cu–Zn. Установлено, что бескадмиевые припои этой системы имеют хорошие технологические свойства и обеспечивают прочностные характеристики соединений, близкие к таковым у припоя ПСр-40. The effect of tin and silicocalcium fillers on structure, melting temperature ranges and spreadability of alloy of the Ag–Cu–Zn system was investigated. It was found that cadmium-free brazing filler metals of the Ag–Cu–Zn system are characterised by good performance and provide strength properties of the joints close to those of brazing filler metal PSr-40. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn The effect of tin fillers on structure and technological properties of brazing alloys of Ag-Cu-Zn system Article published earlier
spellingShingle	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn Хорунов, В.Ф. Максимова, С.В. Стефанив, Б.В. Научно-технический раздел
title	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn
title_alt	The effect of tin fillers on structure and technological properties of brazing alloys of Ag-Cu-Zn system
title_full	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn
title_fullStr	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn
title_full_unstemmed	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn
title_short	Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn
title_sort	влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы ag–cu–zn
topic	Научно-технический раздел
topic_facet	Научно-технический раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101738
work_keys_str_mv	AT horunovvf vliânieprisadokolovanastrukturuitehnologičeskiesvoistvapripoevsistemyagcuzn AT maksimovasv vliânieprisadokolovanastrukturuitehnologičeskiesvoistvapripoevsistemyagcuzn AT stefanivbv vliânieprisadokolovanastrukturuitehnologičeskiesvoistvapripoevsistemyagcuzn AT horunovvf theeffectoftinfillersonstructureandtechnologicalpropertiesofbrazingalloysofagcuznsystem AT maksimovasv theeffectoftinfillersonstructureandtechnologicalpropertiesofbrazingalloysofagcuznsystem AT stefanivbv theeffectoftinfillersonstructureandtechnologicalpropertiesofbrazingalloysofagcuznsystem

Влияние присадок олова на структуру и технологические свойства припоев системы Ag–Cu–Zn

Репозитарії

Схожі ресурси