Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением
Изучено распределение примесей внедрения (кислорода и водорода) в соединениях стали 10Г2ФБ, полученных сваркой трением. Применена методика и аппаратура для локального масс-спектрального анализа с использованием лазерного зонда. Экспериментально установлен характер распределения примесей внедрения в...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2007 |
| Main Authors: | , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101849 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением / О.Д. Смиян, С.И. Кучук-Яценко, Г.К. Харченко, И.В. Зяхор, Е.И. Буткова, А.В. Никольников // Автоматическая сварка. — 2007. — № 9 (653). — С. 5-9. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860200838186663936 |
|---|---|
| author | Смиян, О.Д. Кучук-Яценко, С.И. Харченко, Г.К. Зяхор, И. В. Буткова, Е.И. Никольников, А.В. |
| author_facet | Смиян, О.Д. Кучук-Яценко, С.И. Харченко, Г.К. Зяхор, И. В. Буткова, Е.И. Никольников, А.В. |
| citation_txt | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением / О.Д. Смиян, С.И. Кучук-Яценко, Г.К. Харченко, И.В. Зяхор, Е.И. Буткова, А.В. Никольников // Автоматическая сварка. — 2007. — № 9 (653). — С. 5-9. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Изучено распределение примесей внедрения (кислорода и водорода) в соединениях стали 10Г2ФБ, полученных сваркой трением. Применена методика и аппаратура для локального масс-спектрального анализа с использованием лазерного зонда. Экспериментально установлен характер распределения примесей внедрения в зоне соединения при различных видах сварки трением — конвенционной и инерционной.
Distribution of interstitial impurities (oxygen and hydrogen) in the joints of 10G2FB steel produced by friction welding has been studied. The procedure and equipment have been applied for local mass-spectral analysis using a laser probe. The nature of distribution of interstitial impurities in the joint zone was established experimentally at different kinds of friction welding, namely conventional and inertia.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:11:02Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.14
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИМЕСЕЙ ВНЕДРЕНИЯ
В ЗОНЕ СОЕДИНЕНИЯ ПРИ СВАРКЕ ТРЕНИЕМ
О. Д. СМИЯН, д-р техн. наук, академик НАН Украины С. И. КУЧУК-ЯЦЕНКО,
Г. К. ХАРЧЕНКО, д-р техн. наук, И. В. ЗЯХОР, канд. техн. наук,
Е. И. БУТКОВА, А. В. НИКОЛЬНИКОВ, инженеры
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Изучено распределение примесей внедрения (кислорода и водорода) в соединениях стали 10Г2ФБ, полученных
сваркой трением. Применена методика и аппаратура для локального масс-спектрального анализа с использованием
лазерного зонда. Экспериментально установлен характер распределения примесей внедрения в зоне соединения
при различных видах сварки трением — конвенционной и инерционной.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварка трением, конвенционная
сварка трением, инерционная сварка трением, зона соедине-
ния, примеси внедрения, локальное содержание, зоны плас-
тической и упругой деформации
В работах [1, 2] для оценки локального содер-
жания и распределения газообразующих приме-
сей внедрения (ПВ) (водорода, кислорода, азота
и углерода) в соединениях, полученных сваркой
давлением, применяли методику и аппаратуру для
локального масс-спектрального анализа с исполь-
зованием электронно-лучевого [1] и лазерного [2]
зондов. Установлено, что при сварке взрывом
пластин из стали Ст3 в зоне соединения содер-
жание водорода, кислорода и углерода возрастает
[1]. В работе [2] показано, что в соединениях шпи-
лек из сплава АМг6, полученных ударной кон-
денсаторной сваркой, в зоне соединения также
наблюдается повышение содержания этих приме-
сей. В качестве основного механизма поглощения
твердым телом примесей в этом случае рассмат-
ривалась сорбция металлом газов из зазора между
свариваемыми заготовками.
Представляет интерес изучение распределения
ПВ в соединениях, полученных другими спосо-
бами сварки давлением, например, сваркой тре-
нием (СТ), для которой характерно формирование
соединения в твердой фазе. Имеющиеся на торцах
заготовок пленки оксидов разрушаются и вытес-
няются из стыка в процессе нагрева и пласти-
ческой деформации заготовок. Формирование со-
единения происходит при приложении давления
после прекращения вращения заготовок. Публи-
каций, касающихся определения локального со-
держания и распределения ПВ в зоне соединений,
полученных СТ, нам обнаружить не удалось. Од-
нако известно [1, 2], что при других способах
сварки давлением локальные скопления ПВ от-
рицательно сказываются на механических свойс-
твах соединений.
Цель данной работы состояла в изучении рас-
пределения кислорода и водорода в соединениях,
полученных СТ. Исследования выполняли на ус-
тановке ЭХО-4М на сварных образцах из стали
10Г2ФБ. Содержание ПВ в основном металле в
среднем составило 1,5 млн–1 (1,3⋅10–4 мас. %) [Н]
и 0,003 мас. % [O]. В ходе исследований изме-
ряли значения ионных токов Н+, О+ после их эк-
стракции из твердого тела в результате импуль-
сного локального плавления металла в заданной
точке образца сфокусированным лучом лазера.
Интенсивность этих сигналов соответствовала ло-
кальному содержанию ПВ в металле. Регистрацию
значений ионных токов осуществляли с помощью
масс-спектрометра МХ7301. Длительность им-
пульса облучения составляла 5 мс, мощность им-
пульса — 7,5 Дж, максимальная температура в
точке облучения — 8000 К.
Сваривали стержни диаметром 18 мм из стали
10Г2ФБ. Образцы вытачивали из сегментов трубы
с толщиной стенки 18,5 мм. Сварку стержней вы-
полняли на модернизированной сварочной уста-
новке конструкции ИЭС им. Е. О. Патона СТ-120,
реализующей технологию СТ с регулируемым
торможением [3], при которой можно изменять
термодеформационные условия формирования со-
единений. Сварные соединения получены двумя
способами СТ, отличающимися термическим и
деформационным циклом сварки, — конвенцион-
ной (КСТ) и инерционной сваркой (ИСТ). Цик-
лограммы изменения во времени τ таких техно-
логических параметров, как частота вращения n
и даление Р, представлены на рис. 1. Распреде-
ление температуры в зоне соединений при КСТ
и ИСТ показано на рис. 2. Режим КСТ принято
условно называть мягким, а ИСТ — жестким.
При КСТ (рис. 1, а) давление при нагреве сос-
тавляло Pн = 50 МПа, частота вращения n одной
из заготовок оставалась постоянной (n = 20 с–1).
© О. Д. Смиян, С. И. Кучук-Яценко, Г. К. Харченко, И. В. Зяхор, Е. И. Буткова, А. В. Никольников, 2007
9/2007 5
Усилие проковки Pпр = 100 МПа прикладывалось
после быстрого принудительного торможения
вращения. Продолжительность цикла сварки сос-
тавляла τ = 6 с, осадка (укорочение заготовок при
сварке) — 5 мм, максимальная температура в сты-
ке — приблизительно 1593 К, длительность пре-
бывания металла при температуре 1373…1593 К
— около 4…5 с. Деформационное воздействие на
металл в зоне стыка на этапе формирования со-
единения характеризуется наличием преимущест-
венно радиальной составляющей. Ширина зоны
термического влияния (ЗТВ) при КСТ практически
одинакова по всему сечению заготовок, для иссле-
дованных соединений она равна приблизительно
11…12 мм; ширина зоны пластической дефор-
мации — около 8 мм.
При ИСТ (рис. 1, в) начальная частота вращения
при Pн = 50 МПа составляла 40 с–1. Частота вра-
щения снижалась до нуля в процессе торможения
вращения за счет сил трения в стыке и при дос-
тижении частоты n = 12,5 с–1 прикладывалось
Pпр = 100 МПа. Продолжительность цикла свар-
ки — 2,5 с, осадка — 5 мм. Длительность пребы-
вания металла при температуре более 1373 К сос-
тавляла около 2 с. Воздействие на металл стыка
на этапе формирования соединения характеризуется
наличием радиальной и тангенциальной составля-
ющих деформации. При ИСТ зона пластической
деформации имеет характерную Х-образную фор-
му, ее ширина в центральной части сечения сос-
тавляет 1,5…2,0 мм, а в периферийной — около
5 мм. Измерения содержания ПВ в соединениях,
полученных ИСТ, проводили на том участке се-
чения, где ширина зоны пластической деформации
составляла 3,5…4,0 мм.
На рис. 3 показано распределение водорода и
кислорода в металле в зоне соединения, полученных
различными способами СТ. Типичная микрострук-
тура соединения представлена на рис. 4.
В зоне соединений, полученных КСТ (рис. 3,
а), по сравнению с основным металлом наблю-
Рис. 1. Циклограммы изменения частоты вращения n (1), давления Р (2) и макрошлифы соединений, полученных
конвекционной (а, б) и инерционной (в, г) сваркой трением
Рис. 2. Распределение температуры в зоне соединения при
КСТ (1) и ИСТ (2) [4]; l — расстояние от линии соединения
6 9/2007
дается снижение содержания водорода примерно
в 2 раза на участке шириной около 4 мм. По линии
соединения (зона 1 на рис. 4) содержание водо-
рода снижается в 5 раз по сравнению с основным
металлом (зона 6). Общая ширина зоны изменения
содержания водорода соответствует ширине зоны
пластической деформации и составляет около 8 мм.
Снижение содержания кислорода примерно в 2
раза наблюдается в зоне шириной около 8 мм
(рис. 3, б). По линии соединения содержание кис-
лорода снижается примерно в 6 раз. На рассто-
янии 4 мм симметрично относительно линии со-
единения наблюдаются пики увеличения содер-
жания кислорода, в 2 раза превышающие его со-
держание в основном металле. Расположение этих
пиков приблизительно соответствует границе зо-
ны пластической деформации. При КСТ ПВ рас-
пределяются практически симметрично относи-
тельно линии соединения.
В зоне соединений, полученных ИСТ (рис. 3),
наиболее заметное снижение содержания водоро-
да наблюдается на участке шириной около 2 мм
симметрично относительно линии соединения.
Снижение содержания кислорода примерно в 1,5
раза имеет место на участке шириной около 2 мм.
Так же, как и при КСТ, наблюдаются пики со-
держания кислорода, в 2 раза превышающие со-
держание в основном металле. Они расположены
на расстоянии около 2 мм от линии соединения,
что соответствует границам зоны пластической
деформации. Общая ширина участка изменения
водорода и кислорода составляет около 8 мм, что
превышает ширину зоны пластической дефор-
мации.
Во всех исследованных режимах СТ значения
средней частоты вращения n и давления P иден-
тичны, но продолжительность их воздействия на
металл, а также закон, по которому n и P изме-
нялись во времени, особенно на конечной стадии
сварки, различны.
Установлено, что при обоих способах СТ в
зоне стыка наблюдалось снижение содержания во-
дорода и кислорода. Минимальное содержание
ПВ фиксировалось по линии соединения, предс-
тавляющей собой высокотемпературную область
(зона 1 на рис. 4). В этой области сос-
редоточивается взаимодействие свари-
ваемых поверхностей при трении, и ее
условно можно рассматривают как «третье
тело» [5]. Металл здесь подвергается воз-
действию температуры приблизительно
1373…1593 К, значительной пластической
деформации и характеризуется наличием
большого количества дислокаций. В ре-
зультате полной первичной рекристалли-
зации в зоне 1 образуется мелкозернистая
структура (балл зерна № 10–11). Металл
в этой зоне претерпевает полное фазо-
вое превращение (феррит и перлит переходят в
аустенит) и при охлаждении превращается в мел-
козернистую ферритно-перлитную смесь. Сниже-
ние содержания водорода по линии соединения
обусловлено, по-видимому, миграцией водорода
из зоны соединения (зоны сжатия) с образующим-
ся в процессе сварки гратом, а также его потерей
из межзеренных участков при рекристаллизации
металла [6] в процессе поворота зерен и
формирования новых равноосных зерен.
Снижение содержания кислорода по линии со-
единения неидентично повышению его содержа-
ния в приконтактных объемах металла, которые
Рис. 3. Распределение водорода (а) и кислорода (б) в зоне
соединений стали 10Г2ФБ, полученных способами КСТ (1) и
ИСТ (2)
Рис. 4. Микроструктура ( 100) соединения стали 10Г2ФБ, полученного
ИСТ: 1–6 — см. объяснение в тексте
9/2007 7
не подвергались пластической деформации. Такое
распределение кислорода можно объяснить вли-
янием нескольких факторов. Первый — контак-
тное трение и связанные с ним нагрев металла
и его деформация в радиальном направлении, ко-
торые обеспечивают диспергирование и вытесне-
ние из зоны контакта в грат оксидных фаз и ад-
сорбированных пленок. Второй — процесс раз-
рушения в металле оксидов дислокациями дефор-
мирующегося металла. Так, согласно [7–9] плас-
тическая деформация металла в зоне контакта
обусловливает поатомное разрушение оксидных
фаз дислокациями, переход кислорода в твердый
раствор и его частичную миграцию из зоны сжа-
тия. В итоге происходит обогащение кислородом
приконтактных объемов металла. Третий фак-
тор — характер распределения температуры в зо-
не соединения, который определяет положение
максимума пика кислорода относительно границы
ЗТВ. Совместное влияние перечисленных факто-
ров обусловливает место расположения концен-
трационных пиков кислорода и их интенсивность.
В зонах 2, 3 (см. рис. 4), непосредственно при-
мыкающих к рекристаллизованной зоне, где тем-
пература и степень деформации ниже, имеет мес-
то образование как деформированных, вытянутых
в радиальном и тангенциальном направлении, так
и рекристаллизованных зерен. В этой зоне также
фиксируется пониженное содержание ПВ при
обоих способах СТ. При удалении от линии со-
единения рекристаллизованные зерна в деформи-
рованных при трении участках отсутствуют, но
изменяется характер ориентировки зерен (зона 4).
Эта зона плавно переходит в зону упругой де-
формации (зона 5), представляющей собой часть
ЗТВ за пределами зоны пластической дефор-
мации, и далее к зоне основного металла (зона
6). Граница изменения содержания водорода при
КСТ проходит по зонам 3–4, т. е. приблизительно
по зоне пластической деформации. При ИСТ об-
ласть с пониженным содержанием водорода вклю-
чает также зону 5.
Ширина зоны изменения содержания водорода
при мягком режиме КСТ примерно соответствует
ширине зоны пластической деформации. Отличие
в содержании водорода при сварке на жестком
режиме ИСТ распространяется на бo′льшую глу-
бину металла от контактной поверхности по срав-
нению с шириной зоны пластической дефор-
мации. Указанный эффект объясняется тем, что
при ИСТ скорость пластической деформации ме-
талла в зоне контакта превышает соответствую-
щие показатели при КСТ. Известно [10], что уве-
личение скорости деформации обусловливает
рост скорости массопереноса атомов внедрения.
Восходящая диффузия, при которой возникает
направленный дрейф атомов, вызывается локаль-
ными градиентами напряжений в кристаллах, ког-
да согласно эффекту Горского атомы внедрения
сосредоточиваются преимущественно в зоне рас-
тяжения [11]. В работах [6, 7] установлено, что
при сжатии стальной трубы металл теряет водо-
род, а при растяжении сорбирует его. На степень
потери и поглощения водорода влияет деформа-
ция и ее скорость. При импульсной деформации
в металле возникает лавина дислокаций, которая
захватывает водород и транспортирует его. Глу-
бина перемещения атомов водорода и кислорода
определяется не только скоростью деформации,
но и размером атома. Перенос атомов внедрения
в зоне деформации стабилизируется на рассто-
янии, обратно пропорциональном размерам ато-
мов [6, 10].
Наибольшее снижение содержания кислорода
наблюдается по линии соединения (зона 1 на
рис. 4), причем оно наиболее существенное при
КСТ. Максимальная температура металла в зоне
контакта при нагреве и последующая деформация
при проковке после остановки вращения (режим
КСТ) приводит к значительному (в 6 раз) сни-
жению содержания кислорода по линии соеди-
нения. Расположение пиков содержания кислоро-
да (в 2 раза превышающего его содержание в ос-
новном металле) совпадает с границей зоны плас-
тической и упругой деформации (зоны 4, 5 на
рис. 4). Очевидно, атомы кислорода в процессе
пластической деформации переносятся ядрами
дислокаций, скапливающихся на границе зон
пластической и упругой деформации [12].
Анализ полученных данных позволяет пред-
положить, что наибольшего развития локальная
пластическая деформация достигает в зоне сое-
динения шириной 1,5…2,0 мм (при КСТ) и до
4 мм (при ИСТ). Такой результат является ожи-
даемым, поскольку при КСТ благодаря быстрой
остановке вращения температура поверхностных
слоев в момент приложения повышенного усилия
проковки Pпр максимальна по сравнению с дру-
гими способами СТ, металл в плоскости соеди-
нения более пластичен и легче деформируется в
радиальном направлении.
При приложении повышенного усилия Pпр к
еще вращающимся заготовкам при ИСТ, т. е. при
наличии радиальной и тангенциальной составля-
ющих деформации, зоны пластической и упругой
деформации расширяются за счет слоев металла,
имеющих более низкую температуру, о чем сви-
детельствует уровень содержания ПВ на этом
участке. Характер изменения содержания водо-
рода и кислорода с удалением от поверхности
контакта в сторону основного металла подтвер-
ждает наличие значительного влияния тангенци-
альных деформаций при данном режиме сварки.
8 9/2007
Выводы
1. В соединениях стали 10Г2ФБ, полученных СТ,
содержание водорода и кислорода в зоне
соединения понижено по сравнению с содер-
жанием в основном металле.
2. Перемещение водорода и кислорода из зоны
соединения в приконтактные объемы металла ста-
билизируется на границе зон пластической и уп-
ругой деформации.
3. Изменением соотношения радиальной и тан-
генциальной составляющих деформации при СТ
можно регулировать не только температуру ме-
талла в зоне соединения, характер и интенсив-
ность деформации, но и локальное содержание
и распределение ПВ в сварном соединении.
1. Распределение азота, кислорода и углерода в зоне соеди-
нения металлов, свариваемых взрывом / О. Д. Смиян,
Л. О. Жени-Майская, В. И. Лысак и др. // Автомат. свар-
ка. — 1985. — № 2. — С. 29–33.
2. Распределение водорода и кислорода в металле шва при
ударной конденсаторной приварке шпилек из сплава
АМг6 / Е. И. Буткова, О. Д. Смиян, Д. М. Калеко, Н. Я.
Резниченко // Там же. — 1988. — № 2. — С. 17–22.
3. Зяхор И. В. Современное оборудование для сварки тре-
нием // Там же. — 2001. — № 7. — С. 48–52.
4. Сварка трением: Справочник / В. К. Лебедев, И. А. Чер-
ненко, В. И. Вилль и др. — Л.: Машиностроение, 1987.
— 236 с.
5. Кучук-Яценко С. И., Зяхор И. В. Механизм формирова-
ния биметаллических соединений при сварке трением //
Автомат. сварка. — 2002. — № 7. — С. 3–11.
6. Сміян О. Д. Перерозподіл домішкових та леговальних
елементів під час термічного, деформаційного оброблен-
ня та його вплив на зародження й розвиток тріщин в ме-
талах: Автореф. дис. … д-ра техн. наук. — К., 2004. —
16 с.
7. Влияние обработки металла взрывом на содержание и
перераспределение водорода / О. Д. Смиян, Л. О. Жени-
Майская, Л. С. Гаврилюк // Сварка взрывом и свойства
сварных соединений. — Волгоград: Волгоград.
политехн. ин-т, 1986. — С. 128–137.
8. Сміян О. Д. Атомний механізм взаємодії речовини сере-
довища з металом, що деформується // Фізика та хімія
твердого тіла. — 2002. — № 4. — С. 662–674.
9. Смиян О. Д., Кружков А. Г. О некоторых особенностях
движения диффузионного потока газов в металлах //
Докл. АН СССР. — 1972. — 202, № 6. — С. 1311–1313.
10. Массоперенос в металлах при низких температурах в ус-
ловиях внешних взаимодействий / Д. С. Герцрикен,
В. Ф. Мазанко, В. М. Тышкевич, В. М. Фальченко. —
Киев: ИМФ, 1999. — 436 с.
11. Физика твердого тела: Энциклопед. слов: В 2 т. / Под
ред. В. Г. Барьяхтара. — Киев: Наук. думка, 1996. —
Т. 1. — 652 с.
12. Сміян О. Д. Механізм формування зародків рівноважних
зерен під час рекристалізації конструкційних сталей //
Металофізика та новітні технології. — 2004. — № 4. —
С. 571–578.
Distribution of interstitial impurities (oxygen and hydrogen) in the joints of 10G2FB steel produced by friction welding
has been studied. The procedure and equipment have been applied for local mass-spectral analysis using a laser probe.
The nature of distribution of interstitial impurities in the joint zone was established experimentally at different kinds of
friction welding, namely conventional and inertia.
Поступила в редакцию 17.01.2007
УВАЖАЕМЫЕ КОЛЛЕГИ!
Ассоциация сварщиков Грузии и Международный грузино-украинский НИ центр по сварке и родственным
технологиям «Интервелд» им. Е. О. Патона предгалают
ЧЕТЫРЕХЯЗЫЧНЫЙ (РУССКО-ГРУЗИНО-АНГЛО-НЕМЕЦКИЙ)
ТЕРМИНОЛОГИЧЕСКИЙ СЛОВАРЬ ПО СВАРКЕ И РОДСТВЕННЫМ ТЕХНОЛОГИЯМ
под редакцией проф. С. Б. Якобашвили
Словарь содержит около 10 000 слов и терминов по сварке и родственным технологиям. Он
создан на основе существующих терминологических и политехнических словарей и дополнен
современными терминами.
Стоимость словаря 50 дол. США.
Оплата производится в лари Грузии, дол. США или в любой конвертируемой валюте по
официальному курсу ЦБ в день оплаты.
Стоимость пересылки с почтовыми расходами составляет:
— для Болгарии, Германии, Венгрии, Румынии, Польши — 25 дол. США
— для Украины — 18 дол. США.
Словарь можно приобрести в офисе «Центра сварки» Грузинского технического университета
как за наличный, так и безналичный расчет
Грузинский технический университет «Центр сварки», ул. Костава, 77. 0175. Тбилиси – Грузия
Проф. С. Якобашвили
Тел.: +(995 32) 33-76-44
Тел./факс: +(995 32) 22-75-11
9/2007 9
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101849 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:11:02Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Смиян, О.Д. Кучук-Яценко, С.И. Харченко, Г.К. Зяхор, И. В. Буткова, Е.И. Никольников, А.В. 2016-06-08T11:28:24Z 2016-06-08T11:28:24Z 2007 Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением / О.Д. Смиян, С.И. Кучук-Яценко, Г.К. Харченко, И.В. Зяхор, Е.И. Буткова, А.В. Никольников // Автоматическая сварка. — 2007. — № 9 (653). — С. 5-9. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101849 621.791.14 Изучено распределение примесей внедрения (кислорода и водорода) в соединениях стали 10Г2ФБ, полученных сваркой трением. Применена методика и аппаратура для локального масс-спектрального анализа с использованием лазерного зонда. Экспериментально установлен характер распределения примесей внедрения в зоне соединения при различных видах сварки трением — конвенционной и инерционной. Distribution of interstitial impurities (oxygen and hydrogen) in the joints of 10G2FB steel produced by friction welding has been studied. The procedure and equipment have been applied for local mass-spectral analysis using a laser probe. The nature of distribution of interstitial impurities in the joint zone was established experimentally at different kinds of friction welding, namely conventional and inertia. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением Distribution of interstitial impurities in joint zone in friction welding Article published earlier |
| spellingShingle | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением Смиян, О.Д. Кучук-Яценко, С.И. Харченко, Г.К. Зяхор, И. В. Буткова, Е.И. Никольников, А.В. Научно-технический раздел |
| title | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением |
| title_alt | Distribution of interstitial impurities in joint zone in friction welding |
| title_full | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением |
| title_fullStr | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением |
| title_full_unstemmed | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением |
| title_short | Распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением |
| title_sort | распределение примесей внедрения в зоне соединения при сварке трением |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101849 |
| work_keys_str_mv | AT smiânod raspredelenieprimeseivnedreniâvzonesoedineniâprisvarketreniem AT kučukâcenkosi raspredelenieprimeseivnedreniâvzonesoedineniâprisvarketreniem AT harčenkogk raspredelenieprimeseivnedreniâvzonesoedineniâprisvarketreniem AT zâhoriv raspredelenieprimeseivnedreniâvzonesoedineniâprisvarketreniem AT butkovaei raspredelenieprimeseivnedreniâvzonesoedineniâprisvarketreniem AT nikolʹnikovav raspredelenieprimeseivnedreniâvzonesoedineniâprisvarketreniem AT smiânod distributionofinterstitialimpuritiesinjointzoneinfrictionwelding AT kučukâcenkosi distributionofinterstitialimpuritiesinjointzoneinfrictionwelding AT harčenkogk distributionofinterstitialimpuritiesinjointzoneinfrictionwelding AT zâhoriv distributionofinterstitialimpuritiesinjointzoneinfrictionwelding AT butkovaei distributionofinterstitialimpuritiesinjointzoneinfrictionwelding AT nikolʹnikovav distributionofinterstitialimpuritiesinjointzoneinfrictionwelding |