Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования
Рассмотрены особенности аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом заготовок валов. Применение активирующего флюса (сварка А-ТИГ) позволяет уменьшить глубину разделки кромок стыка, которая затем за-полняется присадочным металлом в процессе сварки ТИГ. Показано, что термоциклирование и автоподогрев...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2007 |
| Main Authors: | , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2007
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101919 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования / В.М. Кулик, М.М. Савицкий, А.Ф. Лупан, Л.А. Черторыльский, В.Э. Сухоярский // Автоматическая сварка. — 2007. — № 10 (654). — С. 34-39. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859685100363448320 |
|---|---|
| author | Кулик, В.М. Савицкий, М.М. Лупан, А.Ф. Черторыльский, Л.А. Сухоярский, В.Э. |
| author_facet | Кулик, В.М. Савицкий, М.М. Лупан, А.Ф. Черторыльский, Л.А. Сухоярский, В.Э. |
| citation_txt | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования / В.М. Кулик, М.М. Савицкий, А.Ф. Лупан, Л.А. Черторыльский, В.Э. Сухоярский // Автоматическая сварка. — 2007. — № 10 (654). — С. 34-39. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Рассмотрены особенности аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом заготовок валов. Применение активирующего флюса (сварка А-ТИГ) позволяет уменьшить глубину разделки кромок стыка, которая затем за-полняется присадочным металлом в процессе сварки ТИГ. Показано, что термоциклирование и автоподогрев при многослойной сварке способствуют снижению скорости охлаждения, получению более равновесных структур и предотвращению образования холодных трещин. В состоянии после сварки металл соединения отличается повы-шенными по сравнению с основным металлом твердостью и микротвердостью, после комплексной термической обработки свойства соединения и основного металла становятся близкими.
Peculiarities of argon-arc tungsten-electrode welding of shaft billets are considered. Application of an activating flux (A-TIG welding) makes it possible to decrease the depth of the weld groove, which is then filled up with filler metal during the TIG process. It is shown that thermal cycling and auto-heating in multilayer welding lead to decrease in the cooling rate, formation of more equilibrium structures, and prevention of cold cracking. In the as-welded condition, the weld metal has increased hardness and microhardness, compared with the base metal, and after comprehensive heat treatment the welded joint has properties close to those of the base metal.
|
| first_indexed | 2025-11-30T21:49:40Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.754.293.002.0052:669.15-194:622.24.05
АРГОНОДУГОВАЯ СВАРКА ЗАГОТОВОК ВАЛОВ
ДЛЯ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В. М. КУЛИК, канд. техн. наук, М. М. САВИЦКИЙ, д-р техн. наук, А. Ф. ЛУПАН,
Л. А. ЧЕРТОРЫЛЬСКИЙ, В. Э. СУХОЯРСКИЙ, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Рассмотрены особенности аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом заготовок валов. Применение
активирующего флюса (сварка А-ТИГ) позволяет уменьшить глубину разделки кромок стыка, которая затем за-
полняется присадочным металлом в процессе сварки ТИГ. Показано, что термоциклирование и автоподогрев при
многослойной сварке способствуют снижению скорости охлаждения, получению более равновесных структур и
предотвращению образования холодных трещин. В состоянии после сварки металл соединения отличается повы-
шенными по сравнению с основным металлом твердостью и микротвердостью, после комплексной термической
обработки свойства соединения и основного металла становятся близкими.
К л ю ч е в ы е с л о в а : аргонодуговая сварка, заготовки ва-
лов, низколегированные стали, кольцевой стык, проплавле-
ние, шов, ЗТВ, скорость охлаждения, структура, свойства
соединения
В металлургическом оборудовании используются
термоупрочненные шлицевые и шарнирные валы
диаметром 150…320 мм и длиной 1…2 м с утол-
щенными в 1,5…2,5 раза концевыми частями.
Местные увеличения диаметра обусловливают
большие потери металла в стружку при изготов-
лении валов, повышенные энерго- и трудозатраты.
Улучшение работоспособности таких валов
достигается путем снижения их массы за счет пус-
тотелости, применения сварки частей вала разного
диаметра из разных сталей (рис. 1) и термоуп-
рочнения. Участки, испытывающие контактный
износ, подвергают цементации. Для уменьшения
продавливания цементованного слоя при больших
удельных нагрузках целесообразно увеличение
его толщины, прочности и твердости стали. Об-
легченные валы изготавливают из легированных
сталей 20Х и 18ХГТ, в которых наличие хрома
и марганца способствует увеличению толщины
цементованного слоя, существенному сокраще-
нию длительности цементации и расхода энергии
[1], а наличие титана задерживает рост аустенит-
ного зерна. С учетом стоимости и других фак-
торов для менее нагружаемых частей допускается
замена стали 20Х на углеродистую сталь 20.
Используемые стали 20Х и 18ХГТ, имеющие
коэффициент эквивалентности по углероду соот-
ветственно 0,40…0,57 и 0,50…0,67, потенциально
склонны к образованию холодных трещин при
сварке (в отличие от стали 20 с Cэкв =
= 0,23…0,35 % < 0,45 %). Применение подогрева
и послесварочной термообработки изделия обыч-
но устраняет трещинообразование, однако услож-
няет технологический процесс. Использование
высоколегированных сварочных материалов при-
менительно к термоупрочняемым валам малоп-
риемлемо вследствие возникновения структурно-
механической неоднородности в зоне сплавления
разнородных сталей и резкого снижения эксплу-
атационной надежности сварного соединения.
Более оправданно осуществление автоподогрева
и самоотпуска при многослойной сварке кольцевого
соединения. Так, автоподогрев и сопутствующая
термообработка соединений закаливающихся ста-
лей реализованы в технологиях сварки корпусов
электробуров с толщиной стенки 22 мм и восста-
новления наплавкой массивных роторов без при-
менения предварительного подогрева и последую-
щей термической обработки [2, 3].
© В. М. Кулик, М. М. Савицкий, А. Ф. Лупан, Л. А. Черторыльский, В. Э. Сухоярский, 2007
Рис. 1. Схемы сварных заготовок шлицевого (а) и шарнир-
ного (б) валов
34 10/2007
Наличие повышенных концентраций напряже-
ний, остаточных напряжений и неоднородности ме-
ханических свойств вызывает понижение усталос-
тной долговечности сварных соединений стали от-
носительно основного металла [4]. Наименьшие
концентрации напряжений отмечаются в стыковых
соединениях, выполненных аргонодуговой сваркой
неплавящимся электродом. Повышение цикличес-
кой трещиностойкости швов высокопрочных сталей
до показателей основного металла достигается так-
же закалкой и отпусками [5].
Цель настоящей работы — разработка техно-
логии сварки стыковыми швами заготовок валов,
применяемых для эксплуатации в условиях ме-
таллургического производства.
Отработку техники и режимов многослойной
аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом
заготовок валов разных типоразмеров осущест-
вляли на полых цилиндрических образцах наруж-
ным диаметром 108…192 мм с толщиной стенки
14, 18 и 33 мм. Сварку снаружи и внутри вы-
полняли с глубоким проплавлением на первых
проходах с каждой стороны после нанесения на
поверхность активирующего флюса ВС-2Э (свар-
ка А-ТИГ) [6, 7], чем достигается уменьшение
глубины разделки кромок, количества проходов
сварки, расхода сварочных материалов и элект-
роэнергии. При последующих проходах без при-
менения активирующего флюса (сварка ТИГ) на-
ружная U-образная разделка кромок заполняется
присадочным металлом (сварочные проволоки
Св-10Г2М, Св-10Х2МД, Св-08Х3Г2М, Св-
20Х4ГМА, Св-08МД). Последние выбраны с уче-
том повышения порога усталости шва при сни-
жении содержания углерода от 0,3 до 0,15 % [5].
При сварке комплексно использовали установку
АРК-1, выпрямители ВСВУ-315 и ВДУ-504, ма-
нипулятор ОБ-631.
Часть сваренных образцов подвергали высо-
котемпературным нагревам, закалке в воде и низ-
котемпературному отпуску (как при химико-тер-
мической и термической обработках валов). Ис-
следовали химический состав, макро- и микрос-
труктуру, распределение твердости НRB, HRC и
микротвердости, оценивали прочность соедине-
ния. Выполняли ультразвуковой контроль коль-
цевых стыков заготовок валов.
При сварке А-ТИГ кольцевых образцов толщиной
14, 18 и 33 мм максимальная глубина проплавления
составляет соответственно до 11, 10 и 8 мм. В первом
случае при сварке с обеих сторон без разделки
кромок обеспечивается сплошность шва по всей
толщине (рис. 2, а), во втором и третьем имеют
место непровары в середине соединения (особен-
но при смещении проплавлений от стыка) и резкое
снижение его циклической долговечности (рис. 2,
б). Перекрытие проплавлений при сварке А-ТИГ
и сплошность таких соединений по всей толщине
обеспечиваются в результате разделки кромок со-
ответственно на глубину 2…3 и 19…21 мм с при-
Рис. 2. Макрошлифы кольцевых соединений толщиной 14 (а), 18 мм (б) без разделки кромок и 33 мм (в, г) с разделкой кромок
(г — с порами в шве с присадочным металлом типа 08МД)
10/2007 35
туплением 15…16 и 12…14 мм и заполнения ее
присадочным металлом при последующих про-
ходах сварки ТИГ (рис. 2, в).
Глубокое проплавление при сварке А-ТИГ с
коэффициентом формы 1,0…1,5 обусловливает
формирование в металле шва столбчатых, ори-
ентированных к центру и разориентированных,
измельченных в центре кристаллитов. На участке,
сформированном сваркой ТИГ с расплавлением
присадочного металла, появляется вертикальная
составляющая ориентации кристаллитов от ранее
выполненного слоя. В многослойном шве крис-
таллиты растут от основного металла в виде прос-
транственных кривых тел, изгибающихся вверх
с превалированием вертикальной составляющей
в центральной части шва. В стыковом соединении
выявляется визуально зона термического влияния
(ЗТВ) шириной до 3…5 мм, которая увеличива-
ется от первых проплавлений при сварке А-ТИГ
к наружной поверхности стыка.
Химический состав металла шва при сварке А-
TИГ является промежуточным между свариваемы-
ми сталями и изменяется в пределах их марочного
состава, а состав металла при сварке TИГ близок
присадочным проволокам, в том числе при сов-
местном введении их в зону сварки (табл. 1). При
этом содержание углерода в шве может уменьшать-
ся в 1,3…2 раза, а изменение марки проволоки в
процессе сварки влечет за собой соответствующее
изменение химического состава металла следую-
щего слоя и управляемое дифференцирование твер-
дости по высоте шва (табл. 2). В шве, образованном
с расплавлением проволоки Св-08МД, содержащей
небольшое количество раскислителей, могут обра-
зовываться поры (рис. 2, г).
Скорость охлаждения при сварке, от которой
зависит формирование структуры металла соеди-
нения, рассчитываемое по схеме плоского слоя
[8], когда распределение температур по толщине
является неравномерным, определяли по формуле
W = ω2πλ
(T – T0)
2
q ⁄ v
, (1)
где λ = 0,38 Вт/(см⋅град) — коэффициент теплоп-
роводности стали; T0, T — соответственно ис-
ходная и текущая температуры при охлаждении
металла; q — погонная энергия; v — скорость
сварки.
Параметр ω зависит от безразмерного критерия
1
θ
= 2q ⁄ v
πδ2cρ(T – T0)
, (2)
где δ — толщина стыка; cρ = 4,8 Дж/(см3⋅град)
— теплоемкость стали.
При температурах низкой устойчивости аус-
тенита 500…600 °С скорость охлаждения w6/5 со-
единения толщиной 14…33 мм на первом проходе
сварки с q/v = 24290…25846 Дж/см может быть
5,5…25,2 °С/с, увеличение толщины стыка в при-
веденных пределах вызывает повышение w6/5 в
4,6 раза. Автоподогрев в процессе сварки до 100
и 200 °С, наоборот, приводит к снижению ско-
рости охлаждения соответственно в 1,43…1,65 и
2,52…3,91 раза.
Согласно диаграммам распада переохлажден-
ного аустенита [9] при сварочных скоростях ох-
лаждения сталей 20, 20Х и 18 ХГТ происходит
диффузионное, промежуточное, а также бездиф-
фузионное превращения. Повторные тепловые
воздействия при многослойной сварке, вызыва-
ющие общее повышение температуры и снижение
скорости последующего охлаждения, способству-
ют уменьшению количества образующегося мар-
тенсита (вплоть до предотвращения его образо-
вания) в структуре, существенному увеличению
длительности самоотпуска первично и повторно
закалившегося металла [10, 11]. Термоциклиро-
вание с нагревами выше Ас3 измельчает аусте-
нитное зерно, нагревы ниже Ас3 обеспечивают от-
Т а б л и ц а 1. Химический состав металла шва, сваренного без и с применением присадочных проволок
№ п/п
Стали
кольцевого
стыка
Присадочный металл
Массовая доля элементов, %
С Si Mn Cr Mo
1 20+20X — 0,18 0,27 0,71 0,71 <0,03
2
20X+18XГT
— 0,08...0,012 0,29...0,33 0,60...0,77 0,98...1,20 —
3* — 0,18 0,26 0,76 1,08 <0,03
4 10Г2М 0,08 0,18 1,26 0,78 0,05
5 08Х3Г2М 0,06 0,44 1,43 1,60 0,16
6* 10Х2МД 0,07 0,37 1,92 0,98 0,07
7 20Х4ГМ 0,24 0,32 0,68 1,70 0,15
8 10Г2М+20Х4ГМ 0,09 0,11 1,05 0,57 0,05
9* 08Х3Г2М+20Х4ГМ 0,08 0,46 1,36 1,73 0,18
* — в зону спектрального анализа частично попадает основной металл.
36 10/2007
пуск закалившегося металла. Следствием этого
является формирование различных сочетаний
структурных составляющих (феррита, перлита,
бейнита, мартенсита) в соединениях разных марок
сталей, толщин на разных участках, в частности
в металле ЗТВ (рис. 3). В стали 20Х мартенсит
не обнаруживается, в стали 18ХГТ содержание
его визуально значительно ниже критического
Mкр ≥ 50…78 % для легированных сталей с
0,15…0,30 % углерода [10, 12]. Это в сочетании
с измельчением аустенитного зерна и сопутству-
ющим отпуском предотвращает склонность к за-
медленному разрушению и образованию холод-
ных трещин в сварных соединениях.
Металл ЗТВ соединения толщиной 18 мм стали
20 имеет микротвердость НV 0,2 — 130…180, ста-
ли 20Х НV 0,2 — 160…190, стали 18ХГТ НV 0,2
— 165…200. Меньшие значения микротвердости
отмечаются на участках, сформированных в пос-
леднюю очередь, где вследствие уменьшения ско-
рости охлаждения образуется более равновесная
структура. Участки швов сталей 20+20Х и
20Х+18ХГТ, сформированные без присадочного ме-
талла, имеют микротвердость НV 0,2 — 125…185.
В первом слое, особенно со стороны третьего
слоя, где нагретый выше Ас3 металл охлаждается
замедленно, она понижена. Повышенное легиро-
вание присадочного металла способствует повы-
шению микротвердости шва до НV 0,2 — 200 и
НV 0,2 — 200…230 при использовании проволок
Св-10Х2МД и Св-20Х4ГМА. Более высокая мик-
ротвердость НV 0,2 — 210…310 и НV 0,2 —
305…375 шва сталей 20Х+18ХГТ на участках,
сформированных соответственно без и с приса-
дочным металлом 08Х3Г2М, наблюдается в стыке
толщиной 33 мм, охлаждающемся с большей ско-
ростью.
Шов и участки перегрева металла ЗТВ имеют
повышенную по сравнению с основным металлом
твердость по Роквеллу, которая в шве обычно вы-
ше, чем в металле ЗТВ, по крайней мере одной
из сваренных сталей (табл. 2). Она изменяется
как по высоте, так и поперек соединения и зависит
от толщины стыка, очередности выполнения сло-
ев, химического состава исследуемого металла.
Повышенные твердость и соответственно проч-
ность обусловливают разрушение испытуемых
сварных образцов разнолегированных сталей
20Х+18ХГТ по менее легированной стали 20Х при
σв = 603,5…605,1 МПа.
После термической обработки, включающей
имитацию условий цементации, закалку и низкий
Рис. 3. Микроструктура ( 250) металла ЗТВ ста-
лей 20Х (а–в) и 18ХГТ (г, д)
10/2007 37
отпуск, сталь 20Х и ее металл ЗТВ приобретают
твердость НRC 34,0…46,0, сталь 18ХГТ и ее ме-
талл ЗТВ — соответственно НRC 41,5…47,0.
Твердость участка шва, сформированного расп-
лавлением сталей без присадочного металла, по-
вышается до НRC 36,0…45,0 и становится про-
межуточной относительно свариваемых сталей.
Металл шва типа 10Г2М приобретает твердость
НRC 33,5…40,0; 10Х2МД — НRC 41,0…46,0;
08Х3Г2М — НRC 33,5…40,0. Комплексная тер-
мическая обработка обеспечивает измельчение
структуры металла, общее упрочнение сварного
изделия и получение близких значений свойств
сварного соединения по сравнению с основным
металлом. Сварные образцы внутренней (без при-
садочного металла) и наружной (с присадочным
металлом) частей кольцевого стыка после закалки
и низкого отпуска приобретают σв = 1356,7…1369,6
МПа и разрушаются при испытании по основному
металлу с сужением. Такие же образцы, подверг-
нутые также предварительной нормализации и наг-
реву, имитирующему условия цементации, имеют
Рис. 4. Сварные заготовки шлицевого (а) и шарнирного (б)
валов
Т а б л и ц а 2. Твердость металла соединений разных толщин и марок свариваемых сталей и присадочного металла
№ п/п
Свариваемые стали
№ слоя Присадочный
металл
Твердость HRB (HRC)
марка толщина, мм ЗТВ шов ЗТВ
1
20+20Х
14
1
2
3
—
10Г2М
—
—
—
—
92...94
83...84
95...97
91...94
94
88...90
2 14
1
2
3
—
—
10Г2М
—
—
—
90...95
94...95
84...89
90...93
88...93
81...84
3
20Х+18ХГТ
18
1
2
3
—
20Х4ГМ
—
97...99
—
(23...24)
97...98
(36)
(25,5...26)
—
(21...22)
(25)
4 18
1
2
3
—
—
20Х4ГМ
97...98
(22,5...24,5)
(20,5...22)
97
(23...26)
(35...35,5)
98...99
97...100
98...102
5 18
1
2
3, 4
—
—
20Х4ГМ
94...98
97...98
99...101
98...99
(24...24,5)
(35...38)
94
98...99
99
6
20Х+18ХГТ
33
1
2
3, 4
5...7
—
—
08МД
10Х2МД
(23,0)
(20,0)
88...90
90..98
(25,5)
(23,5)
86...88
(26,5)
(24,5)
(20,5)
89...93
(24,0...25,5)
7 33
1
2
3...6
—
—
10Г2М
91
85
87...98
98
89
85...93
95
90
86...100
8 33
1
2
3...6
—
—
08Х3Г2М
88...90
85...87
90...101
98
99
99...102
97
89...92
90...102
9 33
1
2
3...6
—
—
10Г2М+20Х4ГМ
85
90
85...95
95
95
91...95
94
100
94...100
10 33
1
2
3...6
—
—
08Х3Г2М+20Х4ГМ
86
90
86...91
(26)
(26)
(26...27)
92
101
92...101
Пр и м е ч а н и е . Сталь 20 — в состоянии поставки, HRB 84...86; 20Х — HRB 88...90; 18ХГТ — HRB 89...90.
38 10/2007
σв = 1104,0…1255,1 МПа и могут разрушаться при
испытании как по основному металлу, так и по
шву.
С учетом результатов исследований разрабо-
таны технологии аргонодуговой сварки без пос-
лесварочного отпуска пустотелых и частично пус-
тотелых цилиндрических заготовок валов (рис. 4).
В соответствии с типоразмерами заготовок валов,
режимами и особенностями многослойной сварки
охлаждение соединений после сварки до 100 °С
происходит в течение одного–четырех часов без
образования холодных трещин. Плоскостные и
объемные, протяженные и непротяженные внут-
ренние дефекты в кольцевых соединениях заго-
товок ультразвуковым контролем не выявляются.
По разработанным технологиям изготовлены че-
тыре промышленные партии шлицевых и шар-
нирных валов с применением нормализации, це-
ментации, закалки и отпуска (табл. 3).
В заключение можно отметить, что изготов-
ление валов с использованием рационального ви-
да проката (труб), сочетание с помощью техно-
логии сварки круглых заготовок разных диамет-
ров и исключение послесварочного печного от-
пуска из технологического процесса обеспечи-
вают существенное снижение расхода энергии,
металла и труда. Облегченные валы способствуют
улучшению эксплуатационных характеристик ме-
таллургического оборудования.
1. Самохацкий А. И. Технология термической обработки
металлов. — М.: Машгиз, 1962. — 427 с.
2. Технология аргонодуговой сварки корпусов электробуров
из стали 40Х / М. М. Савицкий, Ю. А. Стеренбоген, А. Ф.
Лупан и др. // Автомат. сварка. — 1990. — № 5. —
С. 45–48.
3. Восстановление роторов из высокопрочной стали / В. М.
Кулик, М. М. Савицкий, А. Ф. Лупан, Г. М. Мельничук //
Там же. — 1995. — № 5. — С. 52–54.
4. Прочность сварных соединений при переменных наг-
рузках / Под ред. В. И. Труфякова. — Киев: Наук. думка,
1990. — 256 с.
5. Циклическая трещиностойкость сварных соединений вы-
сокопрочных сталей / О. П. Осташ, А. В. Куповский,
В. Е. Лазько и др. // Автомат. сварка. — 1990. — № 7. —
С. 8–12.
6. Пат. України 55385. Спосіб зварювання металів і
сплавів у середовищі захисних газів / М. М. Савицький,
В. М. Кулик, А. П. Лупан, Г. М. Мельничук. — 2003,
Бюл. № 4.
7. Пат. України 74936. Спосіб дугового двопрохідного
зварювання кільцевого стику труб / В. М. Кулик, М. М.
Савицький, А. П. Лупан та ін. — 2006, Бюл. № 2.
8. Теоретические основы сварки / Под ред. В. В. Фролова.
— М.: Высш. шк., 1970. — 592 с.
9. Попов А. А., Попова Л. Е. Изотермические и термокине-
тические диаграммы распада переохлажденного аусте-
нита: Справочник. — М.: Металлургия, 1965. — 495 с.
10. Кулик В. М., Васильев В. Г. Изменение структуры и
свойств металла ЗТВ соединений стали 30ХГСА при ду-
говой обработке // Автомат. сварка. — 2006. — № 7. —
С. 19–25.
11. Фазовые и структурные превращения при сварке и дуго-
вой обработке соединений стали 30ХГСА / В. М. Кулик,
В. Г. Васильев, Г. М. Григоренко и др. // Там же. —
2007. — № 9. — С. 10–15.
12. Макаров Э. Л. Холодные трещины при сварке легиро-
ванных сталей. — М.: Машиностроение, 1981. — 248 с.
Peculiarities of argon-arc tungsten-electrode welding of shaft billets are considered. Application of an activating flux
(A-TIG welding) makes it possible to decrease the depth of the weld groove, which is then filled up with filler metal
during the TIG process. It is shown that thermal cycling and auto-heating in multilayer welding lead to decrease in the
cooling rate, formation of more equilibrium structures, and prevention of cold cracking. In the as-welded condition, the
weld metal has increased hardness and microhardness, compared with the base metal, and after comprehensive heat
treatment the welded joint has properties close to those of the base metal.
Поступила в редакцию 27.03.2007
Т а б л и ц а 3. Габаритные размеры сварных заготовок
валов
№ п/п Тип вала D1 D2 d3 L
1 Шарнирный 250 205 108 1410
2 Шлицевой 250 — 160 1150
3 Шарнирный 320 250 192 1045
4 Шлицевой 320 — 166 1016
10/2007 39
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101919 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-11-30T21:49:40Z |
| publishDate | 2007 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Кулик, В.М. Савицкий, М.М. Лупан, А.Ф. Черторыльский, Л.А. Сухоярский, В.Э. 2016-06-09T09:38:24Z 2016-06-09T09:38:24Z 2007 Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования / В.М. Кулик, М.М. Савицкий, А.Ф. Лупан, Л.А. Черторыльский, В.Э. Сухоярский // Автоматическая сварка. — 2007. — № 10 (654). — С. 34-39. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101919 621.791.754.293.002.0052:669.15-194:622.24.05 Рассмотрены особенности аргонодуговой сварки вольфрамовым электродом заготовок валов. Применение активирующего флюса (сварка А-ТИГ) позволяет уменьшить глубину разделки кромок стыка, которая затем за-полняется присадочным металлом в процессе сварки ТИГ. Показано, что термоциклирование и автоподогрев при многослойной сварке способствуют снижению скорости охлаждения, получению более равновесных структур и предотвращению образования холодных трещин. В состоянии после сварки металл соединения отличается повы-шенными по сравнению с основным металлом твердостью и микротвердостью, после комплексной термической обработки свойства соединения и основного металла становятся близкими. Peculiarities of argon-arc tungsten-electrode welding of shaft billets are considered. Application of an activating flux (A-TIG welding) makes it possible to decrease the depth of the weld groove, which is then filled up with filler metal during the TIG process. It is shown that thermal cycling and auto-heating in multilayer welding lead to decrease in the cooling rate, formation of more equilibrium structures, and prevention of cold cracking. In the as-welded condition, the weld metal has increased hardness and microhardness, compared with the base metal, and after comprehensive heat treatment the welded joint has properties close to those of the base metal. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования Argon arc welding of shaft billets for metallurgical equipment Article published earlier |
| spellingShingle | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования Кулик, В.М. Савицкий, М.М. Лупан, А.Ф. Черторыльский, Л.А. Сухоярский, В.Э. Производственный раздел |
| title | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования |
| title_alt | Argon arc welding of shaft billets for metallurgical equipment |
| title_full | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования |
| title_fullStr | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования |
| title_full_unstemmed | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования |
| title_short | Аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования |
| title_sort | аргонодуговая сварка заготовок валов для металлургического оборудования |
| topic | Производственный раздел |
| topic_facet | Производственный раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101919 |
| work_keys_str_mv | AT kulikvm argonodugovaâsvarkazagotovokvalovdlâmetallurgičeskogooborudovaniâ AT savickiimm argonodugovaâsvarkazagotovokvalovdlâmetallurgičeskogooborudovaniâ AT lupanaf argonodugovaâsvarkazagotovokvalovdlâmetallurgičeskogooborudovaniâ AT čertorylʹskiila argonodugovaâsvarkazagotovokvalovdlâmetallurgičeskogooborudovaniâ AT suhoârskiivé argonodugovaâsvarkazagotovokvalovdlâmetallurgičeskogooborudovaniâ AT kulikvm argonarcweldingofshaftbilletsformetallurgicalequipment AT savickiimm argonarcweldingofshaftbilletsformetallurgicalequipment AT lupanaf argonarcweldingofshaftbilletsformetallurgicalequipment AT čertorylʹskiila argonarcweldingofshaftbilletsformetallurgicalequipment AT suhoârskiivé argonarcweldingofshaftbilletsformetallurgicalequipment |