Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)

Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)

Представлен анализ области применения импульсно-дуговой сварки плавящимся электродом различных материалов, а также рассмотрены особенности, тенденции и перспективы развития этого процесса сварки. Показано, что указанный способ сварки характеризуется определенными технологическими преимуществами пере...

Full description

Saved in:
Bibliographic Details
Published in:Автоматическая сварка
Date:2007
Main Authors: Жерносеков, А.М., Андреев, В.В.
Format: Article
Language:Russian
Published: Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2007
Subjects:
Производственный раздел
Online Access:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101921
Tags: Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор) / А.М. Жерносеков, В.В. Андреев // Автоматическая сварка. — 2007. — № 10 (654). — С. 48-52. — Бібліогр.: 36 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-101921
record_format dspace
spelling Жерносеков, А.М.
Андреев, В.В.
2016-06-09T09:41:36Z
2016-06-09T09:41:36Z
2007
Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор) / А.М. Жерносеков, В.В. Андреев // Автоматическая сварка. — 2007. — № 10 (654). — С. 48-52. — Бібліогр.: 36 назв. — рос.
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101921
621.791.754
Представлен анализ области применения импульсно-дуговой сварки плавящимся электродом различных материалов, а также рассмотрены особенности, тенденции и перспективы развития этого процесса сварки. Показано, что указанный способ сварки характеризуется определенными технологическими преимуществами перед другими способами сварки плавящимся электродом в защитных газах и активно применяется в современных высокопроизводительных технологиях.
Analysis of the field and peculiarities of application of pulsed-arc metal-electrode welding of different materials is described, and trends and prospects of its development are considered. It is shown that this welding method is characterised by certain technological advantages over other gas-shielded metal-electrode welding methods, and is extensively applied in modern high-productivity technologies.
ru
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
Автоматическая сварка
Производственный раздел
Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
Pulsed-arc consumable electrode welding (Review)
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
spellingShingle Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
Жерносеков, А.М.
Андреев, В.В.
Производственный раздел
title_short Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
title_full Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
title_fullStr Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
title_full_unstemmed Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор)
title_sort импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (обзор)
author Жерносеков, А.М.
Андреев, В.В.
author_facet Жерносеков, А.М.
Андреев, В.В.
topic Производственный раздел
topic_facet Производственный раздел
publishDate 2007
language Russian
container_title Автоматическая сварка
publisher Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
format Article
title_alt Pulsed-arc consumable electrode welding (Review)
description Представлен анализ области применения импульсно-дуговой сварки плавящимся электродом различных материалов, а также рассмотрены особенности, тенденции и перспективы развития этого процесса сварки. Показано, что указанный способ сварки характеризуется определенными технологическими преимуществами перед другими способами сварки плавящимся электродом в защитных газах и активно применяется в современных высокопроизводительных технологиях. Analysis of the field and peculiarities of application of pulsed-arc metal-electrode welding of different materials is described, and trends and prospects of its development are considered. It is shown that this welding method is characterised by certain technological advantages over other gas-shielded metal-electrode welding methods, and is extensively applied in modern high-productivity technologies.
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/101921
citation_txt Импульсно-дуговая сварка плавящимся электродом (Обзор) / А.М. Жерносеков, В.В. Андреев // Автоматическая сварка. — 2007. — № 10 (654). — С. 48-52. — Бібліогр.: 36 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT žernosekovam impulʹsnodugovaâsvarkaplavâŝimsâélektrodomobzor
AT andreevvv impulʹsnodugovaâsvarkaplavâŝimsâélektrodomobzor
AT žernosekovam pulsedarcconsumableelectrodeweldingreview
AT andreevvv pulsedarcconsumableelectrodeweldingreview
first_indexed 2025-11-26T02:05:50Z
last_indexed 2025-11-26T02:05:50Z
_version_ 1850607529696952320
fulltext УДК 621.791.754 ИМПУЛЬСНО-ДУГОВАЯ СВАРКА ПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ (Обзор) А. М. ЖЕРНОСЕКОВ, В. В. АНДРЕЕВ, кандидаты техн. наук (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Представлен анализ области применения импульсно-дуговой сварки плавящимся электродом различных материалов, а также рассмотрены особенности, тенденции и перспективы развития этого процесса сварки. Показано, что указанный способ сварки характеризуется определенными технологическими преимуществами перед другими способами сварки плавящимся электродом в защитных газах и активно применяется в современных высокопроизводительных техно- логиях. К л ю ч е в ы е с л о в а : импульсно-дуговая сварка, плавящий- ся электрод, защитные газы, алюминиевые сплавы, углеро- дистые стали, легированные стали, комбинированные технологии В последние годы за рубежом в различных от- раслях промышленности значительно возрос объем применения сварки плавящимся электро- дом в защитных газах. Дальнейшее развитие по- лучил также способ импульсно-дуговой сварки плавящимся электродом (ИДСПЭ). Первоначаль- но ИДСПЭ в основном применяли для соединения алюминиевых сплавов, в том числе при изготов- лении изделий ответственного назначения. В свя- зи с этим у отечественных специалистов-сварщи- ков сложилось мнение об ограниченном исполь- зовании ИДСПЭ для соединения других матери- алов. Следует отметить, что этот способ сварки качественно отличается от других процессов ду- говой сварки плавящимся электродом, например, модулированным током или в углекислом газе с короткими замыканиями дугового промежутка, и применяется прежде всего для управления про- цессами плавления и переноса металла электрода в различных пространственных положениях в инертных защитных газах или смесях на их осно- ве. При ИДСПЭ рекомендуется использовать сва- рочный ток средних значений Iсв = 50…350 А, при котором возможен мелкокапельный управля- емый перенос металла на сварочном токе докри- тических значений. Необходимый диапазон час- тоты импульсов тока, как правило, составляет 30…300 Гц. Существуют две концепции постро- ения источников питания дуги для ИДСПЭ. Одна из них основана на плавлении металла электрода во время прохождения базового тока и переноса образовавшейся капли в момент подачи импульса. Согласно другой базовый ток только поддержи- вает горение дуги, а импульсный — плавит и пе- реносит электродный металл. Особенностям технологии ИДСПЭ, а также сварочного оборудования, с помощью которого реализуется этот процесс, посвящено много пуб- ликаций, в том числе сотрудников Института электросварки им. Е. О. Патона [1–3]. Цель нас- тоящей работы — провести краткий анализ об- ластей и особенностей применения ИДСПЭ раз- личных материалов, а также тенденций и перс- пектив дальнейшего развития этого способа сварки. При ИДСПЭ алюминиевых сплавов разруше- ние оксидной пленки происходит более полно по сравнению с аргонодуговой сваркой неплавящим- ся электродом, а также отсутствуют вольфрамо- вые включения. Такие преимущества ИДСПЭ, как возможность сварки во всех пространственных положениях при выполнении монтажных швов (управляемый капельный перенос металла элек- трода), уменьшение тепловложения в металл свар- ного шва за счет низкого значения среднего тока сварки, а также увеличение скорости сварки, поз- волили активно внедрять указанный способ для изготовления алюминиевых конструкций различ- ного назначения. В работе [2] отмечается, что применение ИДСПЭ при изготовлении судовых надстроек из сплава АМг6 толщиной 4…25 мм по сравнению со сваркой неплавящимся электродом позволяет за- метно повысить производительность процесса за счет увеличения скорости сварки. При этом имеет место также измельчение микроструктуры металла швов и повышение ее однородности по сравнению со сваркой без импульсов тока. Авторы указывают на возможность получения швов с малыми катетами и увеличения скорости сварки, что приводит к уменьшению деформаций конструкций. Обеспечиваются высокие показатели качества сварных соединений, полученных ИДСПЭ в инер- тных газах, кузовов автомобилей из алюминиевых сплавов АlZn5Mg1, АМг3 [4] и полуавтоматичес- кой ИДСПЭ автомобильных полуприцепов-мине- раловозов грузоподъемностью 14 т с кузовом зак- © А. М. Жерносеков, В. В. Андреев, 2007 48 10/2007 рытого типа длиной 6,5 м, каркас которого обшит листами из сплава АМг3 [5]. Эффективно также применение ИДСПЭ алю- миниевых сплавов например, сплава АМг6 боль- шой толщины (16, 20, 26, 30 и 50 мм) c узкой разделкой кромок в конструкциях ответственного назначения [6]. ИДСПЭ позволяет избежать яв- ления блуждания катодного пятна по стенкам ще- левой разделки (из-за проявления пинч-эффекта импульсная дуга пространственно устойчива) по сравнению со сваркой на постоянном токе. Обес- печивается также равномерное сплавление вали- ков с боковыми стенками и предыдущим слоем. Авторы работы [6] определили, что при ИДСПЭ вследствие уменьшения погонной энергии, а так- же сокращения времени контакта жидкой и твер- дой фаз в зоне сплавления за счет большей ско- рости сварки образуется значительно меньшее со- держание хрупких составляющих, что повышает работоспособность сварных соединений. При ИДСПЭ сплава АМг6 удельная энергия разруше- ния сварных образцов с острым надрезом по зоне сплавления в 1,5…2,0 раза выше по сравнению с образцами, полученными сваркой трехфазной дугой [6]. Накоплен и используется положительный опыт освоения и внедрения промышленной тех- нологии ИДСПЭ алюминиевых сплавов АМг6 и 1201 на базе разработок Института электросварки им. Е. О. Патона на российских предприятиях ОАО «НПО Композит», ПО «Стрела», ГК НПЦ им. М. В. Хруничева. Благодаря использованию ИДСПЭ существенно уменьшилось количество дефектов на кольцевых и продольных швах, вы- полненных на конструкциях ответственного наз- начения. Применение ИДСПЭ для получения замковых соединений ответственного назначения сплава АМг6 обеспечивает формирование стыка без ка- навки, что значительно упрощает механическую обработку кромок и их подготовку под сварку [7]. При ИДСПЭ в аргоне и гелии стыковых со- единений сплава 1201 толщиной (4 + 4) мм на съемной подкладке, (4 + 10) мм в замок и свыше 50 мм в щелевую разделку достигается образо- вание минимальной зоны термического влияния [8]. При этом расширяется диапазон рабочих то- ков сварки и обеспечивается необходимое проп- лавление металла с сохранением постоянной ши- рины шва и усиления. Способ ИДСПЭ широко применяется для из- готовления топливных баков летательных аппа- ратов из сплава 1201 и заготовок шпангоутов из сплава АМг6 [9]. Внедрение технологии ИДСПЭ днищ топливных баков летательных аппаратов из алюминиевого сплава АМг6 толщиной 70 мм в гелии вместо ручной аргонодуговой сварки обес- печило снижение дефектов в сварных швах на 30…40 % и увеличение производительности сва- рочных работ в 4…5 раз. В указанной технологии использовали источник импульсного тока дуги, разработанный в ИЭС им. Е. О. Патона, реали- зующий концепцию двухступенчатого импульса тока [10]. Ступень низкого тока импульса с ам- плитудой Iн и длительностью tн позволяет расп- лавлять заданный объем металла на торце элек- трода, а ступень высокого тока импульса с ам- плитудой Iв и длительностью tв дает возможность переносить расплавившуюся каплю во всех прос- транственных положениях (рис. 1). Базовый ток Iб поддерживает горение дуги, а плавная регули- ровка сварочного тока происходит за счет изме- нения частоты импульсов f = 1/T (где T — период импульсов) (рис. 1). Известно, что при сварке углеродистых и низ- колегированных сталей разбрызгивание металла является одним из важных показателей процесса. При сварке в углекислом газе (в зависимости от динамических характеристик источника питания дуги, диаметра электродной проволоки и тока сварки) диапазон потерь электродного металла на угар и разбрызгивание составляет 4,5…12,0 %. При сварке на постоянном токе в смеси на основе аргона, например 82 % Ar + 18 % CO2, этот по- казатель снижается до 2,5…6,5 %, а при ИДСПЭ в той же смеси потери еще ниже (1,0…1,5 %). Разбрызгивание металла при таком способе свар- ки не зависит от сварочного тока и диаметра элек- тродной проволоки, и при оптимальных для дан- ного режима параметрах импульсов сохраняется минимальным во всем диапазоне сварочных токов [11]. В работе [12] отмечается, что ИДСПЭ можно рекомендовать для сварки металлоконструкций из низколегированных сталей, на которых не допус- кается наличие приваренных брызг электродного металла, тонколистового металла и выполнения швов малого сечения, а также для сварки и нап- лавки, если необходимо обеспечить небольшую долю основного металла в металле шва. Высокий уровень механических свойств металла швов, вы- полненных на сталях типа 09Г2С и 15Г2АФ, дос- тигается за счет незначительного содержания не- металлических включений и формирования бла- Рис. 1. Импульсы сварочного тока (текущее значение) при ИДСПЭ: 1 — прямоугольные; 2 — двухступенчатые 10/2007 49 гоприятной структуры с преобладанием игольча- того феррита. При этом формируется более мел- козернистая микроструктура металла шва, чем при сварке стационарной дугой, а также отмеча- ются высокие значения ударной вязкости металла шва при отрицательных температурах [13]. В ра- боте [14] указывается на эффективное применение автоматической ИДСПЭ в смеси 82 % Ar + 18 % CO2 проволокой диаметром 1 мм для изготов- ления деталей редукторов. ИДСПЭ позволяет улучшить сварку легиро- ванных сталей в вертикальном и потолочном по- ложениях. Благодаря повышению стабильности процесса сварки и мелкокапельному переносу ме- талла можно выполнять качественную сварку на токах, имеющих значения ниже критического, что позволяет соединять тонкий металл проволоками диаметром 1,6 и 2,0 мм. Установлено, что при ИДСПЭ склонность металла швов, выполненных на стали Х18Н10Т, к образованию пор и шлако- вых включений меньше, чем при обычной арго- нодуговой сварке неплавящимся электродом [15]. Микроструктура металла шва измельчена по срав- нению с полученной обычной сваркой, наблюда- ется уменьшение зоны термического влияния. При этом механические свойства металла швов находятся на уровне швов, выполненных сваркой неплавящимся электродом. Как известно, образование горячих трещин на сталях может быть снижено за счет использования режимов с минимальным выделением теплоты [16]. Поскольку при ИДСПЭ средние значения сварочного тока ниже, чем при сварке на пос- тоянном токе, и возможно использование прово- лок большего диаметра, то опасность образования горячих трещин уменьшается. Эффективна полу- автоматическая ИДСПЭ легированных сталей, чувствительных к образованию горячих трещин, особенно при большой толщине изделий. В работе [17] приведен пример использования ИДСПЭ для получения сварных соединений сталей G-X5CrNi 174 (17 % Cr и 4 % Ni) и TTSt E 355 без горячих трещин на спиральном корпусе турбины насоса высокого давления. Здесь же описаны техноло- гические особенности и преимущества ИДСПЭ разгрузочного шнека из хромоникелевой стали, а также элементов лопастей крупногабаритной ме- шалки из стали X10CrNiMoTi 1810. Отмечено, что ИДСПЭ применяется во всех пространственных положениях несущих конструкций из хромони- келевых сплавов толщиной 10…40 мм. Оборудование и технология ИДСПЭ исполь- зуются для соединения сплавов на основе меди и титана. ИДСПЭ в аргоне применяли при заварке трещин и раковин на деталях судовых устройств из сплавов меди без демонтажа. В работе [18] отмечено, что при ИДСПЭ в аргоне латуни ЛМцЖ55-3-1 и бронзы Бр.АМц9-2 толщиной 16…24 мм в вертикальном и потолочном поло- жениях улучшается формирование швов, умень- шается вероятность появления несплавлений, а также измельчается микроструктура металла швов. Мелкокапельный перенос металла и снижение критического тока сварки при ИДСПЭ приобре- тают особое значение при получении соединений титана для обеспечения надежной защиты зоны сварки [19]. С увеличением скорости сварки сок- ращаются ширина зоны разогрева металла и время его пребывания при высоких температурах, что приводит к снижению сварочных деформаций и улучшению условий защиты от окисления метал- ла шва и обратной стороны сварного соединения. В работе [20] авторы указывают, что при ИДСПЭ титановых листов толщиной 6 мм, к которым в свободном состоянии приваривали ребра с V-об- разной несимметричной разделкой кромок, повы- шается производительность и значительно умень- шаются угловые деформации (в 2 раза по срав- нению с ручной сваркой неплавящимся электро- дом). Механические свойства сварных соедине- ний не уступают соединениям, полученным ар- гонодуговой сваркой. ИДСПЭ позволяет осущес- твлять сварку титановых сплавов в монтажных условиях в разных пространственных положени- ях, стабилизировать проплавление, практически устранить разбрызгивание, обеспечить высокие показатели пластичности, прочности и ударной вязкости [21, 22]. Развитие трубопроводного транспорта наряду с высокими показателями механических свойств сварных соединений и увеличением производи- тельности сварочных работ требует применения прогрессивных высокотехнологичных способов сварки. В Канадском институте сварки разрабо- тана ИДСПЭ с системой контроля длины дуги [23]. В работах [24, 25] сообщается, что при со- оружении магистрального трубопровода при свар- ке неповоротных стыков для укладки шва, сле- дующего за корневым швом, применение ИДСПЭ с запатентованной функцией контроля дуги поз- волило уменьшить количество дефектов типа нес- плавлений благодаря улучшению характеристик переноса металла и повысить вязкость металла швов при критическом раскрытии вершины тре- щины. В работе [26] предложена ИДСПЭ корневых швов порошковой проволокой с металлическим сердечником в смесях 80 % Ar + 20 % CO2 или 85 % Ar + 15 % CO2, а также Ar + 1…5 % О2. Та- кая технология позволяет избежать возникновения дефектов типа несплавлений и дает возможность сварщику управлять длиной дуги. В отличие от электродной проволоки сплошного сечения порош- ковая проволока с металлическим порошком способствует получению более широкой свароч- 50 10/2007 ной дуги, при этом увеличивается сплавление и эффективно используются преимущества управ- ляемого капельного переноса металла. Известен опыт применения ИДСПЭ совместно с чередующейся подачей защитных газов [27, 28]. Такой способ сварки низколегированной стали, например 09Г2, позволяет по сравнению с только ИДСПЭ или со сваркой на постоянном токе уменьшить размер зерна на участке перегрева и увеличить содержание игольчатого феррита [27]. Схема такого процесса представлена на (рис. 2). При этом частота подачи защитных газов в зону сварки составляет 1…5 Гц. В последнее время для сварки в защитных га- зах активно внедряется так называемая двухду- говая ИДСПЭ [29, 30]. Фирма «Fronius» является одной из передовых в реализации технологии двухдуговой импульсной сварки на установке «Time Twin Digital». Рекомендуемыми областями применения такой установки являются не только автомобильная промышленность и сооружение трубопроводов, но и судостроение, включая ра- боты в открытом море. В Кренфильдском университете (Великобри- тания) разработана автоматизированная сварка трубопроводов в сложных условиях окружающей среды, а также при низких температурах. Отме- чается, что использование импульсов с соответ- ствующими параметрами позволяет повысить производительность сварки неповоротных стыков при строительстве трубопроводов [30]. В работе [31] исследуется процесс импульсной двухдуговой сварки алюминиевых сплавов и на основании полученных результатов сделан вывод о целесообразном его использовании при одноп- роходной сварке стыковых, замковых, тавровых и нахлесточных тонколистовых соединений, когда необходимо получать швы с большими катетами. Пока не существует единого мнения о спосо- бах стабилизации импульсных дуг при двухду- говой сварке. Предлагаются различные варианты, например, режимы в противофазе, очень малое фазовое смещение или его отсутствие. В работах [32, 33] описан способ синхронизации импульсов с запаздыванием около 0,5 мс импульсного тока задней дуги относительно передней. При этом уп- равление длиной передней дуги выполняется сис- темой частотно-импульсной модуляции, а длиной задней дуги — системой задержки амплитуды им- пульса. Обращено внимание на такие важные фак- торы, как расстояние между дугами и допустимое содержание углекислого газа в смеси на основе аргона. В работе [34] установлено, что при двух- дуговой сварке импульсными дугами низкоугле- родистой и нержавеющей сталей для обеспечения стабильности процесса необходим незначитель- ный (до 1 мс) фазовый сдвиг между дугами. В настоящее время развивается способ лазер- но-дуговой сварки, который позволяет по срав- нению с обычной сваркой в защитных газах достигать высоких скоростей сварки, получать более глубокое проплавление и хорошие меха- нические свойства сварных соединений. При этом использование дугового процесса снижает мощ- ность пучка лазера, что приводит к уменьшению стоимости всей установки. Такие технологии на- ходят применение в автомобильной промышлен- ности [35]. Из-за низкого разбрызгивания, харак- терного для ИДСПЭ, использование этого способа в указанных технологиях предпочтительнее, пос- кольку исключается загрязнение оптической сис- темы лазера. Существует опыт применения вы- сокоскоростной сварки (двухдуговая ИДСПЭ + + импульсная дуга-лазер) листов большой толщи- ны. В этой технологии используются уже три им- пульсные дуги с плавящимся электродом [36]. Таким образом, обзор областей и масштабов применения ИДСПЭ доказывает высокую эффек- тивность применения этого способа для соеди- нения различных материалов, когда необходимо обеспечить управляемый перенос металла элект- рода во всех пространственных положениях с не- большими потерями на разбрызгивание. Актуаль- ность применения данного способа сварки под- тверждается современным развитием технологии и сварочного оборудования, базирующихся на нем. 1. Патон Б. Е., Потапьевский А. Г., Подола Н. В. Импуль- сно-дуговая сварка плавящимся электродом с програм- мным регулированием процесса // Автомат. сварка. — 1964. — № 1. — С. 1–6. 2. Потапьевский А. Г., Лапчинский В. Ф., Вайнерман А. Е. Импульсно-дуговая сварка алюминиевых сплавов. Сер. Прогрессивное формообразование. — Л.: Об-во «Зна- ние», 1966. — 46 с. 3. Воропай Н. М., Илюшенко В. М., Ланкин Ю. Н. Особен- ности импульсно-дуговой сварки с синергетическим уп- равлением параметрами режимов // Автомат. сварка. — 1999. — № 6. — С. 26–32. 4. Kiesche M. Einsatz des MIG-Impulsschweissverfahrens beim Schweissen von Fahrzeugaufbauten aus Aluminiumle- gierungen // ZIS-Mitteilungen. — 1982. — 24, № 6.— S. 669–674. 5. Сварной алюминиевый кузов автомобильного полупри- цепа-минераловоза / В. Г. Игнатьев, Ю. Г. Каплуненко, М. П. Пашуля и др. // Сварка цветных металлов. — Ки- ев: Наук. думка, 1989. — С. 39–42. Рис. 2. Схема ИДСПЭ с модуляцией по току и виду защитных газов 10/2007 51 6. Барабохин Н. С., Шиганов Н. В., Иванов В. Я. Импуль- сно-дуговая сварка плавящимся электродом сплава АМг6 больших толщин // Свароч. пр-во. — 1973. — № 3. — С. 16–18. 7. Импульснодуговая сварка плавящимся электродом зам- ковых соединений из сплава АМг6 / В. В. Слюсаревс- кий, Д. Г. Луцай, В. К. Лайков и др. // Автомат. сварка. — 1981. — № 7. — С. 49–50. 8. Сварка плавящимся электродом сплава 1201 / Ю. А. Ря- бец, В. И. Завирюха, В. А. Остапов и др. // Сварка цвет- ных металлов. — Киев: Наук. думка, 1989. — С. 28–32. 9. Сварка конструкций летательных аппаратов из алюми- ниевых сплавов больших толщин / О. Н. Кудряшов, О. М. Новиков, И. В. Алексеев и др. // Свароч. пр-во. — 2001. — № 12. — С. 31–33. 10. А. с. 4696750/27 СССР, МКИ5 В 23 К 9/09. Источник то- ка для импульсно-дуговой сварки / В. М. Павшук, П. П. Шейко. — Опубл. 07.10.91, Бюл. № 37. 11. Killing R. Schutzgase zum Lichtbogenschweiβen — schweiβ− technische Eigenschaften // Praktieker. — 1993. — № 8. — S. 448–455. 12. Импульснодуговая сварка низколегированных сталей плавящимся электродом в смеси аргона с углекислым га- зом / С. Т. Римский, В. Г. Свецинский, П. П. Шейко и др. // Автомат. сварка. — 1993. — № 2. — С. 38–41. 13. Бучинский В. Н., Воропай Н. М. Особенности импуль- снодуговой сварки сталей в смеси аргона с углекислым газом // Там же. — 1978. — № 3. — С. 42–45. 14. Bouandel M. Getriebeteil vollmechanisch metall-aktievgas- geschweiβt // Praktieker. — 1991. — 43, № 11. — S. 612, 614. 15. Потапьевский А. Г., Бучинский В. Н. Импульсно-дуговая сварка нержавеющей стали Х18Н10Т // Автомат. сварка. — 1965. — № 9. — С. 30–33. 16. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением / Под ред. Б. Е. Патона. — М.: Машиностро- ение, 1974. — 768 с. 17. Aichele G. Die Anwendung der Impulstechnik — Metall- Aktivgasschweissen // Praktieker. — 1989. — 41, № 4. — S. 174, 177, 178. 18. Импульсно-дуговая сварка сплавов меди / Л. А. Агарков, А. Г. Потапьевский, А. А. Будай, А. П. Таран // Судост- роение. — 1968. — № 9. — С. 63–66. 19. Металлургия и технология сварки титана и его сплавов / Под ред. В. Н. Замкова. — Киев: Наук. думка, 1986. — 240 с. 20. Полуавтоматическая импульсно-дуговая сварка титано- вых сплавов плавящимся электродом / Б. В. Кудояров, А. А. Николаев, В. М. Поляков, Э. И. Явно // Свароч. пр- во. — 1970. — № 11. — С. 17–19. 21. Гуревич С. М. Справочник по сварке цветных металлов / Отв. ред. В. Н. Замков. — Киев: Наук. думка, 1990. — 512 с. 22. Блащук В. Е., Шеленков Г. М. Сварка плавлением титана и его сплавов (Обзор) // Автомат. сварка. — 2005. — № 2. — С. 38–46. 23. The development and application of pulsed FM-GMA wel- ding / A. Ditschun, D. Dorling, A. Glover еt al. // First In- tern. conf. on advanced welding systems, London, 19–21 Nov., 1985. — Abington, 1987. — P. 301–309. 24. Dorling D. Applying pulsed GMA welding to pipeline con- struction // Welding J. — 1992. — 71, № 10. — P. 39–44. 25. Gas metal arc welding used on mainline 80 ksi pipeline in Canada / D. V. Dorling, A. Loyer, A. N. Russell, T. S. Thompson // Ibid. — 1992. — 71, № 5. — P. 55–61. 26. Sol A. M. Pulsed MIG metal-cored wire welding replaces TIG root pass // Joining and Materials. — 1989. — № 7. — P. 372–376. 27. Шейко П. П., Жерносеков А. М., Шевчук С. А. Техноло- гические особенности сварки плавящимся электродом низколегированных сталей с чередующейся подачей за- щитных газов // Автомат. сварка. — 1997. — № 8. — С. 32–36. 28. Kusch M. Metall-Inrertgasshweiβen von Aluminium mit ge- pulster Schutzgaszufuhr // Shweiβen und Schneiden. — 2006. — 56, № 1. — S. 19–22. 29. Martin M. MAG-Tandemschweiβen fuеr die Plattierung aus Alloy B2 // Praktieker. — 2002. — № 11.— S. 404–407. 30. Автоматизированная сварка трубопроводов: Сварка за ру- бежом // Автомат. сварка. — 2005. — № 1. — С. 52–56. 31. Ищенко А. Я., Машин В. С., Пашуля М. П. Технологичес- кие особенности двухдуговой импульсной сварки плавя- щимся электродом алюминиевых сплавов // Там же. — 2005. — № 1. — С. 14–18. 32. Occurrence of arc interference and interruption in tandem pulsed GMA welding-study of arc stability in tandem pulsed GMA welding (Rep. 1) / T. Ueyama, T. Ohnawa, M. Tana- ka, K. Nakata // Quarterly J. of Japan Welding Soc. — 2005. — 23, № 4. — P. 515–525. 33. Solution to problem of arc interruption and stable arc length control in tandem pulsed GMA welding-study of arc stability in tandem pulsed GMA welding (Rep. 2) / T. Ueyama, T. Ohnawa, T. Uezono et al. // Ibid. — 2005. — 23, № 4. — P. 526–535. 34. Tandem MIG/MAG welding / S. Goecke, J. Xedegard, М. Lundin, H. Kaufmann // Svetsaren. — 2001. — 56, № 2/3. — P. 24–28. 35. Штауфер Х., Хакль Х. Лазерно-дуговая сварка в автомо- бильной промышленности // Автомат. сварка. — 2001. — № 12. — С. 29–32. 36. Staufer H., Ruehrnoeβl M. Fuеr groβe Blechdicken und hohe Schweiβgeschwindigkeiten: Laserhybrid- + Tandem- schweiβen // Praktieker. — 2006. — № 10. — S. 300–302. Analysis of the field and peculiarities of application of pulsed-arc metal-electrode welding of different materials is described, and trends and prospects of its development are considered. It is shown that this welding method is characterised by certain technological advantages over other gas-shielded metal-electrode welding methods, and is extensively applied in modern high-productivity technologies. Поступила в редакцию 10.05.2007 52 10/2007

Similar Items