Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск

Известно, что сварные соединения из теплостойкой низколегированной стали типа 10ГН2МФА, широко используемой в атомной энергетике, обладают склонностью к образованию трещин отпуска. Целью данной работы являлась попытка получить обоснованное объяснение причины появления трещин отпуска и их предупреж...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Date:	2013
Main Authors:	Махненко, В.И., Махненко, О.В., Великоиваненко, Е.А., Розынка, Г.Ф., Пивторак, Н.И.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2013
Series:	Автоматическая сварка
Subjects:	Научно-технический раздел
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102247
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск / В.И. Махненко, О.В. Махненко, Е.А. Великоиваненко, Г.Ф. Розынка, Н.И. Пивторак // Автоматическая сварка. — 2013. — № 03 (719). — С. 3-6. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102247
record_format	dspace
spelling	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1022472025-02-09T21:09:12Z Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск Account for pore formation in heat treatment of welded elements of steels, prone to initiation of temper cracks Махненко, В.И. Махненко, О.В. Великоиваненко, Е.А. Розынка, Г.Ф. Пивторак, Н.И. Научно-технический раздел Известно, что сварные соединения из теплостойкой низколегированной стали типа 10ГН2МФА, широко используемой в атомной энергетике, обладают склонностью к образованию трещин отпуска. Целью данной работы являлась попытка получить обоснованное объяснение причины появления трещин отпуска и их предупреждение на основе механизма порообразования при ползучести материала. С использованием опубликованных экспериментальных данных проф. И. Гривняка по данному вопросу и привлечением современных положений механизма порообразования при пластическом деформировании (деформационном старении) в работе показано, что при температурах двухчасовой выдержки 700…600 °С достаточно сильно проявляется механизм ослабления сечений вблизи границы зерен в металле ЗТВ за счет порообразования при релаксации остаточных напряжений высокого отпуска. Поскольку при температурах отпуска ниже 600 °С резко снижается эффективность термообработки (релаксация высоких остаточных напряжений, связанных с изготовлением и, особенно, ремонтом ответственных изделий из рассматриваемой стали), то существующие опасения относительно влияния режимов высокого отпуска на возникновение трещин отпуска в ЗТВ при сварке плавлением сталей указанного типа вполне обоснованы и требуют особого внимания к вопросам определения допустимости соответствующих ремонтов и разработки адекватных технологий по режимам послесварочной термообработки, что позволит существенно снизить затраты на эксплуатацию. Библиогр. 8, табл. 2, рис. 3. 2013 Article Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск / В.И. Махненко, О.В. Махненко, Е.А. Великоиваненко, Г.Ф. Розынка, Н.И. Пивторак // Автоматическая сварка. — 2013. — № 03 (719). — С. 3-6. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102247 621.791.052:539.56 ru Автоматическая сварка application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Махненко, В.И. Махненко, О.В. Великоиваненко, Е.А. Розынка, Г.Ф. Пивторак, Н.И. Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск Автоматическая сварка
description	Известно, что сварные соединения из теплостойкой низколегированной стали типа 10ГН2МФА, широко используемой в атомной энергетике, обладают склонностью к образованию трещин отпуска. Целью данной работы являлась попытка получить обоснованное объяснение причины появления трещин отпуска и их предупреждение на основе механизма порообразования при ползучести материала. С использованием опубликованных экспериментальных данных проф. И. Гривняка по данному вопросу и привлечением современных положений механизма порообразования при пластическом деформировании (деформационном старении) в работе показано, что при температурах двухчасовой выдержки 700…600 °С достаточно сильно проявляется механизм ослабления сечений вблизи границы зерен в металле ЗТВ за счет порообразования при релаксации остаточных напряжений высокого отпуска. Поскольку при температурах отпуска ниже 600 °С резко снижается эффективность термообработки (релаксация высоких остаточных напряжений, связанных с изготовлением и, особенно, ремонтом ответственных изделий из рассматриваемой стали), то существующие опасения относительно влияния режимов высокого отпуска на возникновение трещин отпуска в ЗТВ при сварке плавлением сталей указанного типа вполне обоснованы и требуют особого внимания к вопросам определения допустимости соответствующих ремонтов и разработки адекватных технологий по режимам послесварочной термообработки, что позволит существенно снизить затраты на эксплуатацию. Библиогр. 8, табл. 2, рис. 3.
format	Article
author	Махненко, В.И. Махненко, О.В. Великоиваненко, Е.А. Розынка, Г.Ф. Пивторак, Н.И.
author_facet	Махненко, В.И. Махненко, О.В. Великоиваненко, Е.А. Розынка, Г.Ф. Пивторак, Н.И.
author_sort	Махненко, В.И.
title	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск
title_short	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск
title_full	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск
title_fullStr	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск
title_full_unstemmed	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск
title_sort	учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2013
topic_facet	Научно-технический раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102247
citation_txt	Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск / В.И. Махненко, О.В. Махненко, Е.А. Великоиваненко, Г.Ф. Розынка, Н.И. Пивторак // Автоматическая сварка. — 2013. — № 03 (719). — С. 3-6. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT mahnenkovi učetporoobrazovaniâpritermičeskoiobrabotkesvarnyhuzlovizstaleisklonnyhkobrazovaniûtreŝinotpusk AT mahnenkoov učetporoobrazovaniâpritermičeskoiobrabotkesvarnyhuzlovizstaleisklonnyhkobrazovaniûtreŝinotpusk AT velikoivanenkoea učetporoobrazovaniâpritermičeskoiobrabotkesvarnyhuzlovizstaleisklonnyhkobrazovaniûtreŝinotpusk AT rozynkagf učetporoobrazovaniâpritermičeskoiobrabotkesvarnyhuzlovizstaleisklonnyhkobrazovaniûtreŝinotpusk AT pivtorakni učetporoobrazovaniâpritermičeskoiobrabotkesvarnyhuzlovizstaleisklonnyhkobrazovaniûtreŝinotpusk AT mahnenkovi accountforporeformationinheattreatmentofweldedelementsofsteelspronetoinitiationoftempercracks AT mahnenkoov accountforporeformationinheattreatmentofweldedelementsofsteelspronetoinitiationoftempercracks AT velikoivanenkoea accountforporeformationinheattreatmentofweldedelementsofsteelspronetoinitiationoftempercracks AT rozynkagf accountforporeformationinheattreatmentofweldedelementsofsteelspronetoinitiationoftempercracks AT pivtorakni accountforporeformationinheattreatmentofweldedelementsofsteelspronetoinitiationoftempercracks
first_indexed	2025-11-30T20:40:50Z
last_indexed	2025-11-30T20:40:50Z
_version_	1850249323423465472
fulltext	УДК 621.791.052:539.56 УЧЕТ ПОРООБРАЗОВАНИЯ ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ СВАРНЫХ УЗЛОВ ИЗ СТАЛЕЙ, СКЛОННЫХ К ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН ОТПУСКА В. И. МАХНЕНКО , О. В. МАХНЕНКО, Е. А. ВЕЛИКОИВАНЕНКО, Г. Ф. РОЗЫНКА, Н. И. ПИВТОРАК ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua Известно, что сварные соединения из теплостойкой низколегированной стали типа 10ГН2МФА, широко используемой в атомной энергетике, обладают склонностью к образованию трещин отпуска. Целью данной работы являлась попытка получить обоснованное объяснение причины появления трещин отпуска и их предупреждение на основе механизма порообразования при ползучести материала. С использованием опубликованных экспериментальных данных проф. И. Грив- няка по данному вопросу и привлечением современных положений механизма порообразования при пластическом деформировании (деформационном старении) в работе показано, что при температурах двухчасовой выдержки 700…600 °С достаточно сильно проявляется механизм ослабления сечений вблизи границы зерен в металле ЗТВ за счет порообразования при релаксации остаточных напряжений высокого отпуска. Поскольку при температурах отпуска ниже 600 °С резко снижается эффективность термообработки (релаксация высоких остаточных напряжений, связанных с изготовлением и, особенно, ремонтом ответственных изделий из рассматриваемой стали), то существующие опасения относительно влияния режимов высокого отпуска на возникновение трещин отпуска в ЗТВ при сварке плавлением сталей указанного типа вполне обоснованы и требуют особого внимания к вопросам определения допустимости соответствующих ремонтов и разработки адекватных технологий по режимам послесварочной термообработки, что позволит существенно снизить затраты на эксплуатацию. Библиогр. 8, табл. 2, рис. 3. К л ю ч е в ы е с л о в а : трещины отпуска в ЗТВ низколегированных сталей, деформационное старение, релаксация остаточных напряжений, зернограничная диффузия, порообразование Одним из характерных дефектов сварных конс- трукций, выполненных из некоторых современ- ных низколегированных хромомолибденовых ста- лей, являются трещины отпуска (повторного нагрева) либо деформационного старения. Эти де- фекты имеют межкристаллитный характер (рис. 1) и обычно возникают в зоне термического влияния (ЗТВ) на участках крупного зерна. Вли- яние химического состава сталей на склонность к образованию трещин отпуска на основании ре- зультатов экспериментов для низколегированной стали с максимальным содержанием хрома 1,5 % определяется уравнением [1] ΔG = Cr + 3,3Mo + 3,1V + 10C – 2. (1) Если ΔG > 0, то сталь склонна к образованию трещин отпуска. Кроме химического состава на воз- никновение трещин отпуска оказывает влияние ре- жим повторного нагрева (высокого отпуска), а именно длительность пребывания материала при высокой температуре, способствующей его дефор- мационному старению. На рис. 2 приведены данные проф. И. Гривняка [2] относительно влияния тем- пературы двухчасовой выдержки повторного наг- рева образцов из околошовной зоны сварного со- единения стали 10ГН2МФА (ΔG = 0,8…1,4) на ве- личину номинальных (прилагаемых) напряжений растяжения, необходимых для получения рассмат- риваемого разрушения (см. рис. 1). Видно, что температура двухчасовой выдержки сильно вли- яет на минимально допустимую величину при- лагаемых напряжений, при которых происходит образование трещин отпуска (см. рис. 2). При зна- чениях температуры отпуска 700…580 °С разру- шения наблюдались при номинальных напряже- ниях 280…380 МПа, а при температурах ниже 550 °С даже при номинальных напряжениях свы- ше 625 МПа рассматриваемых разрушений не наблюдалось. Указанные факты трудно связать только с зерно-граничной диффузией примесей © В. И. Махненко , О. В. Махненко, Е. А. Великоиваненко, Г. Ф. Розынка, Н. И. Пивторак, 2013 Рис. 1. Появление полостей на начальной стадии образования трещин отпуска в металле ЗТВ (×2000) 3/2013 3 и соответствующего охрупчивания границ зерен. Можно предположить, что определенное влияние здесь оказывает и процесс зарождения и роста пор, связанный с релаксацией достаточно высоких остаточных сварочных напряжений и соответс- твующего роста деформаций ползучести за счет остаточных упругих деформаций после сварки. Такой механизм деформационного старения ма- териала в околошовной зоне, связанный с разви- тием деформаций диффузионной пластичности (ползучести) при релаксации упругих остаточных деформаций после сварки рассмотрен в целом ря- де работ [1, 2 и др.]. В атомной энергетике, где широко используется сталь типа 10ГН2МФА (па- рогенераторы, циркуляционные трубопроводы ВВЭР-1000 и др.), возможна определенная дег- радация свойств рассматриваемой стали при сум- марной длительности пребывания сварных узлов при высоких температурах (свыше 580 °С) в про- цессе изготовления и ремонта (особенно, когда технологический процесс сварки чередуется с промежуточными отпусками). В настоящей рабо- те делается попытка получить обоснованное ре- шение данной проблемы на основе моделиро- вания механизма порообразования при ползучес- ти материала. Образование пор при ползучести приводит к уменьшению нетто-сечений структурных элемен- тов, что естественно повышает нетто-напряжения, приближая их к критическим. Эта достаточно простая идея используется при построении соот- ветствующих решений как при ползучести мате- риала [3, 4 и др.], так и при мгновенных плас- тических деформациях [4–7 и др.]. Можно приб- лизительно оценить величину уменьшения нет- то-сечений (1 – S) структурного элемента в зоне потенциального образования трещины (см. рис. 1), используя данные (см. рис. 2) и применив зависимость 1 (1 – S) ασ = σкр σисп , (2) где S — относительная площадь сечения струк- турного элемента, занимаемая порами; ασ — кон- центрация напряжений, связанная с надрезом; σисп — напряжения испытания (см. рис. 2); σкр — кри- тические напряжения при температуре испытания (~20 °С). По результатам испытаний σкр > 625 МПа (после высокого отпуска при T ≤ 550 °С), что поз- воляет из (2) получить неравенство S = 1 – σиспασ σкр > 1 – σисп 625 . (3) Данные, приведенные в табл. 1, показывают, что при условии примерно одинаковой степени охрупчивания границ зерен в металле ЗТВ по ме- ханизму зернограничной диффузии, при темпе- ратурах двухчасовой выдержки 700…550 °С, дос- таточно сильно проявляется механизм ослабления сечений в зоне вблизи границы за счет порооб- разования при релаксации остаточных сварочных напряжений в процессе высокого отпуска. В работе [2] приведены экспериментальные данные относительно релаксации остаточных сва- рочных напряжений в металле ЗТВ вблизи гра- ницы сплавления при дуговой сварке рассматри- ваемой стали (рис. 3), из которых следует, что в зависимости от температуры двухчасового вы- сокого отпуска остаточные напряжения в рассмат- риваемой зоне снизились от соответствующего предела текучести σТ(T) до величины, указанной на рис. 3 и, соответственно, в табл. 2. По этим данным [8] были рассчитаны скорости роста де- формаций диффузионной пластичности ε . ij c = dεij c dt для четырех вариантов температур двухчасовой выдержки с использованием достаточно популяр- ного представления Рис. 2. Влияние прилагаемых напряжений и максимальной температуры повторного нагрева на образование трещин от- пуска в образцах из стали 10ГН2МФА с надрезом после имитации термического цикла: Tmax = 1300 °С, Δt800…500 = = 100 с, ΔG ≈ 0,8…1,4, (ΔG = Cr + 3,3Mo + 3,1V + 10C – 2) Т а б л и ц а 1. Оценка относительной площади сечения структурного элемента, занимаемой порами, в зависи- мости от параметров отпуска T, °С σисп, МПа S 700 275 > 0,56 650 325 > 0,48 600 375 > 0,40 550 625 > 0 4 3/2013 ε . ij c = Ω1(σi)Ω2(T)(σij – δijσ), (4) где εij c — компоненты тензора деформаций пол- зучести (i, j = x, y, z), σi — интенсивность нап- ряжений, (σij – δijσ) — девиатор напряжений [8], Ω1(σi) — функция напряжений, Ω2(T) — функция температуры. При одноосном растяжении в нап- равлении x σi = \|σxx\|, σ = σxx ⁄ 3. При изотермической выдержке, условии, что Ω1(σi) = σi n (n = 4…5) и ε . xx c = 1E dσxx dt , где E — модуль упругости, получим дифференциальное уравнение относительно скорости релаксации нап- ряжений при данной постоянной температуре T dσxx σi n + 1 = 23EΩ2(T)dt; σxx > 0. (5) Решение (5) при условиях, что заданы σxx при t = 0 и t = 2 ч (см. табл. 2) позволяет получить значения функции Ω2(T), указанные в табл. 2 Ω2(T) = 3 2E(T)nt ⎡⎢ ⎣ 1 σxx n (t) – 1 σxx n (0) ⎤ ⎥ ⎦ . (6) ε . xx c (σxx) = 23σxx n + 1(t)Ω2(T), 1/ч. (7) Если использовать закон роста пор Райса- Трейси [5] dl dt = lK1ε . xx c exp ⎛ ⎜ ⎝ K2 σm σi ⎞ ⎟ ⎠ , (8) где l — относительная длина линейного размера структурного элемента, занятого порами, K1 = = 0,28; K2 = 1,5, то с учетом (7), получим при постоянной температуре dl l = K1Ω2(T) ⎡ ⎢ ⎣ exp ⎛ ⎜ ⎝ K2 σm σi ⎞ ⎟ ⎠ ⎤ ⎥ ⎦ 2 3σxx n + 1(t)dt. (9) Откуда ln l (k + 1) l(k) = K1Ω2(T)2 3 ∫ t k t k + 1 σxx n + 1(t′) exp ⎛ ⎜ ⎝ K2 σm σi ⎞ ⎟ ⎠ dt′. (10) где l(k), l(k+1) — размеры, соответствующие мо- ментам времени tk и tk+1. При одноосном растяжении σm/σi = 0,3 и со- ответственно l(k + 1) = l(k) exp ⎡ ⎢ ⎣ ⎢ ⎢ K1Ω2(T)2 3e0,45 ∫ t k t k + 1 σxx n + 1(t′)dt′ ⎤ ⎥ ⎦ ⎥ ⎥ . (11) После интегрирования в (11) получим l(k + 1) = l(k) exp ⎡⎢ ⎣ K1Ω2(T)2 3e0,45(σxx n + 1– )Δtk + 1 ⎤ ⎥ ⎦ , (12) где σxx n + 1– — среднее значение величины σxx n + 1 в интервале Δtk+1 = tk+1 – tk. Поскольку в реальном сварном соединении (в зависимости от условий закрепления и геометрии соединения) кинетика изменения напряжений σxx(t) в интервале Δtk при tk = 0 и tk+1 = 2 ч может Рис. 3. Влияние температуры двухчасовой выдержки высоко- го отпуска после сварки на величину остаточных напряжений (1) и твердости (2) в зоне шва. На врезке образец сварного соединения со швом Та б л и ц а 2. Функция температуры Ω2(T) для вариантов двухчасовой выдержки высокого отпуска T, °С E⋅10–5, МПа σт(T), МПа σ, МПа (t = 0) σ, МПа (t = 2 ч) Ω2(T), (МПа–(n+1)⋅ч–1) (n = 5) l(t) ⁄ l0 = ω (t = 2 ч) 700 1,60 120 120 12 3,77⋅10–12 1,10847 650 1,65 250 250 35 1,73⋅10–14 1,03939 600 1,70 300 300 60 1,13⋅10–15 1,00756 550 1,75 330 330 180 0,43⋅10–17 1,00005 3/2013 5 изменяться произвольно в пределах от σxx(0) = = σт(T) до σxx(t) ≈ 0 при t = 2 ч, то для оценки роста начальных линейных размеров пористости l0, связанной с нагревом и релаксацией напряже- ний по механизму мгновенной пластичности, можно принять σxx n + 1– = [0,5σт(T)]n+1 при n = 5. По результатам расчета (см. табл. 2) видно, что в зависимости от температуры при указанных условиях отношение l(t) ⁄ l0 может меняться су- щественно. Если учесть, что величина l0 с учетом стадии нагрева и пластических деформаций мгновенной пластичности на стадии, когда σxx(t) > σт(T), мо- жет быть значительной, а величина ослабления нетто — сечения S связана с l(t) зависимостью S = 1 – 2l(t) = 1 – 2l0ω, (13) (значения ω приведены в табл. 2), то необходимые данные (см. табл. 1) относительно l0 определяются из условия (13) l0 = 1 – S 2ω , откуда при T = 700 °С, l0 ≈ 0,44/2,29 = 0,198; при T = 650 °С, l0 ≈ 0,52/2,100 = 0,25; при T = 600 °С, l0 ≈ 0,6/2,09 = 0,298; при T = 550 °С, l0 ≈ 1,0/2,0001 ≈ 0,5. Такая тенденция зависимости l0 от темпера- туры двухчасового высокого отпуска достаточно логична, поскольку теоретически подтверждает существующие опасения относительно влияния режима повторного нагрева для сварных конс- трукций из стали типа 10ГН2МФА [2]. Таким образом, выполненные расчеты поз- воляют утверждать, что сварные соединения из теплостойкой низколегированной стали типа 10ГН2МФА обладают высокой чувствительнос- тью к деформационному старению при темпера- турах отпуска свыше 600 °С. Поскольку при тем- пературах отпуска ниже 600 оС резко снижается эффективность термообработки, обеспечивающая релаксацию высоких остаточных напряжений, связанных с изготовлением и, особенно, ремонтом ответственных изделий из этой стали (например, в атомной энергетике, оснащенной соответству- ющим оборудованием российского производства), то вопросам определения допустимых границ со- ответствующих ремонтов и разработке адекват- ных технологий режимов послесварочной тер- мообработки следует уделить соответствующее внимание, что позволит существенно снизить зат- раты на эксплуатацию оборудования. 1. Nakamura H., Naiki T., Okabayashi H. Stress relief cracking in the HAZ. — 14 p. — (Intern. Inst. of Welding; Doc. IX- 648–69; Doc. X-531–69). 2. Гривняк И. Свариваемость сталей / Пер. со словац. Л. С. Гончаренко / Под ред. Э. Л. Макарова. — М.: Машинос- троение, 1984. — 216 с. 3. Качанов Л. М. Основы теории пластичности. — М.: Гос- техиздат, 1956. — 420 с. 4. Качанов Л. М. Время разрушения в условиях ползучес- ти. Проблемы механики сплошной среды. — М.: Изд-во АН, 1961. — С. 186–201. 5. Карзов Г. П., Марголин Б. З., Швецова В. А. Физико-ме- ханическое моделирование процессов разрушения. — С.-П.: Политехника, 1993. — 391 с. 6. Учет порообразования при оценке предельного состо- яния в зоне дефекта утонения стенки сосуда давления / В. И. Махненко, Е. А. Великоиваненко, Г. Ф. Розынка, Н. И. Пивторак // Автомат. сварка. — 2012. — № 12. — С. 3–9. 7. Ruggieri C. Numerical investigation of constraint effects on fracture in tensile specimens // J. of the Braz. Soc. of Mech Sci. & Eng. — 2004. — XXVI, № 2, Apr.-June. — P. 190– 199. 8. Махненко В. И. Ресурс безопасной эксплуатации свар- ных соединений и узлов современных конструкций. — Киев: Наук. думка, 2006. — 618 с. Поступила в редакцию 24.12.2012 Немецкий пресс монтируют на Уралвагонзаводе В прессовом цехе Уралвагонзавода начался монтаж современного двухкривошипного пресса не- мецкой фирмы «Erfurt PKZZ» усилием 500 тонн. Стоимость нового оборудования — 26 млн рублей. Технология, которая используется на двухкривошипных прессах при производстве продукции, позволяет при помощи глубокой вытяжки из металлического листа штамповать объемные детали. Внедрение оборудования «Erfurt PKZZ» значительно улучшит качество изделий, жизненно необ- ходимых для вагоносборочного и механосборочного производств головного предприятия корпорации «УВЗ», отмечает пресс-служба компании. Работы по демонтажу устаревшего пресса были произведены в декабре 2012 г., после чего начался монтаж, который осуществляется совместными усилиями специалистов прессового и ремонтно-механического цехов Уралвагонзавода. Они выполняют комплексную задачу — от таке- лажных работ по транспортировке тяжелых узлов до конечной сборки пресса и пусконаладки. Сегодня уже собраны все основные крупногабаритные узлы пресса. На очереди этап установки привода. Затем бригада наладки приступит к обвязке. После завершения всех работ пресс пройдет испытания вхолостую и под нагрузкой и будет готов к сдаче в эксплуатацию. 6 3/2013

Учет порообразования при термической обработке сварных узлов из сталей, склонных к образованию трещин отпуск

Institution

Similar Items