Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах
Эффективным способом повышения производительности процесса сварки при одновременном снижении материальных и энергетических затрат является применение зауженных разделок. Одной из основных трудностей при реализации технологии многопроходной сварки металлоконструкций из проката толщиной более 10 мм н...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Datum: | 2013 |
| Hauptverfasser: | , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2013
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102321 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах / М.А. Шолохов, Д.С. Бузорина // Автоматическая сварка. — 2013. — № 07 (723). — С. 63-67. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102321 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Шолохов, М.А. Бузорина, Д.С. 2016-06-11T20:02:34Z 2016-06-11T20:02:34Z 2013 Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах / М.А. Шолохов, Д.С. Бузорина // Автоматическая сварка. — 2013. — № 07 (723). — С. 63-67. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102321 621.791.754 Эффективным способом повышения производительности процесса сварки при одновременном снижении материальных и энергетических затрат является применение зауженных разделок. Одной из основных трудностей при реализации технологии многопроходной сварки металлоконструкций из проката толщиной более 10 мм на автоматических и роботизированных установках является высокая вероятность возникновения дефектов, таких как несплавления, особенно при наложении первого в слое (пристеночного) валика. Одним из способов регулирования проплавления является управление параметрами процесса сварки, определяющими тепловложение. Экспериментально установлены зависимости между параметрами сварки в проблемных участках разделки и величиной проплавления. На их основе получены уравнения для определения параметров режима наплавки валика при заданном коэффициенте площадей. Результаты послужили составной частью создания алгоритмов управления параметрами режима сварки в автоматических и роботизированных установках. Библиогр. 12, табл. 1, рис. 6. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах Calculation of condition parameters of surfacing of near-wall bead in multi-pass shielded-gas welding Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах |
| spellingShingle |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах Шолохов, М.А. Бузорина, Д.С. Производственный раздел |
| title_short |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах |
| title_full |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах |
| title_fullStr |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах |
| title_full_unstemmed |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах |
| title_sort |
расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах |
| author |
Шолохов, М.А. Бузорина, Д.С. |
| author_facet |
Шолохов, М.А. Бузорина, Д.С. |
| topic |
Производственный раздел |
| topic_facet |
Производственный раздел |
| publishDate |
2013 |
| language |
Russian |
| container_title |
Автоматическая сварка |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Calculation of condition parameters of surfacing of near-wall bead in multi-pass shielded-gas welding |
| description |
Эффективным способом повышения производительности процесса сварки при одновременном снижении материальных и энергетических затрат является применение зауженных разделок. Одной из основных трудностей при
реализации технологии многопроходной сварки металлоконструкций из проката толщиной более 10 мм на автоматических и роботизированных установках является высокая вероятность возникновения дефектов, таких как
несплавления, особенно при наложении первого в слое (пристеночного) валика. Одним из способов регулирования
проплавления является управление параметрами процесса сварки, определяющими тепловложение. Экспериментально
установлены зависимости между параметрами сварки в проблемных участках разделки и величиной проплавления.
На их основе получены уравнения для определения параметров режима наплавки валика при заданном коэффициенте
площадей. Результаты послужили составной частью создания алгоритмов управления параметрами режима сварки
в автоматических и роботизированных установках. Библиогр. 12, табл. 1, рис. 6.
|
| issn |
0005-111X |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102321 |
| citation_txt |
Расчет параметров режима наплавки пристеночного валика при многопроходной сварке в защитных газах / М.А. Шолохов, Д.С. Бузорина // Автоматическая сварка. — 2013. — № 07 (723). — С. 63-67. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT šolohovma rasčetparametrovrežimanaplavkipristenočnogovalikaprimnogoprohodnoisvarkevzaŝitnyhgazah AT buzorinads rasčetparametrovrežimanaplavkipristenočnogovalikaprimnogoprohodnoisvarkevzaŝitnyhgazah AT šolohovma calculationofconditionparametersofsurfacingofnearwallbeadinmultipassshieldedgaswelding AT buzorinads calculationofconditionparametersofsurfacingofnearwallbeadinmultipassshieldedgaswelding |
| first_indexed |
2025-11-26T22:46:23Z |
| last_indexed |
2025-11-26T22:46:23Z |
| _version_ |
1850778882881355776 |
| fulltext |
УДК 621.791.754
РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМА НАПЛАВКИ
ПРИСТЕНОЧНОГО ВАЛИКА
ПРИ МНОГОПРОХОДНОЙ СВАРКЕ В ЗАЩИТНЫХ ГАЗАХ
М. А. ШОЛОХОВ, Д. С. БУЗОРИНА
ООО «Шторм». РФ. г. Верхняя Пышма, ул. Бажова, 28. E-mail: ekb@shtorm
Эффективным способом повышения производительности процесса сварки при одновременном снижении матери-
альных и энергетических затрат является применение зауженных разделок. Одной из основных трудностей при
реализации технологии многопроходной сварки металлоконструкций из проката толщиной более 10 мм на авто-
матических и роботизированных установках является высокая вероятность возникновения дефектов, таких как
несплавления, особенно при наложении первого в слое (пристеночного) валика. Одним из способов регулирования
проплавления является управление параметрами процесса сварки, определяющими тепловложение. Экспериментально
установлены зависимости между параметрами сварки в проблемных участках разделки и величиной проплавления.
На их основе получены уравнения для определения параметров режима наплавки валика при заданном коэффициенте
площадей. Результаты послужили составной частью создания алгоритмов управления параметрами режима сварки
в автоматических и роботизированных установках. Библиогр. 12, табл. 1, рис. 6.
К л ю ч е в ы е с л о в а : механизированная сварка плавящимся электродом, полный тепловой КПД процесса сварки,
полнофакторный эксперимент, коэффициент площадей, математическое моделирование, определение параметров
режима сварки
В условиях современного сварочного производ-
ства остается актуальным вопрос повышения про-
изводительности процесса сварки. Одним из эф-
фективных способов, позволяющих значительно
повысить производительность процесса сварки, а
также снизить материальные и энергетические
затраты, является применение зауженных разде-
лок [1]. Наряду с этим повышение производи-
тельности требует внедрения автоматических и
роботизированных комплексов. Однако при реа-
лизации технологии многопроходной сварки пла-
вящимся электродом на автоматических и робо-
тизированных установках возникают сложности,
связанные с появлением таких дефектов, как нес-
плавления. Особенно при наложении пристеноч-
ного валика (первого валика в слое) [2], поскольку
для получения сварных швов с требуемыми ме-
ханическими свойствами, благоприятной струк-
турой, минимальными сварочными деформация-
ми и требуемой формой швов, а также снижения
вероятности появления горячих и холодных тре-
щин [3] необходимо ограничивать погонную энер-
гию. В условиях ограничения погонной энергии
при многопроходной сварке из-за повышенного
теплоотвода в основной металл вероятность об-
разования несплавлений между валиком и кром-
ками разделки, а также между соседними вали-
ками существенно возрастает.
Одним из способов регулирования проплавле-
ния основного металла при сварке в проблемных
участках разделки является изменение параметров
процесса (ток, напряжение, скорость сварки), оп-
ределяющих тепловложение, а следовательно, ус-
ловия формирования сварного шва, в частности
глубину проплавления кромок [4, 5].
В работе [6] приведены результаты исследо-
вания влияния параметров режима сварки (сва-
рочного тока обратной полярности, напряжения
дуги, скорости сварки, расстояния между концом
электрода и кромкой) на форму пристеночного
валика при сварке под флюсом. Определено, что
параметром, характеризующим механическое зак-
линивание шлаковой корки, является угол пере-
хода поверхности пристеночного валика к кромке.
Основные параметры режима, определяющие его
значение: напряжение на дуге, расстояние между
концом электрода и кромкой, а также скорость
сварки. Однако в данной работе не рассмотрены
вопросы влияния угла разделки на вероятность
возникновения несплавлений у кромок разделки.
Известен также метод, когда для предотвра-
щения появления несплавлений между валиком
и кромкой разделки применяют автоматическую
сварку с поперечными колебаниями с импуль-
сным увеличением тока при подходе к сварива-
емой кромке. Однако при этом необходимо оп-
ределение точного значения мощности импульса
(что связано с оценкой эффективности исполь-
зования тепловой энергии дуги).
Таким образом, актуальными остаются вопро-
сы определения влияния угла разделки на фор-
мирование валиков, оптимизации параметров раз-© М. А. Шолохов, Д. С. Бузорина, 2013
7/2013 63
делки, а также определения режимов наплавки
пристеночного валика с заданным коэффициен-
том площадей k, равным отношению площади
проплавления к площади наплавки Fпр/Fн, кото-
рый гарантирует отсутствие несплавлений.
Цель настоящей работы — установление за-
висимостей между параметрами наплавки прис-
теночного валика при многопроходной механи-
зированной сварке в защитных газах и величиной
проплавления, а также определение на основе по-
лученных зависимостей режимов наплавки прис-
теночного валика при многопроходной сварке в
защитных газах с заданным коэффициентом пло-
щадей.
Эффективное управление процессом проплав-
ления свариваемого металла в условиях дуговой
сварки возможно лишь при знании основных за-
кономерностей этого процесса, а также качест-
венного и количественного влияния параметров
режима сварки на размеры и форму зоны проп-
лавления. В основу большинства математических
моделей, создаваемых для целей управления сва-
рочными процессами, заложены статистически
выявляемые зависимости между энергетическими
параметрами режима сварки (сварочный ток, нап-
ряжение на дуге, скорость сварки и т.д.), с одной
стороны, и параметрами, характеризующими ка-
чество сварного соединения, с другой. К пара-
метрам, определяющим геометрию шва и качес-
тво сварного соединения, относятся также глу-
бина проплавления свариваемого металла и пло-
щадь сечения сварного шва [7, 8]. Эффективность
использования тепловой энергии дуги на обра-
зование сварного соединения оценивают с по-
мощью полного теплового КПД процесса сварки
ηсв, который определяет отношение условного
теплосодержания расплавляемого за единицу вре-
мени металла шва к тепловой мощности свароч-
ного источника нагрева [5]:
ηсв =
vсвFшγмHпл
Q =
vсв(Fн + Fпр)γмHпл
Q = ηн + ηпр, (1)
где vсв — скорость сварки, м/с; Fш — площадь
поперечного сечения шва, м2; Fн — площадь се-
чения наплавленного металла, м2; Fпр — площадь
проплавления основного металла, м2; γм — удель-
ная плотность металла, кг/м3, для
низкоуглеродистой стали она рав-
на 7850 кг/м3; Hпл — энтальпия
при температуре плавления с уче-
том открытой теплоты плавления,
Дж/кг, для низколегированной
стали принимают Hпл = 1340 Дж/г
[5]; Q = IU — тепловая мощность
сварочного источника нагрева,
Дж/с; ηн, ηпр — полный тепловой
КПД процесса наплавки и проплавления основ-
ного металла [9].
Методика проведения экспериментов. В нас-
тоящей работе для оценки зависимости форми-
рования пристеночного валика от геометрии раз-
делки и положения электрода в ней исследовано
влияние технологических параметров (угла раз-
делки α, положения электрода в разделке — рас-
стояние между концом электрода и кромкой —
координата x, а также скорости сварки vсв) на
площадь сечения валика и полный тепловой КПД
процесса сварки при механизированной сварке в
защитных газах при условии качественного фор-
мирования пристеночного валика.
Сварку производили путем наложения валиков
в соответствии со схемой, приведенной на рис. 1.
При этом использовали образцы из стали 09Г2С,
которые представляют собой пластины размерами
200×500×20 мм, имитирующие сварное соедине-
ние с разделкой кромок 15, 25, 35° и притупле-
нием 5 мм, аналогичным выполненному корне-
вому проходу.
Установка для проведения экспериментов
(рис. 2) состояла из стола с токоподводом, ме-
ханизма перемещения горелки Noboruder NB-5H,
сварочного аппарата S5 Pulse ШТОРМ-LORCH.
Параметры режима сварки регистрировали с по-
мощью приборов, установленных на пульте уп-
равления аппарата.
Для сварки применяли сварочную проволоку
марки Св-08Г2С диаметром 1,2 мм по ГОСТ 2246–
Рис. 1. Схема наложения валиков
Рис. 2. Общий вид установки для сварки
64 7/2013
70, смесь защитных газов — аргон 82 %, угле-
кислый газ 18 % по ТУ 2114-004-00204760–99.
Значения факторов изменяли в соответствии
с планом полнофакторного эксперимента. Значе-
ния факторов приведены в табл. 1.
Режим сварки подбирали таким образом, что-
бы обеспечить удовлетворительное формирова-
ние шва:
сварочный ток Iсв, А ........................................................ 217±10
скорость подачи проволоки vп.п, м/мин ........................ 6,3
напряжение на дуге Uд, В .............................................. 21,4±1
расход защитного газа, л/мин ........................................ 18
диаметр электрода d, мм ................................................ 1,2
вылет электрода, мм ....................................................... 20±1
С помощью измерения изготовленных мак-
рошлифов (рис. 3) сваренных образцов опреде-
лили площади сечения валиков FV
FV(α, x, vсв) = 47,498 – 0,031α +
+ 4,205x – 0,956vсв – 0,113αx + 0,003αvсв – 0,143xvсв +
+ 0,004αxvсв (мм
2),
(2)
а также полный тепловой КПД процесса сварки
ηV(α, х, vсв) = 0,1253 – 0,0055α + 0,018x + 0,0239vсв +
+ 0,00006α2 + 0,0006x2 – 0,0005vсв
2 – 0,0005αx +
+ 0,00012αvсв – 0,00013xvсв. (3)
Анализ результатов и их обобщение. Анализ
полученных зависимостей площади сечения ва-
лика и полного теплового КПД процесса сварки
от скорости сварки показал, что при перемещении
электрода по ширине разделки эти зависимости
имеют сложный характер: при одних условиях
(vсв, α) при перемещении электрода к кромке зна-
чения площади сечения валика и КПД возрастают,
а при других — убывают. Такая зависимость мо-
жет быть объяснена взаимным влиянием гео-
метрии разделки и параметров режима сварки, ха-
рактеризующим положение электрода (дуги) от-
носительно прослойки расплавленного металла.
При повышении скорости сварки площадь сече-
ния валика уменьшается, а полный тепловой КПД
процесса сварки увеличивается только до опре-
деленного значения. Это может быть объяснено
тем, что с возрастанием скорости сварки коли-
чество наплавляемого металла на единицу длины
шва уменьшается [9]. Однако при этом с увели-
чением скорости сварки столб дуги начинает от-
клоняться в сторону, противоположную направ-
лению сварки. Отклоняясь, столб дуги вытесняет
часть жидкого металла в хвостовую часть ванны.
Уменьшение толщины жидкой прослойки под ду-
гой обусловливает увеличение глубины проплав-
ления при повышении скорости сварки до опре-
деленного значения. При дальнейшем повышении
скорости в связи с уменьшением погонной
энергии глубина проплавления уменьшается.
Приведенные результаты хорошо согласуются
с данными из работ [10, 11], из которых известно
скорость движения жидкости в пленке возрастает
по мере стекания ее на дно кратера, а толщина
пленки сначала увеличивается, а потом уменьша-
ется. Толщина пленки и особенно скорость дви-
жения металла в ней существенно зависят от па-
раметров режима сварки (наплавки).
Кроме того, известно [12], что распределение
удельной мощности теплового потока по повер-
хности разделки и сварочной ванны имеет слож-
ный характер вследствие взаимодействия дуги с
поверхностью сварочной ванны. При изменении
режима сварки распределение теплового потока
также изменяется существенно вследствие изме-
нения формы поверхности сварочной ванны,
также и позиционирования электрода в разделке,
Фактор
Значения
–1 0 +1
Угол разделки α, град (x1) 15 25 35
Расстояние от оси до электрода x,
мм (x2)
0 1,5/2/4 2,5/4/7
Скорость сварки, м/ч (x3) 18 24 30
Рис. 3. Примеры макрошлифов образцов в нижнем положении
7/2013 65
поэтому наиболее полную картину о тепловом
воздействии дуги при сварке по зазору можно
определить только в ходе моделирования форми-
рования сварочной ванны и проведения экспери-
ментальных работ с учетом как формы разделки
кромок, так и конкретного режима сварки.
На основе изложенного выше можно сделать
очевидный вывод о взаимосвязанном влиянии па-
раметров режима сварки и жидкой прослойки под
дугой на формирование сварного шва. Следова-
тельно, уравнения для определения площади се-
чения валика и теплового КПД должны это учи-
тывать, в данном случае они представлены в муль-
типликативной форме и записаны в следующем
виде:
F = FV(α, x, vсв)θF(Iсв), (4)
ηсв = ηV(α, x, vсв)θη(Iсв), (5)
где FV(α, x, vсв), ηV(α, x, vсв) — функции зави-
симости площади сечения валика и теплового
КПД соответственно от угла разделки α, поло-
жения электрода в разделке x, скорости сварки
vсв; θF(Iсв), θη(Iсв) — функции зависимости пло-
щади сечения валика и теплового КПД соответ-
ственно от сварочного тока Iсв.
Функции θF(Iсв), θη(Iсв) определены в ходе эк-
сперимента:
θF(Iсв) = 0,0134Iсв – 1,559, (6)
θη(Iсв) = 0,0047Iсв + 0,084. (7)
Адекватность полученных уравнений (4), (5)
оценивали по диаграммам рассеяния эксперимен-
тальных и расчетных значений площади сечения
валика и теплового КПД процесса сварки (рис. 4).
Диаграммы рассеяния, приведенные на рис. 4,
показывают удовлетворительную сходимость те-
оретических и экспериментальных значений пло-
щади сечения валика и теплового КПД процесса
сварки. Проверка адекватности полученных урав-
нений по F-критерию Фишера дала положитель-
ные результаты, что характеризует их правиль-
ность.
На основании экспериментальных и теорети-
ческих данных была решена задача (как обратная)
по определению режимов сварки при заданных
площади сечения валика и коэффициенте площа-
дей k. Данные зависимости были определены и
получены в следующем виде:
сварочный ток
Iсв = –b + √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯b2 – 4ac
2a .
(8)
Коэффициенты a, b, c определяют по следу-
ющим формулам:
a = – 0,015πd2
Fн
, b = 0,637 + πd2
Fн
(3,341 – 0,01α),
c = –74,048 + 0,048α – πd2
Fн
(185,97 – 0,583α) – (1 + kсп)Fн,
где kсп — коэффициент сплавления при сварке
плавящимся электродом, при используемых ре-
жимах он равен 0,18...4,0;
напряжение
Uэф =
Bэфvп.п
ηсвIсв
. (9)
Коэффициент Bэф определяют по формуле
Bэф = γмHпл
1 + kсп
4 πd2;
скорость сварки
vсв =
πd2(0,08Iсв – 8,32)60
4Fн
(м/ч). (10)
Для проверки сходимости полученных зако-
номерностей по данной работе и оценки сходи-
мости результатов определения параметров свар-
ки по полученным уравнениям (8)–(10) были вы-
полнены эксперименты и на их основе построены
Рис. 4. Диаграммы рассеяния экспериментальных (кружки) и
расчетных (сплошная линия) значений площади сечения ва-
лика (а) и теплового КПД (б) процесса сварки
66 7/2013
график сходимости значений сварочного тока
(рис. 5) и диаграмма рассеяния фактических и
расчетных значений напряжения (рис. 6).
Как видно из рис. 5, 6, разброс значений не
превышает 10…12 %, следовательно, данные
уравнения для определения параметров режима
наплавки пристеночного валика (также могут
быть использованы для расчета параметров ре-
жима наплавки на наклонную поверхность) могут
быть применены при разработке технологии мно-
гопроходной механизированной сварки в защит-
ных газах.
Выводы
1. Сформулированы и получены в аналитическом
виде общие уравнения зависимости теплового
КПД процесса сварки и площади сечения валика
от технологических параметров сварки. Уравне-
ния учитывают (в том числе кроме известных па-
раметров) взаимное влияние положения электрода
относительно жидкой ванны металла (FV(α, x, vсв),
ηV(α, x, vсв)) и величину прослойки расплавлен-
ного металла под дугой (θF(Iсв), θη(Iсв)).
2. Полученные уравнения позволяют рассчи-
тывать параметры наплавки первого валика в
слое, обеспечивающие заданный коэффициент
площадей k = Fпр/Fн (в рассмотренных пределах
k от 0,20 до 1,57), в результате чего снижается
вероятность появления таких дефектов как нес-
плавления.
3. Для приведенных параметров режима (см.
с. 65) с помощью полученных уравнений опре-
делены оптимальные значения угла разделки α
= 20,3° и скорости сварки vсв = 26,34 м/ч при
условии максимального значения полного тепло-
вого КПД процесса сварки ηсв = 0,392. При дан-
ных значениях угла разделки и скорости сварки
обеспечивается наиболее эффективный ввод теп-
ла.
4. На основании результатов выполненной ра-
боты создана программа расчета режимов нап-
лавки пристеночного валика. В дальнейшем по-
лученные аналитические зависимости могут быть
использованы для создания алгоритмов управле-
ния параметрами режима сварки автоматических
и роботизированных установок.
1. Рахматуллин Т. А., Шолохов М. А., Бузорина Д. С. Проб-
лемы внедрения зауженных разделок при сварке корпус-
ных конструкций специальной техники // Изв. вузов.
Машиностроение. — 2012. — № 4. — С. 64–66.
2. Березовский Б. М. Математические модели дуговой свар-
ки: Т. 2. Математическое моделирование и оптимизация
формирования различных типов сварных швов. — Челя-
бинск: Изд-во ЮУрГУ, 2003. — 601 с.
3. Гончаров Н. С. Исследования и разработка технологии
двухдуговой автоматической сварки в защитных газах
корпусов из высокопрочных среднелегированных ста-
лей. — Автореф. дис. … канд. техн. наук. — Екатерин-
бург, 2009.
4. Лебедев В. А. Управление проплавлением при механизи-
рованной сварке и наплавке // Свароч. пр-во. — 2011. —
№ 1. — С. 3–11.
5. Ерохин А. А. Основы сварки плавлением. Физико-хими-
ческие закономерности. — М.: Машиностроение, 1973.
— 448 с.
6. Чернышов Г. Г., Панков В. В., Маркушевич И. С. Влияние
параметров режима на формирование пристеночного вали-
ка при сварке в глубокую разделку // Свароч. пр-во. —
1984. — № 12. — С. 14–16.
7. Березовский Б. М. Математические модели дуговой свар-
ки: Т. 1. Математическое моделирование и информа-
ционные технологии, модели сварочной ванны и форми-
рования шва. — Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2002. —
585 c.
8. Сас А. В., Гладков Э. А. Технологический процесс свар-
ки как объект в АСУ // Изв. вузов. Машиностроение. —
1983. — № 8. — С. 144–146.
9. Теория сварочных процессов: Учебник для вузов / Под
ред. В. М. Неровного. — М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Ба-
умана, 2007. — 752 с.
10. Размышляев А. Д. Гидродинамические параметры плен-
ки жидкого металла на передней стенке кратера ванны
при дуговой сварке // Автомат. сварка. — 1982. — № 1.
— С. 20–25.
11. Потапьевский А. Г. Сварка в защитных газах плавящим-
ся электродом. — М.: Машиностроение, 1974. — 240 с.
12. Распределение тепловой мощности дуги при сварке пла-
вящимся электродом по узкому зазору / М. А. Шолохов,
И. Э. Оськин, В. А. Ерофеев, С. И. Полосков // Сварка и
диагностика. — 2012. — № 4. — С. 18–23.
Поступила в редакцию 03.06.2013
Рис. 5. График сходимости экспериментальных (1) и расчет-
ных (2) значений сварочного тока (погрешность ±5 %)
Рис. 6. Диаграмма рассеяния экспериментальных (кружки) и
расчетных (сплошная кривая) значений напряжения
7/2013 67
|