Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона

Статистика аварийности на железных дорогах Украины и России свидетельствует об увеличении в последние годы случаев, связанных с разрушением литых несущих элементов двухосных трехэлементных тележек грузового вагона. Анализ эксплуатационной надежности литых конструкций боковой рамы и...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Автоматическая сварка
Дата:	2014
Автори:	Лобанов, Л.М., Махненко, О.В., Сапрыкина, Г.Ю., Пустовой, А.Д.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2014
Теми:	Производственный раздел
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102421
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона / Л.М. Лобанов, О.В. Махненко, Г.Ю. Сапрыкина, А.Д. Пустовой // Автоматическая сварка. — 2014. — № 10 (736). — С. 32-36. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860140743930150912
author	Лобанов, Л.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Пустовой, А.Д.
author_facet	Лобанов, Л.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Пустовой, А.Д.
citation_txt	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона / Л.М. Лобанов, О.В. Махненко, Г.Ю. Сапрыкина, А.Д. Пустовой // Автоматическая сварка. — 2014. — № 10 (736). — С. 32-36. — Бібліогр.: 13 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Статистика аварийности на железных дорогах Украины и России свидетельствует об увеличении в последние годы случаев, связанных с разрушением литых несущих элементов двухосных трехэлементных тележек грузового вагона. Анализ эксплуатационной надежности литых конструкций боковой рамы и надрессорной балки тележки типа 18-100 показал, что основной причиной отказа является появление усталостных трещин. Целесообразным является поиск альтернативы относительно возможности использования технологии сварки при изготовлении указанных деталей из листового проката с целью повышения их надежности и живучести. Показано, что существующие Нормы на проектирование сварных соединений и узлов вагонов железных дорог существенно завышают реальное сопротивление сварных соединений циклическим нагрузкам по сравнению с Рекомендациями Международного института сварки. Этот недостаток характерен для многих действующих в России и Украине нормативных документов, регламентирующих расчетное определение сопротивления усталости сварных соединений и узлов, что приводит к негативным результатам проектирования по требуемой долговечности сварных элементов. При разработке надежных и технологичных сварных элементов тележки грузовых вагонов необходимо использовать последние достижения в области усталостной прочности сварных соединений.
first_indexed	2025-12-07T17:49:23Z
format	Article
fulltext	32 10/2014 УДК 621.791:629.44 РАСЧЕТ НА УСТАЛОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ТЕЛЕЖКИ ГРУЗОВОГО ВАГОНА Л. М. ЛОБАНОВ, О. В. МАХНЕНКО, Г. Ю. САПРЫКИНА, А. Д. ПУСТОВОЙ ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua Статистика аварийности на железных дорогах Украины и России свидетельствует об увеличении в последние годы случаев, связанных с разрушением литых несущих элементов двухосных трехэлементных тележек грузового вагона. Анализ эксплуатационной надежности литых конструкций боковой рамы и надрессорной балки тележки типа 18-100 показал, что основной причиной отказа является появление усталостных трещин. Целесообразным является поиск альтернативы относительно возможности использования технологии сварки при изготовлении указанных деталей из листового проката с целью повышения их надежности и живучести. Показано, что существующие Нормы на проекти- рование сварных соединений и узлов вагонов железных дорог существенно завышают реальное сопротивление свар- ных соединений циклическим нагрузкам по сравнению с Рекомендациями Международного института сварки. Этот недостаток характерен для многих действующих в России и Украине нормативных документов, регламентирующих расчетное определение сопротивления усталости сварных соединений и узлов, что приводит к негативным результатам проектирования по требуемой долговечности сварных элементов. При разработке надежных и технологичных сварных элементов тележки грузовых вагонов необходимо использовать последние достижения в области усталостной прочности сварных соединений. Библиогр. 13, табл. 4. К л ю ч е в ы е с л о в а : сварные конструкции, сварное соединение, грузовой вагон, трехэлементная тележка, боковая рама, разрушение рамы, сопротивление усталости, амплитуда напряжений Статистика аварийности на железных дорогах Украины и России свидетельствует об увеличении в последние годы случаев, связанных с разруше- нием литых несущих элементов двухосных трехэ- лементных тележек грузового вагона. Анализ экс- плуатационной надежности литых конструкций боковой рамы и надрессорной балки тележки типа 18-100 и ее модификаций показал, что основной причиной отказа является появление усталостных трещин [1, 2]. Задача повышения сопротивления усталости и живучести несущих элементов тележ- ки является крайне актуальной. Перспективным является изготовление указан- ных деталей из листового проката с использова- нием технологии сварки с целью повышения их эксплуатационных характеристик надежности при переменных нагрузках [3]. В Западной Европе широко используются свар- ные конструкции тележек грузовых вагонов. Из- вестны попытки по созданию в Украине и России конструкций цельносварных несущих элементов двухосных трехэлементных тележек грузовых вагонов, взаимозаменяемых с литыми конструк- циями [4–8]. Однако ни одна из разработанных сварных конструкций боковой рамы и надрессор- ной балки не применяется сегодня при регуляр- ных грузоперевозках, поскольку их конструкции в большинстве случаев были плохо оптимизирова- ны с точки зрения сопротивления усталости свар- ных соединений. При создании конкурентоспособных сварных конструкций несущих элементов, взаимозаменяе- мых с литыми элементами тележки типа 18-100, необходимо обеспечить надежность сварного ва- рианта несущих элементов за счет повышения сопротивления усталости и живучести по срав- нению с литой конструкцией. Расчет сопротивле- ния усталости разрабатываемых цельносварных конструкций элементов тележки грузового ваго- на регламентируется действующими в настоящее время на территории Украины и России Норма- ми для расчета и проектирования вагонов желез- ных дорог МПС колей 1520 мм (несамоходных) [9] (далее Нормами) по коэффициентам запаса со- противления усталости для различных оценочных зон (основного металла и сварных швов) с учетом распределения коэффициента вертикальной ди- намики по диапазонам скоростей эксплуатации (спектр нагрузки). К сожалению, действующие Нормы на проек- тирование сварных соединений и узлов вагонов железных дорог существенно завышают реаль- ное сопротивление сварных соединений цикли- ческим нагрузкам, что обусловливает негатив- ные результаты проектирования по требуемой долговечности. Значения этих нагрузок зависят от скорости движения вагона, состояния пути и т. п., т. е. это целый спектр циклических нагрузок, элементы ко- торого имеют различную вероятность появления © Л. М. Лобанов, О. В. Махненко, Г. Ю. Сапрыкина, А. Д. Пустовой, 2014 3310/2014 во времени эксплуатации вагона. Этот вопрос до- статочно хорошо изучен и в Нормах имеются со- ответствующие рекомендации, позволяющие ко- личественно определить силовые характеристики циклического нагружения в эксплуатационных ус- ловиях. Недостатком Норм являются рекоменда- ции относительно значений сопротивления несу- щих сварных соединений циклическим нагрузкам. В Нормах предел выносливости σа,N (по ампли- туде) при условии, что σа,N соответствует вероят- ности Р = 0,95 неразрушения, для сварных рам и балок из листового и фасонного проката при полу- автоматической и ручной сварке: 1 , (1 ), ( )à N pz v K − σ σ α σ σ = − (1) где 1−σ — среднее (медианное) значение преде- ла выносливости гладкого стандартного образца из материала детали (по ГОСТ 25.502–79) при симметричном цикле изгиба (R = –1,0) на базе N циклов; ( )Kσ α — среднее значение коэффициен- та снижения предела выносливости детали по от- ношению к пределу выносливости стандартного образца; pz — квантиль распределения ,à Nσ как случайной величины; vσ — коэффициент вариа- ции предела выносливости при условии, что σа,N соответствует вероятности Р = 0,95 неразрушения ((1 – zрvσ) = 0,88). В табл. 1 приведены данные из Норм [9] отно- сительно величин ( )Kσ α для типичных элементов несущих конструкций вагонов. Из зависимости (1) следует, что, поскольку 1−σ (N) зависит от прочности основного металла, уве- личиваясь с ростом σв, то у пользователей Норм складывается мнение, что повышение прочности σв конструкционной стали способствует, соглас- но (1), увеличению σа,N. Между тем достаточно известным фактом, четко сформулированным в Рекомендациях Международного института свар- ки [10] на основе обработки многочисленных экс- периментальных данных, является положение, что для необработанных сварных соединений конструк- ционных сталей ферритного (перлитного) классов с пределом прочности σв от 400 до 900 МПа значение σа,N для достаточно представительной выборки ис- пытаний не зависит от величины σв, т. е. для сварной рамы и балки из низкоуглеродистой стали с преде- лом прочности σв = 400 МПа и высокопрочной низ- колегированной стали с σв = 900 МПа сопротивле- ние малоцикловой усталости сварных соединений будет примерно одинаковым. Существенные замечания имеются и относи- тельно рекомендуемых в Нормах значений коэф- фициентов ( )Kσ α для сварных соединений. Так, для продольных сварных соединений балок, из- готовленных из листового проката, рекомендуют (см. табл. 1) значения ( )Kσ α на уровне 1,5…1,7, т. е. для стали с пределом прочности σв = 450 МПа и 1−σ = 225 МПа на базе 107 циклов величина σа,N по (1) для сварных соединений равна σа,N = 225 0,88 1,7 ⋅ = 117 МПа. По Рекомендациям [10] предел выносливости для сварных соединений (по амплитуде) на базе 2·107 циклов: σа,N = 0,5FATf(R)f(N), (2) где FAT — предел выносливости (по размаху) на базе 2·106 циклов при симметричном цикле, опре- деляется классом сварного соединения (табл. 2); f(R) — функция коэффициента асимметрии цикла нагружения R и уровня остаточных напряжений. При R = –1,0 значение f(R) находится в пределах f(R)=1,6 при уровне остаточных напряжений ме- нее 0,2 и f(R) = 1,0 при более высоких остаточных напряжениях; f(N) — параметр, учитывающий ограниченную усталость. В диапазоне 104 < N < 108 циклов f(N) определяется зависимостью Т а б л и ц а 1 . Значения ( )Kσ α для некоторых типичных элементов несущих конструкций вагонов в соответствии с Нормами [9] Характеристика элемента и расчетной зоны Значение ( )Kσ α Стандартный образец с полированной поверхностью по ГОСТ 25.502–79 1,0 Полоса прокатная или литая с сечением 20 см2 без концентраторов напряжений по основному металлу 1,3…1,5 Балки из фасонного проката (двутавр, швеллер, зет, уголок) и штампованные из листового проката по основному металлу полок (вдали от концентраторов напряжений) 1,3…1,5 Балки коробчатые, сваренные из фасонного проката и штамповок продольными стыковыми швами по верхним и нижним полкам без поперечных ребер жесткости и диафрагм, по сварному шву 1,4…1,6 Балки коробчатые, сваренные из фасонного проката продольными угловыми швами без поперечных ребер жесткости и диафрагм, по сварному шву 1,5…1,7 Балки из фасонного проката и штамповок, пояса коробчатых балок из листового проката, сваренные дву- сторонними прямыми поперечными стыковыми швами, в зоне сварного шва 2,0…2,4 То же, двусторонними косыми под 45о швами 1,8…2,2 То же, двусторонними прямыми, обработанными заподлицо с поверхностью основного металла швами 1,5…1,7 То же, односторонними прямыми швами (с непроваром корня шва или при отсутствии подварки) 4,0…4,8 34 10/2014 1 ( ) mCf N N  =    , (3) где N — долговечность сварного соединения; C = = 2·106, m = 3 при 104 < N < 107 циклов, при N > 107 циклов можно принять, что амплитуда не меня- ется. Таким образом, для продольных сварных сое- динений балок при FAT = 90…125 МПа, f(R)=1,0 и f(N) = 0,585 (N = 107 циклов) σа,N по работе [10] не превышает σа,N = 26 МПа. Соответственно допускаемые амплитуды [σа,N] = , / à N nσ , где n — коэффициент безопасно- сти. По Нормам значения n принимаются для эле- ментов кузовов вагонов всех типов в пределах n = = 1,3…1,8 в зависимости от степени надежности данных по σа,N, а для новых конструкций рекомен- дуется назначать n = 2. По Рекомендациям МИС значение коэффициента безопасности для ответ- ственных конструкций принимается в пределах n = 1,15…1,4. При таком допущении получим для рассматриваемых продольных сварных соедине- ний соответствующие допускаемые амплитуды [σа,N] = 117/2 = 58,5 МПа и [σа,N] = 26 1,15...1, 4 = 24… 19 МПа. Видно, что допускаемые значения амплитуд номинальных напряжений [σа,N] при регулярном переменном нагружении на базе 107 циклов для продольных сварных соединений балок по Нор- мам на 145…210 % выше таковых по Рекоменда- циям МИС. Аналогично продольным сварным соединени- ям выполнено сравнение допускаемых значений [σа,N] для односторонних и двусторонних стыко- вых сварных швов, расположенных поперечно по отношению к действию номинальных напря- жений. Результаты сравнения, представленные в табл. 3, подтверждают, что действующие Нормы существенно завышают реальное сопротивление сварных соединений циклическим нагрузкам. Та- кие примеры показывают, что спроектированные в рамках Норм сварные несущие конструкции же- лезнодорожных вагонов могут не иметь доста- точную долговечность. Возможно, это одна из причин, почему до сих пор не было разработано Т а б л и ц а 2 . Фрагменты значений FAT для различных сварных соединений из Рекомендаций МИС [10] Но- мер Эскиз детали Описание FAT (для стали) 300 Продольно нагруженные угловые (тавровые) сварные соединения 321 Продольные сплошные швы с К-образной разделкой, автоматиче- ская сварка без остановок, неразрушающий контроль (напряжения в полке) 125 322 Продольные сплошные швы без К-образной разделки кромок стен- ки, автоматическая сварка без остановок, неразрушающий кон- троль (напряжения в полке) 100 323 Продольные сплошные угловые швы, ручная сварка с К-образной разделкой или без нее (напряжения в полке) 90 200 Стыковые соединения (поперечная нагрузка) Двусторонние соединения 211 Поперечно нагруженный шов, X- либо V-образная подготовка кро- мок, усиление снято. 100%-ый неразрушающий контроль 112 212 Поперечный шов, сварка в цеховых условиях в нижнем положении. Неразрушающий контроль, усиление шва <0,1 толщины 90 213 Поперечный шов, не подходящий под условия № 212. Неразруша- ющий контроль. Примечание: сварной шов с углом усиления шва ≤50о, сварные швы с углом усиления шва >50о. 80 Односторонние соединения 214 Поперечный шов с неплавящейся подкладкой, корневая трещина 80 215 Поперечный шов на остающейся подкладке, закрепленной на рас- стоянии > 10 мм от края пластины < 10 мм от края пластины 71 63 216 Поперечные стыковые сварные швы, сварка с одной стороны, без подложки, полное проплавление Корень контролируется неразрушающими методами без неразру- шающего контроля 71 36 3510/2014 надежных и технологичных конструкций цель- носварных несущих элементов трехэлементной тележки грузового вагона, способных составить конкуренцию литым деталям. Надо отметить, что имеется положительный опыт применения Рекомендаций МИС при раз- работке сварных конструкций тележек грузовых вагонов. В 2002 г. ООО «ГСКБВ»(г. Мариуполь) совместно с ГУП НВЦ «Вагоны» (г. Санкт-Петер- бург) разработали сварную конструкцию трехэле- ментной тележки модели 18-1711 с осевой нагруз- кой 25 тс [12]. Первоначальные опытные образцы надрессорных балок не прошли стендовых ис- пытаний на усталость. С помощью специалистов ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины цельносвар- ная конструкция надрессорной балки была усо- вершенствована с позиций повышения сопротив- ления усталости ее сварных соединений [13]. При последующем проведении сокращенных ускорен- ных испытаний двух опытных образцов надрес- сорной балки на циклическую нагрузку в первой балке макротрещину длиной 30 мм обнаружи- ли при 2,745·106 циклах нагружения, во второй балке после 6·106 циклов нагружений усталост- ная макротрещина обнаружена не была и испы- тания прекратили. Таким образом, проведенные испытания показали, что разработанная сварная конструкция надрессорной балки обеспечивает требуемую долговечность, по прочностным и ве- совым показателям она не уступает литой и может быть рекомендована для проведения полного цик- ла испытаний. Одним из действующих в Украине норматив- ных документов, регламентирующих расчет на сопротивление усталости элементов стальных конструкций, в том числе сварных, являются Госу- дарственные строительные нормы (ГСН) [11]. Со- гласно этому документу, при расчете суммарной повреждаемости стальных конструкций гранич- ное допустимое количество циклов Ni рассчиты- вается следующим образом: 3 3 , 10 10 , 2 ln (1 ) à i i i i A N B R ρ ρ ρ ⋅ = − ⋅ σ   − ρ   (4) где σа,i — амплитудные напряжения цикла; ρ — ассиметрия цикла; Rρi — расчетный предел вы- носливости рассчитываемого сечения, определя- ется по формуле ( ) 11 1 2 1 1,63 , 2 1n S R D −σ− ρ −  σ = − σ− + ρ    (5) где значения параметров σ-1, Dn, Sσ-1 принимаются по таблицам [11]; Аρ и Вρ — параметры, которые заданы таблично в документе [11]. При этом по конструктивно-технологическим признакам ос- новной металл, сварные соединения, соединения на высокопрочных болтах элементов и узлов конструк- Т а б л и ц а 4 . Некоторые группы элементов и соединений при расчете на выносливость [11] Схема элемента и положение рассчитываемого сечения Характеристика элемента Группа элемента Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сваренные непре- рывными продольными поясными швами при действии усилия вдоль оси шва 3а и 3б Стыковой необработанный шов при действии нагружения, приложенного пер- пендикулярно линии шва; при этом элементы, которые стыкуются, одинаковой ширины и толщины 2 Стыковой шов, выполненный на подкладном листе, при действии нагружения, приложенного перпендикулярно линии шва 4а и 4б Т а б л и ц а 3 . Сравнение допускаемых значений амплитуд номинальных напряжений [σа,N] при регулярном пере- менном нагружении на базе 107 циклов для различных сварных соединений по Нормам [9] И ГСН [11], а также по Рекомендациям МИС для конструкций из стали с пределом прочности σв = 450 МПа Тип сварного соединения Нормы [9] (при n = 2) Рекомендации МИС [10] ГСН [11] (при n = 2) ( )Kσ α [σа,N], МПа FAT, МПА n [σа,N], МПа [σа,N], МПа Продольное угловое 1,5…1,7 58…66 90…125 1,15 1,40 26…32 19…23 23 Поперечное стыковое двустороннее 2,0…2,4 41…50 80…112 1,15 1,40 23…28 17…20 33 Поперечное стыковое одностороннее 4,0…4,8 21…25 36…80 1,15 1,40 17…20 7,5…9,0 16 36 10/2014 ций с учетом действия усилий относительно расчет- ного сечения поделены на группы. В табл. 4 показаны группы элементов разных соединений [11]. Таким образом, согласно [11] для продольных угловых сварных соединений балок при асимме- трии цикла ρ = -1 и коэффициентах σ-1 = 62 МПа, Ѕσ-1 = 12 МПа, Dn = 0,89 из выражения (5) пре- дел выносливости на базе 107 циклов будет равен 42 МПа. Допускаемые амплитуды номинальных напря- жений [σа,N] равны амплитуде напряжений цикла σa,i при регулярном переменном нагружении на базе 107 циклов и коэффициенте асимметрии цик- ла ρ = -1 и могут быть определены из зависимости (4): 3 7 3, 3 7 3 10 (1 ) exp 210 10 525 10 (1 1) 42exp 45 ( ).210 470 10 a ÌÏà i i A R B ρ ρ ρ  ⋅ − ρ ⋅  σ = ⋅ =  + ⋅   ⋅ + ⋅= ⋅ = + ⋅  Для более корректного расчета на основе ГСН [11] допускаемых амплитуд номинальных напря- жений для боковых рам и надрессорных балок те- лежек железнодорожных вагонов необходимо по- лученные по формуле (4) значения поделить на коэффициент запаса n = 2 для таких ответствен- ных конструкций. В табл. 3 добавлены значения допустимых амплитуд номинальных напряжений [σа,N] согласно [11] для различных сварных соеди- нений без послесварочной термообработки в срав- нении с данными по действующим Нормам [9] и Рекомендациям МИС [10]. Видно, что расчеты на сопротивление усталости сварных соединений по ГСН [11] дают более консервативные результаты по сравнению с Нормами [9], которые существен- но завышают реальное сопротивление сварных соединений циклическим нагрузкам, что может приводить к ошибкам при проектировании новых сварных конструкций несущих элементов тележек грузовых вагонов. Выводы 1. Разработка цельносварных конструкций несу- щих элементов тележки грузового вагона, взаимо- заменяемых с литыми элементами тележки типа 18-100, может обеспечить повышение их надеж- ности и долговечности, уменьшение массы, точ- ность базового размера боковой рамы в пределах одного типоразмера. Внедрение производства эле- ментов тележки по технологии сварки является не столь затратным по сравнению с технологией ли- тья, что может создать условия насыщения рынка качественными элементами грузовой тележки. 2. Спроектированные в рамках действующих Норм сварные конструкции несущих элементов тележек грузовых железнодорожных вагонов мо- гут не иметь достаточную долговечность, что под- тверждает практика. 3. При разработке надежных и технологичных сварных элементов тележки грузовых вагонов не- обходимо использовать последние достижения в области усталостной прочности сварных соедине- ний. Действующие Нормы расчета и проектиро- вания железнодорожных вагонов в части сварных соединений этих конструкций требуют радикаль- ной переработки с учетом накопленной информа- ции Международным институтом сварки (Реко- мендации МИС). 1. Пранов В. А. Повышение усталостной долговечности боковой рамы тележки грузового вагона: Дис. … канд. техн. наук. – Екатеринбург: Уральский гос. ун-т путей со- общ., 2012. – 115 с. 2. Соколов А. М. О формировании комплексной програм- мы научно-исследовательских работ по проблеме изло- мов боковых рам тележек грузовых вагонов // Бюл. объ- единенного Ученого совета ОАО «РЖД». –2012. – № 3. – С. 3–11. 3. Перспективы создания сварных конструкций несущих элементов тележки грузового вагона / О. В. Махненко, Г. Ю. Сапрыкина, И. В. Мирзов, А. Д. Пустовой // Авто- мат. сварка. – 2014. – № 3. – С. 36–42. 4. Пат. 2275308 RU. Тележка двухосная для грузовых ваго- нов / В. А. Волков, А. Д. Чепурной, В. М. Бубнов и др. – Опубл. 27.04.2004; Бюл. № 12. 5. Свидетельство на полезную модель RU №37683 U1. Бо- ковая рама тележки грузового вагона / В. С. Хоминич, М. А. Тройников, В. П. Богданов. – Опубл. 10.05.2004. 6. Пат. 2246416 С2 RU, МПК7: B61F5. Двухосная тележка грузового вагона / С. Ю. Дейнеко, В. И. Приходько, Н. А. Бондарь и др. – Опубл. 20.06.2004. 7. http://www.nvc-vagon.ru 8. Пат. 2373091 С2 RU, МПК7:B16F5. Тележка железнодо- рожного вагона, боковая рама и надрессорная балка те- лежки железнодорожного вагона / А. А. Шарапов, Б. Л. Головизнин, Н. А. Малых и др. – Заявл. 04.10.2007; Опу- бл. 20.11.2009. 9. Нормы для расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колей 1520 мм (несамоходных). – М.: ГосНИ- ИВ–ВНИИЖТ, 1995. – 317 с. 10. Recommendations for fatigue design of welded joints and components. – [2006]. – 147 p. – (Intern. Inst. of Welding; Doc XIII – 1965r14–03/XV – 1127r14–03. 11. ДБН В.2.6-163:2010. Конструкції будівель і споруд. Ста- леві конструкції. Норми проектування, виготовлення і монтажу. – Київ: Мінрегіонбуд України, 2011. – 202 с. 12. Пат. 2275308 RU, МПК7: B61F5/38; B61F5/26; B61F5/12; B61F3/02 / В. А. Волков, А. Д. Чепурной, В. М. Бубнов и др. Тележка двухосная для грузовых вагонов. – Опубл. 27.04.2004; Бюл. № 12. 13. Проект сварной надрессорной балки тележек грузовых вагонов / В. И. Махненко, Э. Ф. Гарф, С. Т. Римский и др. // Автомат. сварка. – 2006. – № 4. – С. 3–10. Поступила в редакцию 02.06.2014
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102421
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T17:49:23Z
publishDate	2014
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Лобанов, Л.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Пустовой, А.Д. 2016-06-11T20:59:11Z 2016-06-11T20:59:11Z 2014 Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона / Л.М. Лобанов, О.В. Махненко, Г.Ю. Сапрыкина, А.Д. Пустовой // Автоматическая сварка. — 2014. — № 10 (736). — С. 32-36. — Бібліогр.: 13 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102421 621.791:629.44 Статистика аварийности на железных дорогах Украины и России свидетельствует об увеличении в последние годы случаев, связанных с разрушением литых несущих элементов двухосных трехэлементных тележек грузового вагона. Анализ эксплуатационной надежности литых конструкций боковой рамы и надрессорной балки тележки типа 18-100 показал, что основной причиной отказа является появление усталостных трещин. Целесообразным является поиск альтернативы относительно возможности использования технологии сварки при изготовлении указанных деталей из листового проката с целью повышения их надежности и живучести. Показано, что существующие Нормы на проектирование сварных соединений и узлов вагонов железных дорог существенно завышают реальное сопротивление сварных соединений циклическим нагрузкам по сравнению с Рекомендациями Международного института сварки. Этот недостаток характерен для многих действующих в России и Украине нормативных документов, регламентирующих расчетное определение сопротивления усталости сварных соединений и узлов, что приводит к негативным результатам проектирования по требуемой долговечности сварных элементов. При разработке надежных и технологичных сварных элементов тележки грузовых вагонов необходимо использовать последние достижения в области усталостной прочности сварных соединений. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона Calculation of fatigue of welded joints of load-carrying elements of cargo car carriage Article published earlier
spellingShingle	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона Лобанов, Л.М. Махненко, О.В. Сапрыкина, Г.Ю. Пустовой, А.Д. Производственный раздел
title	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона
title_alt	Calculation of fatigue of welded joints of load-carrying elements of cargo car carriage
title_full	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона
title_fullStr	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона
title_full_unstemmed	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона
title_short	Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона
title_sort	расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона
topic	Производственный раздел
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102421
work_keys_str_mv	AT lobanovlm rasčetnaustalostʹsvarnyhsoedineniinesuŝihélementovteležkigruzovogovagona AT mahnenkoov rasčetnaustalostʹsvarnyhsoedineniinesuŝihélementovteležkigruzovogovagona AT saprykinagû rasčetnaustalostʹsvarnyhsoedineniinesuŝihélementovteležkigruzovogovagona AT pustovoiad rasčetnaustalostʹsvarnyhsoedineniinesuŝihélementovteležkigruzovogovagona AT lobanovlm calculationoffatigueofweldedjointsofloadcarryingelementsofcargocarcarriage AT mahnenkoov calculationoffatigueofweldedjointsofloadcarryingelementsofcargocarcarriage AT saprykinagû calculationoffatigueofweldedjointsofloadcarryingelementsofcargocarcarriage AT pustovoiad calculationoffatigueofweldedjointsofloadcarryingelementsofcargocarcarriage

Расчет на усталость сварных соединений несущих элементов тележки грузового вагона

Репозитарії

Схожі ресурси