Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем
Теоретически и практически установлена возможность возбуждения и приема ультразвуковых колебаний емкостным способом с достаточно высоким уровнем электрического сигнала в широком частотном диапазоне. Показано, что существует достаточное количество способов получения оптимального по уровню выходного с...
Gespeichert in:
| Datum: | 2011 |
|---|---|
| Hauptverfasser: | , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Schriftenreihe: | Техническая диагностика и неразрушающий контроль |
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102485 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем / Б.М. Горкунов, Л.В. Глебова, И.В. Тюпа // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2011. — № 3. — С. 35-39. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102485 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1024852025-02-23T17:30:07Z Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем Theory of excitation and reception of acoustic waves by a capacitive transducer Горкунов, Б.М. Глебова, Л.В. Тюпа, И.В. Научно-технический раздел Теоретически и практически установлена возможность возбуждения и приема ультразвуковых колебаний емкостным способом с достаточно высоким уровнем электрического сигнала в широком частотном диапазоне. Показано, что существует достаточное количество способов получения оптимального по уровню выходного сигнала емкостного преобразователя. Possibility of excitation and reception of ultrasonic oscillations by the capacitive method with a sufficiently high level of electric signal in a broad frequency range was established in terms of theory and practice. It is shown that there exist a sufficient number of methods to obtain the capacitive transducer output signal of an optimum level. 2011 Article Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем / Б.М. Горкунов, Л.В. Глебова, И.В. Тюпа // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2011. — № 3. — С. 35-39. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. 0235-3474 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102485 620. 179. 16 ru Техническая диагностика и неразрушающий контроль application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел |
| spellingShingle |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел Горкунов, Б.М. Глебова, Л.В. Тюпа, И.В. Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем Техническая диагностика и неразрушающий контроль |
| description |
Теоретически и практически установлена возможность возбуждения и приема ультразвуковых колебаний емкостным способом с достаточно высоким уровнем электрического сигнала в широком частотном диапазоне. Показано, что существует достаточное количество способов получения оптимального по уровню выходного сигнала емкостного преобразователя. |
| format |
Article |
| author |
Горкунов, Б.М. Глебова, Л.В. Тюпа, И.В. |
| author_facet |
Горкунов, Б.М. Глебова, Л.В. Тюпа, И.В. |
| author_sort |
Горкунов, Б.М. |
| title |
Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем |
| title_short |
Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем |
| title_full |
Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем |
| title_fullStr |
Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем |
| title_full_unstemmed |
Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем |
| title_sort |
теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2011 |
| topic_facet |
Научно-технический раздел |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102485 |
| citation_txt |
Теория возбуждения и приема акустических волн емкостным преобразователем / Б.М. Горкунов, Л.В. Глебова, И.В. Тюпа // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. — 2011. — № 3. — С. 35-39. — Бібліогр.: 5 назв. — рос. |
| series |
Техническая диагностика и неразрушающий контроль |
| work_keys_str_mv |
AT gorkunovbm teoriâvozbuždeniâipriemaakustičeskihvolnemkostnympreobrazovatelem AT glebovalv teoriâvozbuždeniâipriemaakustičeskihvolnemkostnympreobrazovatelem AT tûpaiv teoriâvozbuždeniâipriemaakustičeskihvolnemkostnympreobrazovatelem AT gorkunovbm theoryofexcitationandreceptionofacousticwavesbyacapacitivetransducer AT glebovalv theoryofexcitationandreceptionofacousticwavesbyacapacitivetransducer AT tûpaiv theoryofexcitationandreceptionofacousticwavesbyacapacitivetransducer |
| first_indexed |
2025-11-24T02:12:41Z |
| last_indexed |
2025-11-24T02:12:41Z |
| _version_ |
1849636014784512000 |
| fulltext |
УДК 620. 179. 16
ТЕОРИЯ ВОЗБУЖДЕНИЯ И ПРИЕМА АКУСТИЧЕСКИХ ВОЛН
ЕМКОСТНЫМ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕМ
Б. М. ГОРКУНОВ, канд. техн. наук, Л. В. ГЛЕБОВА, инж., И. В. ТЮПА, канд. техн. наук
(НТУ «Харьковский политехнический институт»)
Теоретически и практически установлена возможность возбуждения и приема ультразвуковых колебаний емкостным
способом с достаточно высоким уровнем электрического сигнала в широком частотном диапазоне. Показано, что
существует достаточное количество способов получения оптимального по уровню выходного сигнала емкостного
преобразователя.
Possibility of excitation and reception of ultrasonic oscillations by the capacitive method with a sufficiently high level of
electric signal in a broad frequency range was established in terms of theory and practice. It is shown that there exist a
sufficient number of methods to obtain the capacitive transducer output signal of an optimum level.
Ультразвуковые (УЗ) методы неразрушающего
контроля (НК) в настоящее время занимают гла-
венствующее положение среди остальных методов
в связи с возможностью их применения для ре-
шения различных задач, хорошо развитой теоре-
тической и экспериментальной базой и широкой
реализацией в виде серийно выпускаемых прибо-
ров и устройств. Классический способ возбужде-
ния и приема акустических волн с использованием
пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) на-
ряду с преимуществами (высокий коэффициент
передачи) имеет и ряд недостатков (ограничение
по типам волн и рабочий частотный диапазон).
Альтернативой этому методу является применение
электромагнитно-акустических и емкостных пре-
образователей (ЕП). В последнее время ведутся
интенсивные теоретические и экспериментальные
исследования в области использования электро-
магнитно-акустических преобразователей. В слу-
чае ЕП фундаментальных теоретических и прак-
тических работ по изучению данного способа
возбуждения и приема волн в литературе не
описано [1]. Основной причиной бесперспектив-
ности данного способа считается низкая чувстви-
тельность (на 103…105 меньше) по сравнению с
классическими УЗ методами. Тем не менее, в ра-
боте [2] экспериментально доказано, что исполь-
зование ЕП в качестве источника УЗ колебаний
позволяет получить акустический сигнал в режиме
возбуждения, достаточный для уверенной регис-
трации его в режиме приема с использованием
стандартной аппаратуры.
Целью данной работы является теоретическое
описание и экспериментальное подтверждение
процесса возбуждения УЗ колебаний в упругой
среде емкостным способом, что позволит оценить
уровни выходного сигнала ЕП в режиме приема
акустических волн для дальнейшего выбора оп-
тимальных параметров датчика и режимов работы
возбуждающей и приемной аппаратуры.
Режим возбуждения. Выберем в качестве
объекта контроля (ОК) цилиндрический стальной
образец плотностью ρ и скоростью распростра-
нения в нем акустической волны c (рис. 1). К вер-
хней плоскости цилиндра через диэлектрическую
прослойку d1 с относительной диэлектрической
проницаемостью ε1 прикреплен возбуждающий
емкостной преобразователь (ВЕП) радиуса R1. На
ОК и электрод подается постоянное напряжение
Vп и переменное напряжение V0 частотой f c по-
мощью генератора G и источника постоянного
напряжения (ИПН). В пространстве ОК вдоль оси
z распространяется акустическая волна амплиту-
дой Uz. В точке наблюдения (обратная сторона
цилиндра) с координатами M(0,0,z0) расположен
приемный емкостной преобразователь (ПрЕП) в
виде пластины радиуса R2, с диэлектрической
прослойкой толщиной d2 и ε2. Выходной сигнал
Vвых снимается с ПрЕП путем подачи поляризу-
ющего напряжения Vп с использованием схемы
электретного микрофона.
© Б. М. Горкунов, Л. В. Глебова, И. В.Тюпа, 2011
Рис. 1. Схема возбуждения и приема УЗ колебаний емкост-
ным способом (обозначения см. в тексте)
ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №3,2011 35
Энергия электрического поля конденсатора оп-
ределяется формулой [3]:
Wc = c U2
2 =
ε ε0 SU2
2d
,
(1)
где U — напряжение, подаваемое на обкладки кон-
денсатора; ε — диэлектрическая проницаемость
среды; ε0 — диэлектрическая постоянная; S — пло-
щадь обкладки; d — расстояние между обклад-
ками.
Приняв во внимание, что напряжение на обк-
ладках конденсатора изменяется по закону U≈ =
= U0sinωt и электродинамическое давление стро-
го перпендикулярно площади электрода, запишем
выражение для давления P0 на поверхность ОК
как дифференциал от энергии конденсатора:
P0 =
εε0 U0
2 sin2ω t
2d2 .
(2)
Поскольку sin2ωt = 1/2 (1–cos2ωt), то выра-
жение (2) примет вид:
P0 =
εε0
4d2 (U0
2 − U0
2 cos 2ωt).
(3)
Как видно из этого выражения при подаче на
конденсатор переменного напряжения частотой ω
амплитуда давления P0 изменяется во времени с
удвоенной частотой 2ω. Для устранения данной
особенности применяется поляризация конденса-
тора путем подачи на его обкладки постоянного
напряжения Uп.
В таком случае выражение для давления P0
примет вид:
P0 =
εε0
4d2 (U0 sinωt + Uп)2 = (4)
=
εε0
4d2 (2U0Uп sinωt − U0
2 sin2ωt) +
εε0
4d2 (U0
2 + Uп
2) .
Характерной особенностью полученных выра-
жений является то, что амплитуда возбуждающего
давления P0 по сути не зависит ни от формы, ни
от площади электрода. Увеличение амплитуды
давления, а следовательно, и амплитуды акусти-
ческих колебаний, можно осуществить путем уве-
личения амплитуды переменного и поляризующе-
го напряжений, подбора соответствующего мате-
риала с высокой диэлектрической проницае-
мостью в качестве прослойки между электродом
и поверхностью ОК, или уменьшения расстояния
d между обкладками конденсатора.
Рассмотрим смещение материальных точек ОК
вдоль оси z, вызванное переменным давлением P0.
Расположим точку наблюдения с координатами
M(0,0,z0) на обратной поверхности ОК (см. рис.
1). В общем случае вектор смещения Uz
→ будет оп-
ределяться соотношением:
U
→(M) = − 1
4πK0
×
×∫ ∫
z≥0
∫
P(x,y,z,t)⎧
⎨
⎩
⎪
⎪x − x0, y − y0, z − z0
⎫
⎬
⎭
⎪
⎪
(√⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ ⎯(x − x0)2 + (y − y0)2 + (z − z0)2)3 ⁄ 2
dxdydz ,
(5)
где K0 — коэффициент, который является харак-
теристикой материала образца и выражается через
известные параметры, определяющие механические
свойства материала (K0 = ρ2c); P(x,y,z,t) — распре-
деление давления на поверхности ОК (ограничен-
ного площадью возбуждающего электрода).
Для точки наблюдения с координатами
M{0,0,z0}, выражение для смещения запишем в
виде:
Uz(0, 0, z0, t) = − 1
4πK0
×
×∫ ∫
z≥0
∫
P(x,y,z,t)(z − z0)
(√⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯x2 + y2 + (z − z0)2)3 ⁄ 2
dxdydz .
(6)
Эта формула в сферических координатах ρ, ε,
θ имеет вид:
Uz(z0, t) = − 1
4πK0
∫
0
∞
dρ ∫d
0
π ⁄ 2
θ ×
×∫
0
2π
(ρ cosθ − z0) P(ρ, θ, t)ρ2sinθ
(ρ2 + z0
2 − 2ρz0cosθ)3 ⁄ 2
dϕ .
(7)
Смещение Uz не зависит от координаты ϕ, по-
этому
Uz(z0, t) = − 1
2K0
∫d
0
∞
ρ×
×∫
0
π ⁄ 2(ρ cosθ − z0) P(ρ, θ, t)ρ2sinθ
(ρ2 + z0
2 − 2ρz0cosθ)3 ⁄ 2
dθ .
(8)
Подставив в полученное выражение значение
давления [1] на поверхность полупространства
P(ρ,θ,t), получим:
Uz(z0, t) = −
P0
4πK0
∫
0
∞
⎡
⎢
⎣
cos(
ω
a
ρ) − (
ω
a
ρ) sin(
ω
a
ρ)
⎤
⎥
⎦
×
×∫
0
2π
(ρcosθ − z0) ρ2 cosθ sinθ
ρ2(ρ2 + z0
2 − 2ρz0 cosθ)3 ⁄ 2
dρ dθ.
(9)
Для облегчения дальнейших преобразований
выполним замену переменных ρ = z0ζ и предста-
вим формулу (9) в виде:
36 ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №3,2011
Uz(z0, t) = −
P0
8π K0 z0
×
× ∫
0
∞
⎡
⎢
⎣
cos(
ω
a
z0ξ) − (
ω
a
z0ξ)sin(
ω
a
z0ξ)
⎤
⎥
⎦
f(ξ) dξ ,
(10)
где f(ζ) — значение интеграла по координате θ,
f(ξ) = ∫
0
π
(ξcosθ − 1) cosθ sinθ
(1 + ξ2 − 2ξcosθ)3 ⁄ 2
. (11)
Интеграл (11) несобственный, поэтому, вос-
пользовавшись средой MatLab с использованием
Curve Fitting Toolbox, аппроксимируем интеграл
(11) на промежутке 0…π:
f(ξ) =
⎡
⎢
⎣
⎢
⎢
− 0,5 − 0,66ξ − 0,33ξ2, 0 < ξ < 1,
0,5
ξ2 , ξ > 1 . (12)
Подставив это выражение в формулу (10), по-
лучим:
Uz(z0, t) = −
P0
8πK0z0
⎡⎢
⎣
7
3cos(kz0) − 13
3
sin(k z0)
(k z0)
+
(13)
+ 2
1 − cos(k z0)
k z0
− 83 1
(k z0)2
⎛
⎜
⎝
cos(kz0) −
sin(kz0)
(kz0)
⎞
⎟
⎠
⎤
⎥
⎦
S,
где k = ω/a.
Из формулы (13) видно, что помимо амплиту-
ды возбуждающего давления P0 смещение акус-
тической волны зависит от площади электрода
конденсатора и частоты электрического поля. Ис-
следуем влияние этих факторов, задавшись кон-
кретными параметрами среды и условиями рас-
четного эксперимента: исследуемый ОК — сталь,
ρ = 7,8 кг/м3, c = 5⋅103 м/с; напряжение на обк-
ладках конденсатора U0 = 500 В, Uп = 500 В; ра-
диус электрода R1 = 15⋅10–3м; расстояние между
обкладками конденсатора d1 = 0,1⋅10–3 м. В ка-
честве диэлектрической прослойки используется
промасленная трансформаторная бумага (ε = 40).
На рис. 2 представлены величины смещения
Uz в зависимости от различных диаметров плас-
тины 10, 20 и 40 мм. Частота возбуждающего дав-
ления 10 МГц.
По оси x отложено расстояние от поверхности
ОК (точка возбуждения УЗ колебаний) до точки
наблюдения УЗ колебаний вдоль оси z. Из гра-
фиков видно, что увеличение площади электрода
существенно увеличивает амплитуду УЗ волны и
влияет на процесс затухания волны в материале
в сторону уменьшения коэффициента затухания
с увеличением площади электрода.
Исследуем влияние частоты возбуждающего
поля на процесс распространения УЗ колебаний
для фиксированного значения радиуса электрода
R1 = 15⋅10–3 м.
На рис. 3 представлены зависимости величины
смещения Uz для различных значений частоты 2;
5; 10; 20 МГц. Из графиков видно, что частота
возбуждающего поля практически не влияет на
процесс затухания акустической волны в ОК. При
этом в области малых толщин изделия до 1 мм
(расстояние до точки наблюдения z0) наблюдается
существенное увеличение амплитуды звуковой
волны. Таким образом, для контроля ОК малых
толщин целесообразно использовать ЕП в области
высоких частот.
Режим приема. Выше получены соотношения,
которые позволяют определять смещение точек
поверхности ОК под воздействием электромаг-
нитного поля, которое создается плоским конден-
сатором. Также построены зависимости, которые
описывают смещение материальных точек упру-
гой среды от приложенного давления (электри-
Рис. 2. Зависимости величины смещения Uz от различных ди-
аметров пластины: 1 — d = 10; 2 — 20; 3 — 40 мм
Рис. 3. Зависимости смещения Uz для различных значений
частоты: 1 — f = 2; 2 — 5; 3 — 10; 4 — 20 МГц
ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №3,2011 37
ческого напряжения) и формы электрода (конден-
саторной пластины). В некоторых работах [4] ус-
тановлено, что ЕП может работать не только в
режиме возбуждения УЗ колебаний, но и в режиме
приема.
Очевидно, что при регистрации акустических
сигналов емкость C0 преобразователя будет ме-
няться из-за модуляции воздушного зазора между
обкладками конденсатора под действием УЗ вол-
ны.
Запишем выражение для переменной емкости ЕП
в режиме приема акустических колебаний в виде:
ΔC =
εε0S
d0 ± Δd
,
(14)
где d0 — начальное расстояние между конденса-
торными пластинами; Δd — приращение рассто-
яния между конденсаторными пластинами как
вследствие колебаний поверхности ОК, так и по
причине колебаний электрода.
Коэффициент затухания УЗ колебаний в ЕП су-
щественно больше, чем в ОК и отсутствует пе-
редача механического воздействия на поверх-
ность ОК через диэлектрическую прослойку. Тог-
да приращение расстояния между конденсаторны-
ми пластинами будет определяться только сме-
щением точек поверхности Uz.
Исследуем возможность приема акустической
волны емкостным способом согласно схеме (рис.1).
Амплитуда выходного электрического сигнала на
приемном ЕП будет определяться по формуле [5]:
U =
UzUп
d
.
(15)
Как видно из формулы, выходное напряжение
не зависит от площади электрода и диэлектричес-
ких свойств изолирующей прослойки. Расстояние
между обкладками конденсатора d0 определяется
из выбранного поляризующего напряжения Uп из
условия пробивного напряжения диэлектрика, т. е.
величину d0 можно существенно уменьшить за
счет выбора эффективной диэлектрической прос-
лойки. Например, в качестве обкладки приемного
конденсатора можно использовать алюминиевую
пластину, покрытую оксидной пленкой Al2O3, ко-
торая характеризуется хорошими диэлектричес-
кими свойствами и высокой механической изно-
состойкостью.
Зафиксируем значение поляризующего напря-
жения на уровне Uп = 500 В и расстояние
d0 = 0,1 мм. Рассчитаем согласно формуле (15)
выходное напряжение ЕП, зависящее от расстоя-
ния z0 от возбуждающего электрода для случая
разных частот возбуждающего сигнала и радиусов
электродов возбуждающего ЕП, т. е. проведем рас-
четы для случаев, представленных на рис. 4 и 5.
Из графических зависимостей видно, что уро-
вень выходного сигнала ЕП достаточен для уве-
ренного приема, усиления и дальнейшей обработ-
ки и находится для данных примеров в диапазоне
200 мкВ…1 мВ на расстоянии z0 = 100 мм. Сле-
дует отметить, что для заданной толщины иссле-
дуемого изделия существует достаточное коли-
чество способов получения оптимального по
уровню выходного сигнала путем варьирования
физических параметров ЕП и условий эксплуа-
тации. Оптимальный выходной сигнал ЕП для
Рис. 4. Зависимости выходного сигнала Uz для различных диа-
метров пластины: 1 — d = 10; 2 — 20; 3 — 40 мм
Рис. 5. Зависимости выходного сигнала Uz для различных зна-
чений частоты: 1 — f = 2; 2 — 5; 3 — 10; 4 — 20 МГц
Рис. 6. Осциллограмма возбужденного и принятого УЗ сиг-
нала на частоте 10 МГц
38 ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №3,2011
конкретного значения z0 можно выразить целевой
функцией вида:
U = min f(Uп, U0, f, Vп, R, d0 ,d ,z0 ,ε). (16)
Для примера проведем оптимизацию, задав-
шись значениями ЕП и ОК, для случая трех варь-
ируемых параметров, а именно f, R, Vп для ци-
линдрического стального ОК длиной l = 100 мм.
Согласно рис. 1, для полученных оптимальных
значений параметров системы ЕП — ОК проведем
эксперименты. Полученные результаты приведе-
ны на рис. 6, из которого видно хорошее согласо-
вание с теоретическими расчетами.
Выводы
В результате проведенного в работе теоретическо-
го анализа процессов распространения УЗ волны
в ОК, которая возбуждается ЕП, теоретически ус-
тановлена и практически проверена на практике
возможность приема УЗ колебаний емкостным
способом с достаточно высоким уровнем электри-
ческого сигнала в широком частотном диапазоне.
Для повышения уровня выходного сигнала ЕП
существует достаточно степеней свободы в выбо-
ре переменных параметров процесса возбуждения
и приема с точки зрения повышения эффективнос-
ти применения данного способа для задач НК.
1. Ермолов И. Н., Ланге Ю. В. Неразрушающий контроль:
Справ.: В 7 т / Под ред. В. В. Клюева. — Т.3. — Ультраз-
вуковой контроль. — М.: Машиностроение, 2004. — 864
с.
2. Возбуждение коротких упругих импульсов емкостным
методом / Ю. Б. Дробот, А. И. Кондратьев, В. А. Луго-
вой // Дефектоскопия. — 1983. — № 3. — С. 35–37.
3. Тамм И. Е. Основы теории электричества. — Изд.
третье. — М.: Гос. изд-во техн.-теор. лит-ры, 1946. —
660 с.
4. Гиттис М. Б., Добромыслов В. М., Сажин В. В. Опреде-
ление некоторых параметров датчиков ультразвуковых ко-
лебаний // Дефектоскопия. — 1971. — № 1. — С. 51–57.
5. Григорьев А. Л., Тюпа И. В., Глебова Л. В. Математичес-
кая модель емкостного метода возбуждения колебаний в
упругих средах // Вісник НТУ «ХПІ»: Темат. вип. «Ма-
тематичне моделювання в техніці та технологіях». —
2010. — № 68. — С. 38–51.
Поступила в редакцию
04.04.2011
ДЕСЯТА МІЖНАРОДНА НАУКОВО-ТЕХНІЧНА КОНФЕРЕНЦІЯ
"ПРИЛАДОБУДУВАННЯ: СТАН І ПЕРСПЕКТИВИ"
Вже 10 років поспіль в НТУУ "КПІ" на базі приладобудівного факультету проходять міжнародні науково-технічні конференціїї
"Приладобудування: стан і перспективи", учасниками якої є провідні спеціалісти України та зарубіжжя. В засіданнях цієї конфе-
ренції приймали участь такі спеціалісти в галузі НК, як завідуючий відділом "Неруйнівного контролю" ІЕЗ ім. Є. О. Патона НАН
України д-р. техн. наук Троїцький В.О.; директор центру "Леотест-Медіум", співробітник Фізико-механічного інституту ім. Г. В.
Карпенка НАН України канд. техн. наук Учанін В. М.; завідуючий кафедрою приладів та методів НК НТУ "ХПІ" д-р. техн. наук
Сучков Г. М., завідуючий відділом "Технічна діагностика зварних конструкцій" ІЕЗ д-р. техн. наук Недосєка А. Я. та ін.
Цього року конференція відбувалась 19–20 квітня. В її роботі брали участь 410 представників промислових підприємств,
академічних, вузівських та галузевих дослідницьких установ з 32 міст України, Білорусі тощо.
В рамках конференції на базі кафедри приладів та систем НК НТУУ "КПІ" проходили засідання секції "Неруйнівний контроль,
технічна та медична діагностика". В її роботі, крім науковців цього інституту, прийняли участь спеціалісти з Івано-Франківського
національного технічного університету нафти і газу (ІФНТУНГ), НТУ "ХПІ", Луганського державного медичного університету,
Галицької академії, Донбаського державного технічного університету тощо.
Тематика доповідей торкалась як проблем контролю і діагностики в галузі медицини (наприклад, доповіді "Діагностування
функціональних порушень за статистичними оцінками шумів дихальної системи", Івасів Т. В., Галицька академія; "Віртуальний
кардіограф", Кришко Л.Є., НТУУ "КПІ"), так і в галузі технічних наук. В цьому напрямі хотілося б відмітити доповіді "Ємнісний
метод комплексної оцінки якості дефектоскопічних рідин", Витвицька Л. А., Чуйко М. Н., ІФНТУНГ; "Підвищення достовірності
контролю виробів з неоднорідною структурою", Галаган Р. М., НТУУ "КПІ" та доповідь "Исследование методом акустической
интроскопии неравномерностей в формировании свойств порошковых материалов", Богдан Г. А., НТУУ "КПІ" та інш.
Розуміючи необхідність подальшого розвитку галузі неруйнівного контроля в майбутньому і важливість підготовки кваліфікованих
кадрів для роботи в цій галузі кафедра приладів та систем НК НТУУ "КПІ" вже декілька років проводить студентські наукові
конференції з питань НК, на які запрошуються кращі студенти фахових кафедр українських вузів.
Доповіді Десятої міжнародної науково-технічної конференціїї "Приладобудування: стан і перспективи" видано окремою
збіркою. З нею можна ознайомитись в Оргкомітеті конференції, що розташований в НТУУ "КПІ", Приладобудівний факультет,
кафедра приладів та систем НК, тел. 044-454-95-47, e-mail: psnk@kpi.ua.
Інформаційне повідомлення Ж.О. Павленко
ТЕХНИЧЕСКАЯ ДИАГНОСТИКА И НЕРАЗРУШАЮЩИЙ КОНТРОЛЬ, №3,2011 39
|