Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока

Получены уравнения для расчета индукции электромагнитного поля при сварке пластин и труб. Расчетно-экспериментальным путем установлено влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока и разработан способ предотвращения магнитного дутья при сварке труб. Equations have been deri...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Автоматическая сварка
Дата:	2006
Автори:	Чигарев, В.В., Щетинина, В.И., Щетинин, С.В., Федун, В.И.
Формат:	Стаття
Мова:	Російська
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2006
Теми:	Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102762
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока / В.В. Чигарев, В.И. Щетинина, С.В. Щетинин, В.И. Федун // Автоматическая сварка. — 2006. — № 8 (640). — С. 16-21. — Бібліогр.: 16 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860195684272046080
author	Чигарев, В.В. Щетинина, В.И. Щетинин, С.В. Федун, В.И.
author_facet	Чигарев, В.В. Щетинина, В.И. Щетинин, С.В. Федун, В.И.
citation_txt	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока / В.В. Чигарев, В.И. Щетинина, С.В. Щетинин, В.И. Федун // Автоматическая сварка. — 2006. — № 8 (640). — С. 16-21. — Бібліогр.: 16 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Получены уравнения для расчета индукции электромагнитного поля при сварке пластин и труб. Расчетно-экспериментальным путем установлено влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока и разработан способ предотвращения магнитного дутья при сварке труб. Equations have been derived for calculation of the electromagnetic field induction in welding of plates and pipes. Calculation and experimental procedures have been used to establish the influence of the part shape on the electromagnetic field of welding current, and a method has been developed to prevent magnetic blowout in pipe welding.
first_indexed	2025-12-07T18:07:54Z
format	Article
fulltext	УДК 621.791.753.042 ЗАКОНОМЕРНОСТИ ВОЗДЕЙСТВИЯ ФОРМЫ ИЗДЕЛИЯ НА ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЕ ПОЛЕ СВАРОЧНОГО ТОКА В. В. ЧИГАРЕВ, В. И. ЩЕТИНИНА, доктора техн. наук, С. В. ЩЕТИНИН, канд. техн. наук, В. И. ФЕДУН, инж. (Приазов. гос. техн. ун-т, г. Мариуполь) Получены уравнения для расчета индукции электромагнитного поля при сварке пластин и труб. Расчетно-эксперимен- тальным путем установлено влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока и разработан способ предотвращения магнитного дутья при сварке труб. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка, труба, пластина, электромагнитное поле, индукция, электромагнитная сила, электромагнитное давление, магнитное дутье, двухсто- ронний токоподвод При односторонней высокоскоростной дуговой сварке качество формирования швов определяется стабильностью процесса, которая при магнитном дутье снижается. Замкнутый контур труб усили- вает магнитное дутье, вследствие чего нарушается стабильность процесса сварки и ухудшается ка- чество формирования шва. Во избежание этого следует уменьшать магнитное дутье. Большой вклад в исследование и использова- ние электромагнитного поля и магнитогидроди- намических явлений при сварке труб внесли Б. Е. Патон, В. К. Лебедев и С. Л. Мандельберг [1–3]. Электромагнитное поле, возникающее при протекании тока по проводнику, исследовали Р. М. Уайт [4], Д. Маттис [5], В. Гильберт [6], Дж. Максвелл [7]. Электромагнитное поле при- меняется для удержания горячей плазмы, в ус- корителях заряженных частиц в обычной и кван- товой электронике, энергетике, физике твердого тела, химии, биологии и др. [4]. Особый интерес представляет исследование и использование элек- тромагнитных полей при сварке. Электромагнитное поле сварочного контура создается током, протекающим по электроду, дуге и свариваемому изделию. Электромагнитное поле тока, протекающего по электроду и дуге, создает пинч-эффект, под действием которого возникают мощные плазменные потоки и давление сварочной дуги [8–10], обеспечивающее заданную глубину проплавления. Электромагнитное поле тока, про- текающего по изделию, является поперечным и при- водит к возникновению силы Ампера, под дейс- твием которой плазма отклоняется в сторону поля с меньшей напряженностью, и к магнитному дутью. Следует заметить, что электромагнитное поле при сварке исследовано недостаточно [1–3, 11]. Цель проведенных исследований — изучение воздействия формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока и разработка способа пре- дотвращения магнитного дутья при односторон- ней высокоскоростной сварке труб. Измерение электромагнитного поля сварочно- го тока в околодуговом пространстве затруднено наличием здесь высокой температуры: при приб- лижении к дуге и сварочной ванне на расстояние менее 16⋅10–3 м изолированный кварцем зонд из- мерителя магнитной индукции Ш1-7 сгорает. В связи с этим целесообразно исследовать распре- деление электромагнитного поля сварочного тока в околодуговом пространстве расчетным путем. При расчете индукции B электромагнитного поля тока в прямолинейном проводнике малого сечения бесконечной длины [12, 13] влияние фор- мы проводника на электромагнитное поле не учи- тывается. При сварке ток протекает по провод- никам больши′х сечений, форма которых влияет на индукцию электромагнитного поля сварочного тока и характер ее распределения. Поскольку рас- пространенными сварными конструкциями явля- ются полотнища котлов и трубы, то получены уравнения для определения индукции электромаг- нитного поля тока, протекающего именно по плас- тинам и трубе. Расчет электромагнитного поля тока, протека- ющего по изделию, выполняется на основании за- кона Био-Савара – Лапласа и принципа суперпо- зиции магнитных полей [12–14]. Для определения электромагнитного поля в зазоре пластин (без уче- та краевых эффектов) разобъем их на бесконечно длинные тонкие проводники сечением dxdy. Индукция B электромагнитного поля, созда- ваемого элементом бесконечно длинного провод- ника тока, протекающего через площадку с ко- ординатами x, y сечением dxdy, в точке (x0, y0) (рис. 1) составляет © В. В. Чигарев, В. И. Щетинина, С. В. Щетинин, В. И. Федун, 2006 16 8/2006 dB = µµ0 Idxdy 2π√⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯[(x – x0) 2 + (y – y0) 2]4δb [Тл], где µ — относительная магнитная проницаемость ферромагнетика; µ0 — магнитная постоянная, рав- ная 4π⋅10–7 Гн/м; I — ток, протекающий по двум пластинам (или по трубе), А; δ — половина тол- щины пластин, м; b — ширина пластины, м. Индукция электромагнитного поля dB = √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯dBx 2 + dBy 2 [Тл], где dBx = dB y – y0 r — поперечная составляющая; dBy = dB x – x0 r — продольная составляющая; r — расстояние от точки измерения до элемента тока, м. Индукция поперечного электромагнитного поля dBx = µµ0 I(y – y0)dxdy 8πδb(x – x0) 2 + (y0 – y)2 [Тл]. (1) Индукция продольного электромагнитного поля dBy = µµ0 I(x – x0)dxdy 8πδb(x – x0) 2 + (y0 – y)2 [Тл]. (2) Индукция поперечного и продольного элект- ромагнитных полей в точке (x0, y0) определяется интегрированием соответственно выражений (1) и (2): Bx = µµ0 I 8πδb × × ∫ –δ δ (∫ –δ–s –s (y – y0)dy (y0 – y)2 + (x – x0) 2 + ∫ s s + b (y – y0)dy (y0 – y)2 + (x – x0) 2)dx [Тл]; By = µµ0 I 8πδb × × ∫ –δ δ (∫ –δ–s –s (x – x0)dy (x – x0) 2 + (y0 – y)2 + ∫ s s + b (x – x0)dx (x – x0) 2 + (y0 – y)2)dy [Тл]. Индукцию рассчитывали на персональном компьютере. Ее расчетные значения хорошо сог- ласуются с экспериментальными, полученными при моделировании процесса сварки (рис. 2) и измерении магнитной индукции в зазоре s стыка по всей его толщине и на расстоянии от изделия тесламетром Ф 4355, в котором используется эф- фект Холла. Для адекватности модели реальным условиям измерения индукции выполняли при пропускании через изделие тока 2100 А, как и в случае сварки составным электродом. В качестве источника питания использовали сварочный вып- рямитель ВМГ-5000. В результате расчета зависимости Bx(y) при x = = 0 и проведенных исследований установлено, что в случае протекания тока по пластинам элек- тромагнитная индукция в середине толщины плас- тины равна нулю, ближе к ее поверхности она возрастает, а максимального значения достигает на самой поверхности пластины (рис. 3). При уда- лении от поверхности индукция электромагнит- ного поля сначала резко уменьшается вследствие низкой магнитной проницаемости воздуха, а затем незначительно изменяется. В соответствии с нап- равлением силовых линий электромагнитного по- ля при переходе от середины к нижней части по- верхности пластин направление индукции меня- ется на противоположное. Распределение индукции в зазоре стыка плас- тин является результатом равномерного распре- деления тока по сечению изделия. Согласно прин- ципу суперпозиции, магнитное поле, создаваемое несколькими токами, равно сумме полей, создава- Рис. 1. Схема расчета индукции при протекании тока по пластинам Рис. 2. Моделирование процесса сварки при протекании тока по пластинам (а) и трубе (б) 8/2006 17 емых каждым током в отдельности. Согласно за- кону Био-Савара, магнитное поле, создаваемое прямолинейным током проводника бесконечной длины, прямо пропорционально току и обратно пропорционально расстоянию от проводника с то- ком. В середине толщины пластины токи, проте- кающие по верхней и нижней ее поверхностям, создают равные по значению, но противополож- ные по направлению электромагнитные поля, ко- торые взаимно уничтожаются. Поэтому индукция здесь равна нулю. В случае приближения к поверхности пласти- ны расстояние от другой ее поверхности увели- чивается, вследствие чего компенсирующее дейс- твие токов уменьшается, а значения индукции электромагнитного поля возрастают. Наличие максимальной индукции на поверхности пластин свидетельствует о том, что максимальные элек- тромагнитные силы межатомного взаимодействия определяют прочность сварного соединения. Хорошая сходимость расчетных и эксперимен- тальных данных, полученных при моделировании процесса сварки, подтверждает достоверность уравнений для определения индукции электромаг- нитного поля тока, протекающего по пластинам. Известно, что при протекании тока по трубе без зазора электромагнитное поле внутри нее рав- но нулю [14]. Сварку труб выполняют с зазором в стыке, влияющим на электромагнитное поле сва- рочного тока. Расчетные формулы для определе- ния закономерности распределения индукции в за- зоре стыка трубы получены на основании следу- ющих предположений. Поскольку при сварке толстостенных труб их толщина 2δ больше зазора в стыке 2s (рис. 4), можно считать, что деформация силовых линий электромагнитного поля отсутствует. Следова- тельно, электромагнитная индукция в трубе и за- зоре на границе ферромагнетик–воздух равна. Тогда индукция электромагнитного поля в зазоре стыка определяется по теореме о циркуляции [13]: ∫O L Hdl = B µ0µ l + B µ0 lз = ∑Iэл, где l = 2πR – 2s — длина ферромагнетика, м; lз = = 2s — зазор в стыке, м; R — радиус трубы, м; Iэл — элементарный ток, протекающий по трубе, А. Сумма элементарных токов, протекающих внутри контура, который охватывается окруж- ностью с центром, лежащим на оси трубы, про- ходящей через точку (0, y), составляет ∑ Iэл = I 2δ (δ + y) [A], где 2δ — толщина стенки трубы; y — ордината, –δ ≤ y ≤ δ. Тогда индукция электромагнитного поля в за- зоре стыка трубы составляет B = µ0∑Iэл l ⁄ µ + lз = µ0 I 2δ (δ + y) 2πR – s µ + 2s [Тл]; после преобразований получим B = µ0I(δ + y) 4δ(πR – s µ + s) [Тл]. (3) С помощью уравнения (3) расчетным путем можно определить индукцию электромагнитного поля сварочного тока в околодуговом простран- стве при различных зазорах, равных ширине изо- Рис. 3. Распределение электромагнитного поля при протекании тока I = 2100 А по пластине размером 10 40 300 мм и зазоре в стыке 2 мм: 1 — индукция электромагнитного поля B; 2 — электромагнит- ная сила Fэ.м; 3 — электромагнитное давление Pэ.м; штриховая кривая — расчетные значения индукции; h — точка измерения Рис. 4. Схема расчета индукции при протекании тока по трубе (см. обозначения в тексте) 18 8/2006 термы Кюри, режимах сварки и токоподводе к изделию. Достоверность уравнения (3) подтверждена эк- спериментальными данными, полученными при моделировании процесса сварки путем пропуска- ния тока по трубе и измерения индукции в зазоре стыка по толщине металла и на расстоянии от поверхности трубы. Адекватность модели реальным условиям под- тверждена при измерении индукции электромагнит- ного поля сварочного тока в производственных ус- ловиях при сварке труб диаметром 426⋅10–3 м для газо- и нефтепроводных магистралей. Установлено, что при протекании тока по тру- бе максимальное значение индукции возрастает от 0,35 Тл по сравнению с 0,1 Тл при протекании тока по пластинам (рис. 5). Экспериментально установлено, что относи- тельная магнитная проницаемость µ ферромагнит- ной трубы, применяемой при моделировании про- цесса сварки зависит от напряженности H элек- тромагнитного поля (рис. 6). В случае малых зна- чений H с их увеличением µ возрастает до 1300. При увеличении H значения µ сначала резко уменьшаются до 158, а затем менее значительно (до 10). Без учета зависимости µ от Н согласно рас- четным данным максимальное значение индукции наблюдается на поверхности трубы. На внутрен- ней поверхности стенки трубы индукция равна нулю. С учетом зависимости µ от H максимальная индукция имеет место в середине стенки трубы, что хорошо согласуется с экспериментальными данными. Расчетно-экспериментальным путем установ- лено, что при протекании тока по трубе макси- мальное значение индукции резко возрастает, оно в π раз больше значения индукции при сварке пластин. При этом направление индукции в стыке не изменяется, а максимального значения она дос- тигает в середине стенки трубы. Индукция и ее распределение изменяются в результате того, что силовые линии электромагнитного поля концен- трируются в замкнутом ферромагнитном теле тру- бы, контур которой совпадает с силовыми лини- ями электромагнитного поля. За пределами фер- ромагнитного тела трубы магнитная проницае- мость снижается и индукция электромагнитного поля резко падает. Значение индукции на оси тру- бы не равно нулю и имеет противоположное нап- равление в области нижней стенки. Форма изделия также влияет на максимальную электромагнитную силу Ампера F = IBlд (здесь lд — длина дуги), действующую на дугу и жидкий металл сварочной ванны, а в квадратичной зави- симости — на электромагнитное давление Pэ.м = B2 ⁄ 2µ [15], которое при протекании тока по трубе возрастает почти в 10 раз. Поэтому при сварке труб усиливаются магнитное дутье и вли- яние электромагнитного поля на формирование швов. В результате магнитного дутья при сварке пря- мошовных труб от токоподвода электромагнитная сила отклоняет дугу вперед таким образом, что ее длина периодически увеличивается до момента естественного обрыва дуги, которая вновь возбуж- дается при закорачивании электрода на изделие. Рис. 5. Распределение электромагнитного поля при протекании тока I = 2100 А по трубе размером 10 60 300 мм и зазоре в стыке 2 мм: 1–3 — см. рис. 4; штриховая кривая — расчетные значения индукции с учетом зависимости магнитной проницаемости от напряженности электромагнитного поля Рис. 6. Зависимость относительной магнитной проницаемости µ фер- ромагнетика от напряженности H электромагнитного поля 8/2006 19 При этом режим сварки становится нестабильным и влияет на качество формирования швов. При сварке труб на токоподвод дуга отклоняется назад, погружается в основной металл и стабилизиру- ется, но шов формируется с подрезами. Для тонкостенной трубы индукцию электро- магнитного поля, создаваемого током, протекаю- щим по трубе (рис. 7), определяли согласно прин- ципу суперпозиции полей, образуемых бесконеч- но длинными прямолинейными проводниками, по которым протекают токи dI = Idϕ 2(π – α) , где ϕ — угол, определяющий положение элемен- тарного участка с током; α — угол, зависящий от зазора в стыке. Симметричные относительно оси y токи соз- дают в точке y0 суммарное поле, направленное вдоль оси x: dB = 2µµ0 Idϕ 2(π – α) 1 2πr y – y0 r , где r = √⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯(y0 – y)2 + x2 ; y — ордината элементарного участка с током; y0 — ордината точки, в которой измеряется индукция. Перейдя к полярным координатам, получим dB = µµ0 Idϕ π – α 1 2π y0 – R cos ϕ R2 sin2 ϕ + (y0 – R cos ϕ)2 = = µµ0 I 2π(π – α) y0 – R cos ϕ R2 + y0 2 – 2Ry0 cos ϕ dϕ, где x = R sin ϕ; y = R cos ϕ. Индукцию электромагнитного поля тока, про- текающего по трубе, определяли интегрированием B(0, y0) = ∫ α π µµ0 I 2π(π – α) y0 – R cos ϕ R2 + y0 2 – 2Ry0 cos ϕ dϕ = = ∫ α π µµ0 I 2π(π – α) 1 2y0 2y0 2 – 2Ry0 cos ϕ + R2 – R2 R2 + y0 2 – 2Ry0 cos ϕ dϕ = = µµ0 I 4π(π – α)y0 ∫ α π ⎛ ⎜ ⎝ ⎜ ⎜ 1 + y0 2 – R2 R2 + y0 – 2Ry0 cos ϕ ⎞ ⎟ ⎠ ⎟ ⎟ dϕ = = µµ0 I 4π(π – α)y0 ⎛ ⎜ ⎝ ⎜ ⎜ ∫ α π dϕ + y0 2 – R2 R2 + y0 2 ∫ α π dϕ 1 – 2Ry0 R2 + y2 cos ϕ ⎞ ⎟ ⎠ ⎟ ⎟ . Поскольку ∫ α π dϕ = π – α, то после интегрирова- ния и преобразований получим B(0, y0) = µµ0 I 4π(π – α)y0 × × ⎡ ⎢ ⎣ ⎢ ⎢ π – α + y0 2 – R2 R2 – y0 2 ⎛ ⎜ ⎝ ⎜ ⎜ π – 2 arctg R2 – y0 2 (R – y0) 2 tg α2 ⎞ ⎟ ⎠ ⎟ ⎟ ⎤ ⎥ ⎦ ⎥ ⎥ . Внутри трубы при y0 ≤ R индукция электро- магнитного поля равна B(0, y0) = µ0 I 4π(π – α)y0 × × ⎡ ⎢ ⎣ ⎢ ⎢ – α + 2 arctg ⎛ ⎜ ⎝ ⎜ ⎜ R2 – y0 2 (R – y0) 2 tg α2 ⎞ ⎟ ⎠ ⎟ ⎟ ⎤ ⎥ ⎦ ⎥ ⎥ . (4) За пределами трубы индукция электромагнит- ного поля B(0, y0) = µ0 I 4π(π – α)y0 × × ⎡ ⎢ ⎣ ⎢ ⎢ π – α + ⎛ ⎜ ⎝ ⎜ ⎜ π – 2 arctg R2 – y0 2 (R – y0) 2 tg α2 ⎞ ⎟ ⎠ ⎟ ⎟ ⎤ ⎥ ⎦ ⎥ ⎥ . Индукция электромагнитного поля на значи- тельном расстоянии от трубы при y0 >> R B(0, y0) = µ0 I 4π(π – α)y0 × × ⎡ ⎢ ⎣ ⎢ ⎢ 2π – α – 2 arctg ⎛ ⎜ ⎝ ⎜ ⎜ y0 2 (y0 2)2 tg α2 ⎞ ⎟ ⎠ ⎟ ⎟ ⎤ ⎥ ⎦ ⎥ ⎥ = = µ0 I 4π(π – α)y0 2π = µ0 I 2(π – α)y0 . Пренебрегая α в связи с ее малым значением, получаем индукцию электромагнитного поля на большем расстоянии от трубы Рис. 7. Схема расчета индукции при протекании тока по тонкостенной трубе: В1, В2 — составляющие индукции; остальные обозначения см. в тексте 20 8/2006 B(0, y0) = µ0 I 2πy0 [Тл], что является классическим выражением для пря- молинейного проводника с током и подтверждает достоверность полученной формулы. Из уравнения (4) на оси трубы при y0 = 0 ин- дукция составляет B(0, y0) = µ0 I sin α 2πR(π – α) [Тл]. (5) Как следует из (5), при протекании тока по трубе с зазором индукция электромагнитного поля на оси трубы не равна нулю и возрастает с уве- личением зазора в стыке. Достоверность полученных уравнений подт- верждается хорошей сходимостью с эксперимен- тальными и литературными данными [14]. Для предотвращения магнитного дутья разра- ботан способ электродуговой сварки труб с двух- сторонним токоподводом, при котором регулиру- ется действующая на дугу и жидкий металл ванны электромагнитная сила за счет пропускания впе- реди и позади дуги сварочного тока различных значений [16]. Разработанный процесс односторонней высокос- коростной сварки труб с двухсторонним токопод- водом характеризуется стабильным и качественным формированием швов, пониженной материалоем- костью и энергоемкостью. Выводы 1. Получены уравнения для расчета индукции электромагнитного поля при сварке пластин и труб. Расчетно-экспериментальным путем уста- новлено влияние формы изделия на магнитную проницаемость, распределение электромагнитно- го поля в зазоре стыка и значения индукции, ко- торые при сварке труб в π раз больше, чем при сварке пластин. 2. В стыке пластин индукция максимальна на поверхности пластины, в середине пластины она равна нулю и изменяет направление на противо- положное на нижней ее поверхности. В стыке тру- бы максимального значения индукция достигает в середине стенки трубы и изменяет направление в области нижней ее стенки. 3. Магнитное дутье при сварке труб возрастает вследствие наличия замкнутого контура, увели- чения магнитной проницаемости, концентрации силовых линий в ферромагнитной трубе, отлича- ющейся большой магнитной проницаемостью, по- вышения индукции электромагнитной силы, дейс- твующей на дугу, и электромагнитного давления. 4. Разработан способ сварки с двухсторонним токоподводом, который обеспечивает регулирова- ние действующей на дугу и жидкий металл сва- рочной ванны электромагнитной силы стабиль- ность процесса односторонней высокоскоростной сварки труб и качественное формирование швов. 1. Патон Б. Е., Мандельберг С. Л. Сварка под флюсом при изготовлении труб большого диаметра // Автомат. свар- ка. — 1968. — № 3. — С. 41–46. 2. Патон Б. Е., Лебедев В. К. Магнитогидродинамические явления при электрической сварке и их использование // Новые проблемы сварочной техники. — Киев, 1964. — С. 322–336. 3. Лебедев В. К. Магнитогидродинамические явления при дуговой сварке // Техническая электромагнитная гидро- динамика. — М.: Металлургия, 1965. — С. 32–38. 4. Уайт Р. М. Квантовая теория магнетизма. — М.: Мир, 1972. — 306 с. 5. Маттис Д. Теория магнетизма. — М.: Мир, 1967. — 400 с. 6. Гильберт В. О магните, магнитных полях и о большом маг- ните — Земле. — М.: Изд-во АН СССР, 1956. — 375 с. 7. Максвелл Дж. Избранные сочинения по теории электро- магнитного поля. — М.: Изд-во АН СССР, 1954. — 238 с. 8. Лебедев В. К. Силовое воздействие сварочной дуги // Ав- томат. сварка. — 1981. — № 1. — С. 7–14. 9. Финкельбург В., Меккер Г. Электрические дуги и терми- ческая плазма. — М.: Изд-во иностр. лит., 1961. — 369 с. 10. Лесков Г. И. Электрическая сварочная дуга. — М.: Ма- шиностроение, 1970. — 334 с. 11. Гаген Ю. Г., Таран В. Д. Сварка магнитоуправляемой ду- гой. — М.: Машиностроение, 1970. — 157 с. 12. Говорков В. А. Электрические и магнитные поля. — М.: Энергия, 1968. — 486 с. 13. 3ильберман Г. Е. Электричество и магнетизм. — М.: На- ука, 1970. — 384 с. 14. Бессонов Л. А. Теоретические основы электротехники. Электромагнитное поле. — М.: Гардарики, 2001. — 316 с. 15. Абрамович Г. П. Прикладная газовая динамика. — М.: Наука, 1969. — 824 с. 16. А. c. 1524981 СССР, МКИ В 23 К 31/06, 9/18. Способ ду- говой сварки / В. И. Щетинина, А. И. Акулов. — Опубл. 30.11.89; Бюл. № 44. Equations have been derived for calculation of the electromagnetic field induction in welding of plates and pipes. Calculation and experimental procedures have been used to establish the influence of the part shape on the electromagnetic field of welding current, and a method has been developed to prevent magnetic blowout in pipe welding. Поступила в редакцию 22.05.2006 8/2006 21
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102762
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T18:07:54Z
publishDate	2006
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Чигарев, В.В. Щетинина, В.И. Щетинин, С.В. Федун, В.И. 2016-06-12T14:12:43Z 2016-06-12T14:12:43Z 2006 Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока / В.В. Чигарев, В.И. Щетинина, С.В. Щетинин, В.И. Федун // Автоматическая сварка. — 2006. — № 8 (640). — С. 16-21. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102762 621.791.753.042 Получены уравнения для расчета индукции электромагнитного поля при сварке пластин и труб. Расчетно-экспериментальным путем установлено влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока и разработан способ предотвращения магнитного дутья при сварке труб. Equations have been derived for calculation of the electromagnetic field induction in welding of plates and pipes. Calculation and experimental procedures have been used to establish the influence of the part shape on the electromagnetic field of welding current, and a method has been developed to prevent magnetic blowout in pipe welding. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока Effect of product shape on electromagnetic field of welding current Article published earlier
spellingShingle	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока Чигарев, В.В. Щетинина, В.И. Щетинин, С.В. Федун, В.И. Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет
title	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока
title_alt	Effect of product shape on electromagnetic field of welding current
title_full	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока
title_fullStr	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока
title_full_unstemmed	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока
title_short	Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока
title_sort	влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока
topic	Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет
topic_facet	Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102762
work_keys_str_mv	AT čigarevvv vliânieformyizdeliânaélektromagnitnoepolesvaročnogotoka AT ŝetininavi vliânieformyizdeliânaélektromagnitnoepolesvaročnogotoka AT ŝetininsv vliânieformyizdeliânaélektromagnitnoepolesvaročnogotoka AT fedunvi vliânieformyizdeliânaélektromagnitnoepolesvaročnogotoka AT čigarevvv effectofproductshapeonelectromagneticfieldofweldingcurrent AT ŝetininavi effectofproductshapeonelectromagneticfieldofweldingcurrent AT ŝetininsv effectofproductshapeonelectromagneticfieldofweldingcurrent AT fedunvi effectofproductshapeonelectromagneticfieldofweldingcurrent

Влияние формы изделия на электромагнитное поле сварочного тока

Репозитарії

Схожі ресурси