Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации
Приведены результаты исследований по разработке экономнолегированных наплавочных материалов, обеспечивающих повышение долговечности деталей машин за счет получения в структуре наплавленного металла метастабильного аустенита, претерпевающего деформационное упрочнение при эксплуатации. The paper gives...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2006 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2006
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102765 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации / В.Л. Малинов // Автоматическая сварка. — 2006. — № 8 (640). — С. 29-32. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859956064137510912 |
|---|---|
| author | Малинов, В.Л. |
| author_facet | Малинов, В.Л. |
| citation_txt | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации / В.Л. Малинов // Автоматическая сварка. — 2006. — № 8 (640). — С. 29-32. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Приведены результаты исследований по разработке экономнолегированных наплавочных материалов, обеспечивающих повышение долговечности деталей машин за счет получения в структуре наплавленного металла метастабильного аустенита, претерпевающего деформационное упрочнение при эксплуатации.
The paper gives the results of investigations on development of sparsely-alloyed surfacing consumables ensuring an increase
of the fatigue life of machine parts by producing in the deposited metal structure a metastable austenite which undergoes
deformation hardening in operation.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:19:37Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.018: 620.178.167.001.5
ЭКОНОМНОЛЕГИРОВАННЫЕ ЭЛЕКТРОДНЫЕ МАТЕРИАЛЫ,
ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ В НАПЛАВЛЕННОМ МЕТАЛЛЕ
ДЕФОРМАЦИОННОЕ УПРОЧНЕНИЕ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ
В. Л. МАЛИНОВ, канд. техн. наук (Приазов. гос. техн. ун-т, г. Мариуполь)
Приведены результаты исследований по разработке экономнолегированных наплавочных материалов, обес-
печивающих повышение долговечности деталей машин за счет получения в структуре наплавленного металла ме-
тастабильного аустенита, претерпевающего деформационное упрочнение при эксплуатации.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая наплавка, порошковая лента,
наплавленный металл, метастабильный аустенит, мартен-
сит, износостойкость, механические свойства, деформа-
ционное упрочнение
В настоящее время проблема ресурсосбережения
является достаточно актуальной. Одним из пер-
спективных направлений ее решения является соз-
дание и широкое внедрение в производство эко-
номнолегированных электродных материалов с
эффектом деформационного упрочнения наплав-
ленного металла при эксплуатации, заключаю-
щегося в превращении метастабильного аустени-
та в мартенсит под воздействием внешней наг-
рузки.
Первые электродные материалы, обеспечившие
получение в наплавленном металле метастабильно-
го аустенита, созданы под руководством М. И. Ра-
зикова. Разработаны электроды УПИ 30Х10Г10 и
порошковая проволока ПП-30Х11Г12Т [1]. Наряду
с высокими эксплуатационными свойствами им
присущ ряд недостатков, а именно: трудная обра-
батываемость резанием наплавленного металла, а
также его недостаточная коррозионная стойкость
и сопротивление абразивному изнашиванию.
В данной работе обобщены результаты иссле-
дований по созданию более технологичных элек-
тродных материалов, в том числе, имеющих по-
вышенную абразивную стойкость. Определены
направления дальнейших исследований и пока-
заны примеры технических решений, которые мо-
гут быть широко использованы в промышленнос-
ти Украины для повышения долговечности быс-
троизнашивающихся деталей машин.
В работе [2] приведены данные о порошковой
ленте ПЛ-Нп-15Х13АГ10МФС (ПЛН-4), которая
показала высокую эффективность при наплавке
деталей, работающих в условиях контактного наг-
ружения. Она была применена при восстанов-
лении крановых колес, плунжеров гидропрессов
и цапф сталеразливочных ковшей. Наплавленный
этой лентой металл имеет улучшенную обраба-
тываемость резанием, что достигнуто путем сни-
жения содержания углерода и повышения ста-
бильности аустенита по отношению к деформа-
ционному мартенситному превращению за счет
увеличения степени легирования хромом и мар-
ганцем.
Показано, что термообработка, включающая
низкотемпературный отжиг при 600…650 °С,
обычно проводимая после наплавки для снятия
внутренних напряжений, уменьшает стабильность
аустенита к деформационному мартенситному
превращению и за счет этого повышает износос-
тойкость на 30…40 % при трении скольжения и
качения [3].
Известно, что наиболее однородные свойства
наплавленного металла удается получить при ис-
пользовании электродной проволоки сплошного
сечения. В связи с этим была разработана про-
волока Нп-14Х14Г12Ф диаметром 4 мм [4]. Ав-
тором проведены исследования свойств металла,
наплавленного этой проволокой под флюсами АН-
348 и АН-26. Механические свойства наплавлен-
ного металла приведены в таблице.
Испытания на износ проводили в условиях су-
хого трения на машине МИ-1М по схеме колод-
ка–ролик. Ролик диаметром 46 мм и толщиной
10 мм изготавливали из стали 50 твердостью HB
320. Испытуемые образцы наплавленного металла
имели размеры 10 10 25 мм. Скорость вращения
ролика составляла 425 об/мин, скорость скольже-
ния — 0,98 м/с, нагрузка — 100 МПа. Эталоном
служила отожженная сталь 50. Результаты опре-
деления относительной износостойкости после ис-
пытания в течение 15 мин представлены на ри-
сунке. Для сравнения приведены также данные
относительной износостойкости металла, наплав-
ленного проволоками Св-08Г2С и Нп-30ХГСА
под флюсом АН-348.
В металле, наплавленном проволокой Нп-
14Х14Г12Ф под флюсом АН-26, количество мар-
тенсита в структуре увеличивалось примерно от
© В. Л. Малинов, 2006
8/2006 29
5 (в состоянии после наплавки) до 60 % (на по-
верхности износа). При использовании флюса АН-
348 после наплавки количество мартенсита было
30 %, а после износа оно возрастало до 70 %.
Более высокая износостойкость наплавленного
металла в первом случае объясняется оптималь-
ной интенсивностью деформационного мартен-
ситного превращения, обеспечивающего не толь-
ко требуемое упрочнение поверхности, но и од-
новременную релаксацию напряжений, что поз-
воляет большую долю внешнего воздействия рас-
ходовать на реализацию превращения, а не на раз-
рушение.
На основании полученных данных сделан вы-
вод о том, что использование для наплавки флюса
АН-26 является более целесообразным, чем АН-
348, так как обеспечивает более высокий уровень
механических свойств (таблица) и износостойкос-
ти наплавленного металла, а также лучшую от-
делимость шлаковой корки.
В работе [5] приведены данные о наплавочной
ленте ПЛН-6 (ПЛ-Нп-20Г15САФ), которая эко-
номична по сравнению с рассмотренными выше
материалами на Fe–Сr–Mn–C основе, а также
обеспечивает получение в наплавленном металле
структуры метастабильного аустенита. Сравни-
тельные испытания в условиях трения качения и
трения скольжения показали, что по износостой-
кости металл, наплавленный лентой ПЛН-6, так
же, как и метал ПЛН-4 и Нп-14Х14Г12Ф значи-
тельно превосходит металл, наплавленный Св-
30ХГСА. Лента ПЛН-6 показала высокую эффек-
тивность при наплавке крановых колес.
Важным направлением, позволяющим в пол-
ной мере реализовать преимущества структур с
метастабильным аустенитом, является восстанов-
ление и упрочнение деталей, подвергающихся из-
носу в сочетании с сильными ударами. Такие ус-
ловия работы характерны для треф валков и муфт
прокатных станов, крестовин железнодорожных
и трамвайных путей, деталей автосцепки желез-
нодорожных вагонов, молотков, ковшей драг,
зубьев землеройных машин и др.
Наиболее широко для работы в этих условиях
применяются литые детали из стали 110Г13Л. По-
вышенная износостойкость стали 110Г13Л реали-
зуется при больших статических и динамических
нагрузках, вызывающих ее сильный наклеп, но
при отсутствии такого нагружения поверхностный
слой деталей не упрочняется и изнашивается аб-
разивом подобно углеродистой стали.
Обычно наплавка выполняется для ремонта из-
ношенных литых деталей, что позволяет продлить
срок их службы. Однако получение наплавлен-
ного металла, соответствующего по составу стали
110Г13Л, связано с серьезными технологическими
трудностями, так как она склонна к охрупчиванию
при перегреве и медленном охлаждении. Эффек-
тивным приемом, позволяющим повысить трещи-
ностойкость наплавленного металла, является
уменьшение в нем содержания углерода. Сохра-
нение высокой износостойкости при этом обес-
печивается за счет реализации деформационного
мартенситного превращения при оптимальной ин-
тенсивности его развития. С учетом этого пред-
ложена наплавочная проволока 70Г7Х4Н2М [6].
При ее использовании аустенит, получаемый в
структуре наплавленного металла, является метас-
табильным. Исследование рентгенографическим
методом изношенной поверхности показало, что
в исходной аустенитной структуре образуется до
20 % мартенсита деформации. Использование
проволоки 70Г7Х4Н2М для электрошлаковой нап-
лавки черпаков драг обеспечило повышение их
долговечности на 20 % по сравнению со сталью
110Г13Л.
Высокую износостойкость в условиях контак-
тно-ударного нагружения можно обеспечить и при
использовании порошковой проволоки ПП-
30Х8Г8СТ [7]. В структуре наплавленного метал-
ла наряду с аустенитом содержится 20…30 %
мартенсита. Внедрение данной проволоки на Ка-
менск-Уральском заводе ОЦМ показало, что дол-
говечность наплавленных деталей шпинделей
прокатных станов, роликов правильных машин,
крестовин трамвайных путей и др. увеличилась
в 2…7 раз.
Механические свойства металла, наплавленного Нп-14Х14Г12Ф
Марка флюса Предел текучести
σ0,2, МПа
Предел прочности
σв, МПа
Относительное
удлинение, %
Относительное
сужение, % Твердость НВ
АН-348 580 770 6,5 9,8 350
АН-26 330 680 14,5 22,0 260
Относительная износостойкость наплавленного металла ε по сравне-
нию со сталью 50
30 8/2006
Для работы в условиях абразивного и удар-
но-абразивного изнашивания обычно применяют-
ся электродные материалы, обеспечивающие по-
лучение в структуре наплавленного слоя значи-
тельного количества твердых фаз (карбидов, бо-
ридов и др.). Однако их присутствие, хотя и яв-
ляется необходимым, но недостаточным условием
высокой износостойкости. Увеличение их коли-
чества сверх оптимального для данных условий
изнашивания приводит к охрупчиванию и быст-
рому разрушению рабочей поверхности. При этом
важную роль играет структура металлической
матрицы сплавов, в частности присутствие оста-
точного аустенита. В литературе приводятся про-
тиворечивые данные относительно его оптималь-
ного содержания. Одной из причин этого является
то, что в большинстве случаев при разработке из-
носостойких сплавов используется лишь качест-
венная оценка условий, в которых они эксплуа-
тируются. Это затрудняет рациональный выбор
наплавочного материала для конкретных условий
работы. В работе [8] предложено для характерис-
тики различных условий изнашивания использо-
вать коэффициент динамичности Kд, определяе-
мый как отношение твердости образца из стали
110Г13Л после изнашивания в данных условиях
к его исходной твердости. Сталь 110Г13Л накап-
ливает энергию внешнего воздействия, упрочня-
ясь при этом, а уровень ее упрочнения позволяет
судить об интегральной интенсивности ударно-
абразивного воздействия.
С учетом Kд проведено изучение абразивной
и ударно-абразивной износостойкости наплавлен-
ного металла систем легирования Fe–Cr–Mn–C и
Fe–Cr–Mn–V–C с различными соотношениями уп-
рочняющих фаз и метастабильного аустенита в
структуре [9]. Исследования выполняли методом
планирования эксперимента для различных зна-
чений Kд в интервале от 1,2 до 3,5, что соответ-
ствует условиям испытаний, варьируемым от аб-
разивного изнашивания практически без ударов,
до изнашивания с очень интенсивной ударной наг-
рузкой. Содержание легирующих элементов в
наплавленном металле изменялось в следующих
пределах: 1…3 % С, 6…12 % Cr, 2…6 % Mn. Изу-
чались также свойства наплавленного металла, до-
полнительно легированного ванадием в количес-
тве примерно 3 %. В результате получены рег-
рессионные зависимости ударно-абразивной изно-
состойкости ε от химического состава наплавлен-
ного металла:
ε(Kд = 1,2) = 0,98 + 0,68C+ 0,087Mn – 0,027Cr +
+ 0,021C⋅Cr – 0,2C2 – 0,017Mn2,
(1)
ε(Kд = 1,4) = 0,93 + 0,6C + 0,11Mn – 0,018Cr +
+ 0,017C⋅Cr – 0,18C2 – 0,019Mn2,
(2)
ε(Kд = 1,7) = 1,17 + 0,41C + 0,044Mn – 0,018Cr +
+ 0,017C⋅Cr + 0,025C⋅Mn – 0,16C2 – 0,015Mn2,
(3)
ε(Kд = 2,0) = 1,19 + 0,36C + 0,023Mn – 0,015Cr +
+ 0,017C⋅Cr + 0,037C⋅Mn – 0,18C2 – 0,012Mn2,
(4)
ε(Kд = 3,5) = 0,77 + 0,866C + 0,002Mn – 0,014Cr +
0,031C⋅Mn + 0,01Cr⋅Mn – 0,34C2 – 0,017Mn2.
(5)
При малых коэффициентах динамичности
(Kд = 1,2…1,4) наибольшая износостойкость по-
лучена в наплавленном металле следующего хи-
мического состава, %: 2…2,5 C, ~12 Cr, 2…3 Mn.
Его твердость составляла HRC 45…50. Структура
наплавленного металла преимущественно мартен-
ситно-карбидная, количество остаточного аусте-
нита составляет 25…30 %. В данных условиях
ударно-абразивного воздействия легирование нап-
лавленного металла ванадием в количестве до 3 %
при одновременном увеличении содержания уг-
лерода до 2,5…3,0 % повышает износостойкость
на 10…15 %. С увеличением интенсивности удар-
но-абразивного воздействия и соответственно рос-
том Kд в наплавленном металле следует умень-
шать содержание углерода и увеличивать коли-
чество марганца. Так, при Kд = 3,5 оптимальным
является следующее содержание легирующих эле-
ментов: 1,0…1,7 % C, 5…6 % Mn, ~ 12 % Cr.
Твердость наплавленного металла около HRC 40.
Структура преимущественно аустенитная при
суммарном количестве мартенсита и карбидов в
структуре менее 40 %. В данных условиях удар-
но-абразивного воздействия легирование ванади-
ем неэффективно, поскольку не обеспечивает уве-
личения износостойкости.
Для различных вариантов интенсивности удар-
но-абразивного изнашивания, характеризуемых
Kд, разработаны следующие порошковые ленты:
ПЛ-Нп-230Х12Г2 и ПЛ-Нп-250Х10Г4Ф3 при Kд =
= 1,2…1,4; ПЛ-Нп-200Х12Г2 при Kд = 1,7…2,0;
ПЛ-Нп-160Х12Г5 и ПЛ-Нп-100Х6Г4 при Kд = 3,5,
а также ПЛ-Нп-200Х12Г5 для более широкого диа-
пазона Kд = 1,4…3,5. Наплавку разработанными по-
рошковыми лентами сечением 18 4 мм проводят
под флюсом АН-26 на следующих режимах: сила
тока I = 600…700 А, напряжение U = 28…32 В,
скорость наплавки v = 35…40 м/ч. Указанные лен-
ты обладают хорошими сварочно-технологичес-
кими свойствами.
Порошковая лента ПЛ-Нп-160Х12Г5 прошла
промышленное опробование и была внедрена для
восстановления плит щековых дробилок, что позво-
лило повысить долговечность деталей в 1,5 раза по
сравнению с изготовленными из стали 110Г13Л [9].
После наплавки структура и фазовый состав
могут отличаться от оптимальных (в частности,
8/2006 31
для обеспечения технологичности). В этом случае
эффективным способом их регулирования явля-
ется нормализация, а ее режимы должны выби-
раться с учетом интенсивности ударно-абразив-
ного воздействия Kд. Изучено влияние темпера-
туры нагрева при нормализации, которая варьиро-
валась от 800 до 1100 °С (время выдержки 20 мин),
на свойства металла, наплавленного порошковы-
ми лентами ПЛ-Нп-200Х12Г5 и ПЛ-Нп-
250Х10Г4Ф3. Установлено, что с увеличением ин-
тенсивности ударно-абразивного воздействия и
соответственно Kд необходимо использовать
более высокие температуры нагрева при норма-
лизации с целью увеличения количества аустенита
в структуре, а также степени его стабильности,
за счет дополнительного легирования при раст-
ворении части карбидов. В условиях абразивного
изнашивания с малой интенсивностью ударного
воздействия (Kд = 1,2...1,4) повышение износос-
тойкости наплавленного металла обеспечивает
нормализация со сравнительно невысоких темпе-
ратур (~800 °С). Получаемая при этом структура
является преимущественно мартенситно-карбид-
ной, а количество аустенита составляет 20…30 %.
Наплавленный металл, содержащий ванадий, при
изнашивании в этих условиях имеет более высокую
(15…20 %) износостойкость. При большой интен-
сивности ударного воздействия Kд = 2,0…3,5 наи-
более высокую износостойкость обеспечивает
нормализация с высоких температур (~1100 °С).
При этом в структуре преобладает аустенит
(> 70 %), который имеет повышенную стабиль-
ность по отношению к деформационному мартен-
ситному превращению. С увеличением количества
мартенсита и карбидов в структуре при данных
условиях испытаний износостойкость снижается.
При Kд = 3,5 после нормализации металл, нап-
лавленный порошковыми лентами ПЛ-Нп-
250Х10Г4Ф3, имеет примерно такую же ударно-
абразивную износостойкость, как наплавленный
ПЛ-Нп-200Х12Г5, не содержащий ванадий [9].
При наплавке высокоуглеродистых износос-
тойких сплавов обычно имеет место образование
трещин. Эффективным технологическим прие-
мом, позволяющим избежать этого, и вместе с
тем получить метастабильный аустенит с различ-
ным количеством упрочняющих фаз в наплавлен-
ном металле, является наплавка низкоуглеродис-
тыми легированными сплавами с последующей
химико-термической обработкой и термической
обработкой [10]. Использование этого приема поз-
воляет избежать образования трещин, а обработ-
кой получить в структуре наплавленного металла
метастабильный аустенит и реализовать эффект
деформационного упрочнения при эксплуатации.
При абразивном изнашивании наплавленного
металла типа 30Х10Г10 наибольшая износостой-
кость получена после цементации и закалки с
1000 °С. Этому соответствовало получение в
структуре наряду с мартенситом и карбидами ме-
тастабильного аустенита (>50 %), интенсивно
превращающегося в мартенсит под воздействием
абразивных частиц. При этом прирост мартенсита
деформации составлял около 40 %. Положитель-
ный эффект в увеличении износостойкости ока-
зывает и динамическое старение с выделением
карбидов на изнашиваемой поверхности.
Большой интерес представляют наплавочные
материалы, в которых при высоком отпуске, про-
водимом после наплавки для уменьшения напря-
жений, происходит дисперсионное твердение
аустенита и его дестабилизация, активизирующая
деформационное мартенситное превращение.
1. Разиков М. И,. Мельниченко С. Л., Ильин В. П. Сварка и
наплавка кавитационной стали марки 30Х10Г10. — М.:
НИИМАШ, 1964. — 35 с.
2. Износостойкость дисперсионно-твердеющих сталей с
нестабильным аустенитом / Л. С. Малинов, В. И. Коноп-
Ляшко, В. Д. Панин и др. // Тез докл. II Всесоюз. науч.-
техн. конф. «Прогрессивные методы сварки в тяжелом
машиностроении и наплавки в черной металлургии». —
Жданов: Жданов. металлург. ин-т, 1977. — С. 22–24.
3. Малинов Л. С., Малинов В. Л. Марганецсодержащие нап-
лавочные материалы // Автомат. сварка. — 2001. — № 8.
— С. 34–37.
4. Пат. 23408А Україна, МКІ С 22 С 38/38. Склад дроту
для зносостійкої наплавки та ін. / Л. С. Малінов, В. М.
Полещук, Д. О Деркач. — Заявл. 12.07.96; Опубл.
02.05.98, Бюл. № 2.
5. Новый наплавочный материал системы C–Fe–Mn–V для
повышения долговечности ходовых колес мостовых кра-
нов / Л. С. Малинов, Е. Я. Харланова, А. А. Колечко и
др. // Свароч. пр-во. — 1988. — № 9. — С. 18–20.
6. Высокомарганцовистая сталь для электрошлаковой нап-
лавки / В. П. Пономаренко, А. Я. Шварцер, В. Н. Малько
и др. // Металловедение и терм. обработка металлов. —
1982. — № 10. — С. 57–60.
7. Разиков Н. И., Кулешенко Б. А. О выборе наплавочного
материала, стойкого при кавитационно-ударном нагру-
жении // Свароч. пр-во. — 1967. — № 7. — С. 10–12.
8. Петров И. В. Исследование износостойкости наплавоч-
ных материалов при абразивном износе и динамических
нагрузка: Дис. … канд. техн. наук. — М., 1965. — 152 с.
9. Малинов В. Л. Разработка экономнолегированных напла-
вочных материалов для повышения износостойкости де-
талей, работающих в условиях ударно-абразивного изна-
шивания: Дис. … канд. техн. наук. — Мариуполь, 2000.
— 135 с.
10. Пат. 63462 А Україна, С 21 Д 1/2. Спосіб зміцнення / Л.
С. Малінов, В. Л. Малінов. — Заявл. 22.04.2003; Опубл.
15.01.2004, Бюл. № 1.
The paper gives the results of investigations on development of sparsely-alloyed surfacing consumables ensuring an increase
of the fatigue life of machine parts by producing in the deposited metal structure a metastable austenite which undergoes
deformation hardening in operation.
Поступила в редакцию 05.06.2006
32 8/2006
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102765 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:19:37Z |
| publishDate | 2006 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Малинов, В.Л. 2016-06-12T14:15:46Z 2016-06-12T14:15:46Z 2006 Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации / В.Л. Малинов // Автоматическая сварка. — 2006. — № 8 (640). — С. 29-32. — Бібліогр.: 10 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102765 669.018: 620.178.167.001.5 Приведены результаты исследований по разработке экономнолегированных наплавочных материалов, обеспечивающих повышение долговечности деталей машин за счет получения в структуре наплавленного металла метастабильного аустенита, претерпевающего деформационное упрочнение при эксплуатации. The paper gives the results of investigations on development of sparsely-alloyed surfacing consumables ensuring an increase of the fatigue life of machine parts by producing in the deposited metal structure a metastable austenite which undergoes deformation hardening in operation. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации Sparsely-alloyed electrode materials guaranteeing deformation hardening in deposited metal in service Article published earlier |
| spellingShingle | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации Малинов, В.Л. Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет |
| title | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации |
| title_alt | Sparsely-alloyed electrode materials guaranteeing deformation hardening in deposited metal in service |
| title_full | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации |
| title_fullStr | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации |
| title_full_unstemmed | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации |
| title_short | Экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации |
| title_sort | экономнолегированные электродные материалы, обеспечивающие в наплавленном металле деформационное упрочнение при эксплуатации |
| topic | Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет |
| topic_facet | Сварочному факультету ПГТУ - 35 лет |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102765 |
| work_keys_str_mv | AT malinovvl ékonomnolegirovannyeélektrodnyematerialyobespečivaûŝievnaplavlennommetalledeformacionnoeupročneniepriékspluatacii AT malinovvl sparselyalloyedelectrodematerialsguaranteeingdeformationhardeningindepositedmetalinservice |