Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов
Изучены структурные особенности и механические свойства сварных соединений упрочненных алюминиевых сплавов. Показано, что применение сварки трением с перемешиванием не приводит к существенным фазово-структурным изменениям в металле шва и на прилегающих к нему участках. Structural peculiarities and m...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102780 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов / А.Г. Покляцкий, А.Я. Ищенко, В.Е. Федорчук // Автоматическая сварка. — 2011. — № 7 (698). — С. 3-8. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859902538967416832 |
|---|---|
| author | Покляцкий, А.Г. Ищенко, А.Я. Федорчук, В.Е. |
| author_facet | Покляцкий, А.Г. Ищенко, А.Я. Федорчук, В.Е. |
| citation_txt | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов / А.Г. Покляцкий, А.Я. Ищенко, В.Е. Федорчук // Автоматическая сварка. — 2011. — № 7 (698). — С. 3-8. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Изучены структурные особенности и механические свойства сварных соединений упрочненных алюминиевых сплавов. Показано, что применение сварки трением с перемешиванием не приводит к существенным фазово-структурным изменениям в металле шва и на прилегающих к нему участках.
Structural peculiarities and mechanical properties of welded joints on strengthened aluminium alloys are studied. It is shown that the use of friction stir welding does not lead to any substantial phase-structural changes in the weld metal and adjoining regions.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:58:18Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.14.01
СВАРКА ТРЕНИЕМ С ПЕРЕМЕШИВАНИЕМ
КОМПОЗИЦИОННЫХ, ГРАНУЛИРОВАННЫХ
И КВАЗИКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ
А. Г. ПОКЛЯЦКИЙ, канд. техн. наук, чл.-кор. НАН Украины А. Я. ИЩЕНКО, В. Е. ФЕДОРЧУК, инж.
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Изучены структурные особенности и механические свойства сварных соединений упрочненных алюминиевых спла-
вов. Показано, что применение сварки трением с перемешиванием не приводит к существенным фазово-структурным
изменениям в металле шва и на прилегающих к нему участках.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварка трением с перемешиванием,
гранулированные алюминиевые сплавы, композиты, метас-
табильные квазикристаллические частицы
Одним из важных направлений развития совре-
менной техники является снижение массы и
уменьшение размеров конструкций при сохра-
нении их функциональных возможностей. Особое
внимание этому уделяется при изготовлении из-
делий авиационной техники, космических аппа-
ратов, наземного и водного транспорта. На про-
тяжении последних десятилетий эта задача
решается благодаря более широкому использова-
нию новых высокопрочных алюминиевых сплавов
с высокими показателями удельной прочности,
модулем упругости, коррозионной стойкостью и
сопротивлением распространению усталостных
трещин в процессе эксплуатации. Однако возмож-
ности для дальнейшего повышения свойств се-
рийных промышленных алюминиевых сплавов,
получаемых традиционными методами литья и
последующей прокатки, практически исчерпаны.
Поэтому существенного улучшения эксплуата-
ционных характеристик изделий можно добиться
путем использования при их изготовлении качес-
твенно новых перспективных материалов на ос-
нове алюминиевых сплавов. К таким материалам
можно отнести современные гранулирован-
ные алюминиевые сплавы, упрочненные дис-
персными интерметаллидами, содержащими
пересыщенный твердый раствор переходных
металлов, композиты, армированные диспер-
сными наноразмерными частицами, и спла-
вы, упрочненные метастабильными квазик-
ристаллическими частицами, полученными
при высоких скоростях кристаллизации. Од-
нако при изготовлении эффективных свар-
ных конструкций реализация потенциальных
возможностей таких перспективных матери-
алов в значительной степени зависит от ка-
чества их соединения.
Цель данной работы — оценить эффективность
применения сварки трением с перемешиванием
(СТП) для получения качественных соединений
композиционных, гранулированных и квазикрис-
таллических сплавов на основе алюминия.
Для исследований использовали некоторые
композиционные материалы на основе алюмини-
евых сплавов с дисперсными армирующими ке-
рамическими частицами оксида алюминия Al2O3
или карбида кремния SiC (табл. 1). Благодаря вы-
соким значениям модуля упругости, износостой-
кости и жаропрочности, а также низким значе-
ниям удельного веса и коэффициентов термичес-
кого расширения и трения эти конструкционные
материалы являются перспективными [1, 2].
Структура композита представляет собой мат-
ричные зерна алюминиевого сплава, находящиеся
в нем интерметаллидные включения, и частицы
армирующей фазы, более менее равномерно рас-
пределенные по всему объему матрицы (рис. 1).
При сварке плавлением композиционных ма-
териалов под воздействием высокотемпературно-
го источника нагрева в месте образования не-
разъемного соединения происходит полное рас-
плавление некоторого их объема и в процессе его
затвердевания формируется сварной шов. Нерас-
© А. Г. Покляцкий, А. Я. Ищенко, В. Е. Федорчук, 2011
Т а б л и ц а 1. Состав и предел прочности листов толщиной
2 мм из композиционных материалов на основе алюминиевых
сплавов
Матрич-
ный
сплав
Содержание
и состав арми-
рующих
частиц
Размеры ар-
мирующих
частиц, мкм
Расстояние
между арми-
рующими час-
тицами, мкм
Предел
прочности σв,
МПа
АМг5 27 % Al2O3 3...15 3...20 340
АЛ25 25 % Al2O3 5...20 5...60 267
Д16 20 % SiC 3...5 1...5 512
АЛ25 18 % SiC 5...15 3...50 278
АД0 7 % Al2O3 ≤ 0,1 0,1...2,5 148
Д16 20 % SiC ≤ 0,1 0,1...2,5 574
7/2011 3
плавляемые армирующие частицы очень нерав-
номерно распределяются в кристаллизующемся
металле шва (рис. 2, а). Кроме того, если при
сварке композиционных материалов, армирован-
ных частицами карбида кремния, температура
нагрева металла превышает 660 °С, то в резуль-
тате их взаимодействия с алюминием могут об-
разоваться игольчатые включения карбида алю-
миния Al4C3 (рис. 2, б). Это приводит к значи-
тельному ухудшению свойств металла шва, а сле-
довательно и сварных соединений.
На характеристики композиционных матери-
алов, кроме механических свойств наполнителя
и матричного сплава, объемного соотношения
компонентов, структуры композиционных отли-
вок и характера термической или термомехани-
ческой обработки, существенно влияют фрак-
ционный состав и равномерность распределения
армирующих частиц в матрице. От размера самих
частиц зависят как их внутреннее строение, так
и структура межфазных поверхностей разграни-
чения с матрицей. С уменьшением армирующих
частиц понижается плотность дислокаций и уро-
вень внутренних напряжений в приграничных
слоях. В больших частицах наблюдается упругий
изгиб решетки на стыках отдельных зерен, что
приводит к возникновению на этих участках уп-
ругих напряжений. Кроме того, с увеличением
размера частиц у них повышается плотность де-
фектов структуры, количество двойников и де-
фектов упаковки [3, 4]. Поэтому композиционные
материалы с нанодисперсными армирующими
частицами оксида алюминия Al2O3 или карбида
кремния SiC являются одними из наиболее пер-
спективных конструкционных материалов для из-
готовления эффективных сварных конструкций.
В процессе сварки композитов на основе алю-
миния с нанодисперсными армирующими части-
цами очень важно обеспечить равномерное рас-
пределение этих частиц по всему объему металла
шва и не допустить их скопления. Проведенные
исследования показали, что при СТП в твердой
фазе удается сохранить исходную нанодисперс-
ность армирующих частиц и степень рассредо-
точения их по сечению шва на уровне основного
материала (рис. 3).
Эффективность применения процесса СТП в
твердой фазе оценивали и на гранулированных
[5] алюминиевых сплавах 1419 (Al–2 % Mn–1 %
Cr–0,6 % Ti–0,6 % Zr–0,6 % V), 1579 (Al–5,5 %
Mg–0,3 % Mn–0,75 % Cr–0,8 % Zr–0,15 % Co) и
1995 (Al–3 % Mg–4,9 % Zn–0,28 % Mn–0,65 %
Cr–0,21 % Ti), полученных с использованием по-
рошковой металлургии. Благодаря высокой ско-
рости охлаждения гранул в процессе их кристал-
лизации удается существенно повысить уровень
легирования алюминиевых сплавов тугоплавкими
переходными металлами, такими как хром, цир-
коний, титан и др. Эти металлы образуют при
кристаллизации гранул аномально пересыщенные
твердые растворы. При последующих технологи-
ческих нагревах в результате распада таких твер-
Рис. 1. Микроструктуры композиционных материалов на основе алюминиевого сплава Д16 с 20 % SiC (а, ×600) и АМг5 с
27 % Al2O3 (б, ×400)
Рис. 2. Микроструктуры металла швов, полученных при дуговой сварке плавлением композиционных материалов на основе
алюминиевого сплава AЛ25 с 25 % Al2O3 (а, ×400) и с 18 % SiC (б, ×600)
4 7/2011
дых растворов образуются дисперсные интерме-
таллиды, обеспечивающие упрочнение сплавов.
Механические свойства листов толщиной 2 мм
из этих сплавов приведены в табл. 2.
Результаты экспериментальных исследований
показали, что при СТП исследуемых гранулиро-
ванных сплавов минимальная твердость металла
наблюдается в шве и зонах перехода его к ос-
новному материалу. Ширина зоны разупрочнения
и значение минимальной твердости металла за-
висят от марки сплава. Так, при сварке листов
из сплава 1419, имеющих твердость HRB 86 (все
измерения твердости проводили при нагрузке P =
= 600 Н), минимальная твердость металла шва
находится на уровне HRB 75, а ширина зоны ра-
зупрочнения составляет примерно 14 мм. При
сварке листов сплава 1579, имеющих твердость
HRB 105, минимальная твердость металла шва
составляет HRB 100, а ширина зоны разупроч-
нения 16 мм. Твердость металла шва, получен-
ного при сварке листов сплава 1995 (HRB 112),
находится на уровне HRB 106, а разупрочнение
происходит в зоне шириной 20 мм.
При одноосном растяжении образцы сварных
соединений этих композиционных материалов,
полученных СТП, разрушаются в зоне термоме-
ханического воздействия по границе шва с ос-
новным металлом, где, кроме минимальной твер-
дости металла, возникают участки со структур-
ными отличиями. В этой зоне ядро шва, имеющее
мелкодисперсную структуру, примыкает к основ-
ному материалу, который подвергся тепловому воз-
действию и изменил направление своей текстуры
вследствие вращательного и поступательного пе-
ремещения сварочного инструмента (рис. 4).
При этом заметных эвтектических выделений
в межзеренных прослойках не происходит. Поэ-
тому прочность швов гранулированных сплавов,
полученных при СТП, намного выше, чем вы-
полненных аргонодуговой сваркой неплавящимся
электродом (АДСНЭ). Так, предел прочности об-
разцов сварных соединений сплава 1419, полу-
ченных в сварной твердой фазе, находится на
уровне 255 МПа, что составляет 75 % этого по-
казателя для основного материала (табл. 3). Об-
разцы сплава 1579, сваренные СТП, имеют предел
прочности около 354 МПа, а сплава 1995 —
483 МПа, что составляет 71 и 79 % прочности
свариваемых материалов.
Рис. 3. Микроструктуры металла швов (а, в) и зоны сопряжения их с основным материалом (б, г), полученных при СТП
композиционных нанодисперсных материалов на основе алюминиевого сплава AД0 с 7 % Al2O3 (а, б, ×400) и алюминиевого
сплава Д16 с 20 % SiC (в, г, ×200)
Т а б л и ц а 2. Механические свойства листов гранулиро-
ванных алюминиевых сплавов
Марка
сплава
Предел
прочности
σв, МПа
Предел те-
кучести
σ0,2, МПа
Относитель-
ное удлине-
ние δ, %
Угол загиба
α, град
1419 340 280 14,0 115
1579 500 420 8,00 61
1995 610 530 8,50 22
Т а б л и ц а 3. Предел прочности сварных соединений
гранулированных алюминиевых сплавов, полученных
АДСНЭ с использованием присадочной проволоки
СвАМг63, и СТП, МПа
Способ сварки 1419 1579 1995
АДСНЭ (с усилением шва) 246...233
243
391...379
385
436...420
430
АДСНЭ (без усиления шва) 220...208
215
290...283
287
297...287
291
СТП (без усиления шва) 257...253
255
357...350
354
490...478
483
7/2011 5
Механические испытания показали, что при
одноосном растяжении образцы с усилением шва,
полученные АДСНЭ с использованием присадоч-
ной проволоки СвАМг63, разрушаются по зоне
сплавления шва с основным материалом. Предел
прочности таких соединений зависит от системы
легирования сплава. Так, сварные соединения
сплава 1419 имеют предел прочности на уровне
243 МПа, сплава 1579 — 385 МПа, сплава 1995
— 430 МПа.
Разрушение образцов без усиления шва про-
исходит по металлу шва, имеющего литую круп-
нокристаллическую структуру (рис. 4). Кроме то-
го, по границам зерен как в металле шва, так и
в зонах сплавления его с основным материалом
происходит выделение частиц оксидных включе-
ний и интерметаллидов, образовавшихся в резуль-
тате полного расплавления гранул, содержащих
пересыщенный твердый раствор переходных ме-
таллов. При этом предел прочности таких швов
очень низкий. Так, для сплава 1419 прочность
металла шва, полученного АДСНЭ, находится на
уровне всего 215 МПа, что составляет 63 % этого
показателя для основного материала. Для сплава
1579 предел прочности металла шва достигает
287 МПа, а для сплава 1995 — 291 МПа, что
составляет только 57 и 48 % прочности исходного
металла.
Особенности структуры швов и их механичес-
кие свойства исследовали также при СТП листов
толщиной 1 мм из жаропрочного алюминиевого
сплава Al94Fe2,5Cr2,5Ti1, упрочненного метаста-
бильными квазикристаллическими частицами [6].
Наличие в этом сплаве квазикристаллов, имею-
щих размер 100…200 нм и не успевших приоб-
рести кристаллическую структуру интерметалли-
да, обеспечивает при комнатной температуре пре-
дел прочности листа 585 МПа и относительное
удлинение на уровне 8,4 %, а при температуре
300 °С — 345 МПа и 3,9 % соответственно. По-
лучить качественные неразъемные соединения та-
кого материала сваркой плавлением практически
невозможно. Во-первых, при нагреве до высоких
(более 0,8Tпл) температур метастабильные квазик-
ристаллические частицы приобретают форму
кристаллических интерметаллидов, в результате
чего материал становится хрупким и теряет свои
прочностные и пластические характеристики [7].
В то же время при расплавлении материала уп-
рочняющие частицы выделяются из алюминиевой
матрицы и препятствуют образованию общей сва-
рочной ванны и формированию непрерывного
плотного шва (рис. 5).
Проведенные экспериментальные исследования
показали, что перспективным способом получения
качественных неразъемных соединений таких мате-
риалов является СТП, осуществляемая в твердой фазе
и не приводящая к изменению фазово-структурного
состояния исходных полуфабрикатов. Так, в резуль-
тате металлографических исследований установлено,
что в металле шва средний размер зерна α-Al мат-
рицы составляет приблизительно 200…300 нм, а
квазикристаллов — 100…200 нм, как и в основном
материале (рис. 6).
Анализ тонкой структуры показывает, что уп-
рочняющие метастабильные квазикристалличес-
кие частицы имеют округлую форму, размытые
границы в изображении светлого поля и харак-
терный елочный контраст в изображении темного
поля как в основном материале, так и в швах,
Рис. 4. Микроструктуры (×400) сварных соединений сплава 1579 толщиной 2 мм, полученных СТП (а, в — границы
сопряжения шва с основным металлом в зоне термомеханического воздействия; б — ядро шва) и АДСНЭ с использованием
присадочной проволоки СвАМг63 (г, е — зоны сплавления шва с основным металлом; д — шов)
6 7/2011
полученных СТП (рис. 7). При этом в металле
шва сформирована равномерная смесь зерен α-Al
матрицы с квазикристаллическими частицами.
При этом в процессе сварки не происходит
нагрев металла до высоких температур, благодаря
чему все упрочняющие частицы сохраняют свою
квазикристаллическую структуру, о чем свиде-
тельствуют результаты рентгенографического
структурного анализа (рис. 8).
В процессе сварки в зоне термомеханического
влияния на границе шва с основным материалом
происходит переориентация направления воло-
кон, обусловленная силовым воздействием вра-
щающегося и движущегося вдоль стыка свароч-
ного инструмента (рис. 9).
Механические испытания при одноосном рас-
тяжении образцов, полученных СТП, показали,
что их разрушение при температурах 20 и 300 °С
Рис. 5. Внешний вид швов, полученных АДСНЭ (а) и СТП (б) алюминиевого сплава Al94Fe2,5Cr2,5Ti1 толщиной 1 мм
Рис. 6. Микроструктуры основного материала в поперечном (а) и продольном (б) направлениях и ядра шва (в), полученного
при СТП алюминиевого сплава Al94Fe2,5Cr2,5Ti1 толщиной 1 мм
Рис. 7. Изображения квазикристаллических частиц интерметаллидной фазы на ТЭМ-снимке светлого поля (а), на СЭМ-сним-
ке в обратно рассеянных электронах (б) и в характеристическом рентгеновском излучении (в)
Рис. 8. Фрагменты дифракционного рентгеновского спектра основного материала (а) и металла шва (б)
7/2011 7
происходит по зоне перехода шва к основному
материалу с частичным распространением в ме-
талл шва и в зону термомеханического влияния
(рис. 10). При большом увеличении на поверх-
ностях изломов хорошо заметны углубления, сви-
детельствующие о вязком характере разрушения
образцов.
Предел прочности соединений при темпера-
туре испытаний 20 °С находится на уровне
370 МПа, а при 300 °С — 197 МПа. Коэффици-
ент прочности сварных соединений, полученных
СТП, составляет 0,63 при температуре испытаний
20 °С и 0,57 — при 300 °С. При этом относи-
тельное удлинение образцов сохраняется на уров-
не соответственно 3,3 и 2,2 % для приведенных
выше температур их испытания.
В заключение следует отметить, что благодаря
формированию швов в твердой фазе процесс СТП
позволяет получать качественные неразъемные
соединения гранулированных, квазикристалли-
ческих и композиционных алюминиевых сплавов
без изменения их фазово-структурного состояния.
При этом гранулы, содержащие пересыщенный
твердый раствор тугоплавких переходных метал-
лов, равномерно распределяются по всему объему
матрицы в металле шва, что обеспечивает предел
прочности таких соединений на уровне 70…80 %
этого показателя для основного материала. В ме-
талле шва, полученного при сварке алюминиевого
сплава, упрочненного квазикристаллическими
частицами, интерметаллиды не образуются, а ква-
зикристаллы, размер которых, как и в основном
материале, сохраняется в пределах 100…200 нм,
равномерно распределяются между зернами α-Al
матрицы, обеспечивая высокие показатели проч-
ности и пластичности швов. При сварке компо-
зиционных материалов диссоциации армирующих
частиц не происходит, а их дисперсность и рав-
номерность распределения в металле шва сохра-
няются на уровне основного материала.
1. Сварка давлением микродисперсного композиционного
материала АМг5 + Al2O3 c применением быстрозакристал-
лизованной прослойки эвтектического состава Al + 33 % Cu
/ Ю. В. Фальченко, А. Н. Муравейник, Г. К. Харченко и др.
// Автомат. сварка. — 2010. — № 2. — С. 10–14.
2. Исследование свариваемости дисперсно-упрочненного
композиционного материала Al + SiC / В. Р. Рябов, А. Н.
Муравейник, В. П. Будник и др. // Там же. — 2001. —
№ 15. — С. 15–19.
3. Неорганическое материаловедение // Материалы и тех-
нологии: Энциклопед. изд. / Под ред. Г. Г. Гнесина, В. В.
Скорохода. — Киев: Наук. думка, 2008. — Т. 2. Кн. 1. —
С. 434–444.
4. Исследование структуры композиционного материала на
алюминиевой основе, упрочненного частицами карбида
кремния / Л. И. Маркашова, В. Р. Рябов, В. В. Стаценко
и др. // Автомат. сварка. — 1995. — № 8. — С. 35–38.
5. Добаткин В. И. Избранные труды. — М.: ВИЛС, 2001.
— 668 с.
6. Kimura H. M., Sasamori K., Inoue A. Al–Fe based bulk qua-
sicrystalline alloys with high elevated temperature strength //
J. Mater. Res. — 2000. — № 12. — P. 2737–2744.
7. Takeuchi S., Edagawa K., Tamura R. Deformation mecha-
nism of quasicrystals // Mater. Sci. and Eng. A. — 2001. —
№ 319-321. — P. 93–96.
Structural peculiarities and mechanical properties of welded joints on strengthened aluminium alloys are studied. It is
shown that the use of friction stir welding does not lead to any substantial phase-structural changes in the weld metal
and adjoining regions.
Поступила в редакцию 03.03.2011
Рис. 9. Микроструктуры зоны сопряжения шва с основным материалом при СТП сплава Al94Fe2,5Cr2,5Ti1 толщиной 1 мм
Рис. 10. Микроструктуры поверхности разрушенного образца и отдельные участки излома
8 7/2011
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102780 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:58:18Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Покляцкий, А.Г. Ищенко, А.Я. Федорчук, В.Е. 2016-06-12T14:31:37Z 2016-06-12T14:31:37Z 2011 Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов / А.Г. Покляцкий, А.Я. Ищенко, В.Е. Федорчук // Автоматическая сварка. — 2011. — № 7 (698). — С. 3-8. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102780 621.791.14.01. Изучены структурные особенности и механические свойства сварных соединений упрочненных алюминиевых сплавов. Показано, что применение сварки трением с перемешиванием не приводит к существенным фазово-структурным изменениям в металле шва и на прилегающих к нему участках. Structural peculiarities and mechanical properties of welded joints on strengthened aluminium alloys are studied. It is shown that the use of friction stir welding does not lead to any substantial phase-structural changes in the weld metal and adjoining regions. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов Friction stir welding of composite, granulated and quasicrystalline aluminium alloys Article published earlier |
| spellingShingle | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов Покляцкий, А.Г. Ищенко, А.Я. Федорчук, В.Е. Научно-технический раздел |
| title | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов |
| title_alt | Friction stir welding of composite, granulated and quasicrystalline aluminium alloys |
| title_full | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов |
| title_fullStr | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов |
| title_full_unstemmed | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов |
| title_short | Сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов |
| title_sort | сварка трением с перемешиванием композиционных, гранулированных и квазикристаллических алюминиевых сплавов |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102780 |
| work_keys_str_mv | AT poklâckiiag svarkatreniemsperemešivaniemkompozicionnyhgranulirovannyhikvazikristalličeskihalûminievyhsplavov AT iŝenkoaâ svarkatreniemsperemešivaniemkompozicionnyhgranulirovannyhikvazikristalličeskihalûminievyhsplavov AT fedorčukve svarkatreniemsperemešivaniemkompozicionnyhgranulirovannyhikvazikristalličeskihalûminievyhsplavov AT poklâckiiag frictionstirweldingofcompositegranulatedandquasicrystallinealuminiumalloys AT iŝenkoaâ frictionstirweldingofcompositegranulatedandquasicrystallinealuminiumalloys AT fedorčukve frictionstirweldingofcompositegranulatedandquasicrystallinealuminiumalloys |