Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке
На примере сварки образцов алюминида титана через промежуточную прослойку Ti/Al с нанослойной структурой рассчитаны напряжения, возникающие в поверхностных слоях свариваемых образцов интерметаллида, инициированные интенсивным тепловыделением при прохождении в прослойке реакции самораспространяющегос...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , , , , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102783 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке / Е.А. Великоиваненко, А.И. Устинов, Г.К. Харченко, Ю.В. Фальченко, Л.В. Петрушинец, Г.Ф. Розынка // Автоматическая сварка. — 2011. — № 7 (698). — С. 9-12. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859842094318747648 |
|---|---|
| author | Великоиваненко, Е.А. Устинов, А.И. Харченко, Г.К. Фальченко, Ю.В. Петрушинец, Л.В. Розынка, Г.Ф. |
| author_facet | Великоиваненко, Е.А. Устинов, А.И. Харченко, Г.К. Фальченко, Ю.В. Петрушинец, Л.В. Розынка, Г.Ф. |
| citation_txt | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке / Е.А. Великоиваненко, А.И. Устинов, Г.К. Харченко, Ю.В. Фальченко, Л.В. Петрушинец, Г.Ф. Розынка // Автоматическая сварка. — 2011. — № 7 (698). — С. 9-12. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | На примере сварки образцов алюминида титана через промежуточную прослойку Ti/Al с нанослойной структурой рассчитаны напряжения, возникающие в поверхностных слоях свариваемых образцов интерметаллида, инициированные интенсивным тепловыделением при прохождении в прослойке реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза.
The case of welding samples of titanium aluminide through nanostructured Ti/Al interlayer was used to calculate stresses arising in the surface layers of welded intermetallide samples, initiated by intensive heat evolution at running of the reaction of self-propagating high-temperature synthesis in the interlayer.
|
| first_indexed | 2025-12-07T15:37:24Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.04:669.018
СИЛОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА СВАРИВАЕМЫЕ
ПОВЕРХНОСТИ, ИНИЦИИРОВАННОЕ ПРОТЕКАНИЕМ
РЕАКЦИИ СВС В НАНОСЛОЙНОЙ ПРОСЛОЙКЕ
Е. А. ВЕЛИКОИВАНЕНКО, канд. физ.-мат. наук, А. И. УСТИНОВ, д-р физ.-мат. наук,
Г. К. ХАРЧЕНКО, д-р техн. наук, Ю. В. ФАЛЬЧЕНКО, канд. техн. наук,
Л. В. ПЕТРУШИНЕЦ, Г. Ф. РОЗЫНКА, инженеры (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
На примере сварки образцов алюминида титана через промежуточную прослойку Ti/Al с нанослойной структурой
рассчитаны напряжения, возникающие в поверхностных слоях свариваемых образцов интерметаллида, инициирован-
ные интенсивным тепловыделением при прохождении в прослойке реакции самораспространяющегося высокотем-
пературного синтеза.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварка, нанослойная прослойка, реак-
ция самораспространяющегося высокотемпературного син-
теза, термические напряжения
В работах [1, 2] показано, что применение в ка-
честве промежуточных прослоек нанослойных
фольг на основе интерметаллидообразующих эле-
ментов значительно улучшает условия, необхо-
димые для формирования неразъемных соедине-
ний в твердой фазе, — снижаются температура
нагрева, время выдержки и давление, прилагаемое
при получении соединения. При анализе диффу-
зионной зоны сварного соединения на основе алю-
минида титана установлено, что ее размер воз-
растает в 4 раза по сравнению с диффузионной
зоной, полученной при сварке интерметаллида без
прослойки при тех же условиях.
Известно, что в процессе нагрева в промежу-
точной прослойке может быть инициирована ре-
акция самораспространяющегося высокотемпера-
турного синтеза (СВС), которая сопровождается
интенсивным тепловыделением. Реакция СВС,
например, в фольгах Ti/Al в зависимости от на-
чальной температуры, толщины слоев и их
количества происходит в режиме безгазового
горения или теплового взрыва [3, 4]. Скорость
горения достигает 150 см/с при температуре
1100...1300 оС. Интенсивность тепловыделения
при протекании реакции СВС, например в фоль-
гах Ni/Al, может составлять 4 Вт/м2. Такое им-
пульсное тепловое воздействие на поверхност-
ные слои свариваемых материалов, кроме ло-
кального повышения температуры, может вы-
зывать в них появление упругих напряжений,
которые также оказывают влияние на процессы
массопереноса подобно тому, как это имеет мес-
то при ударных воздействиях на свариваемые
поверхности [5, 6].
В связи с этим в настоящей работе на примере
алюминида титана γ-TiAl проведена оценка уров-
ня напряжений, которые возникают в поверхнос-
тных слоях образцов, соединяемых через проме-
жуточную прослойку, при инициировании в ней
реакции СВС.
Математические расчеты выполнены для на-
чального периода сварки, когда в процессе наг-
рева температура пластин достигает уровня тем-
пературы запуска реакции СВС при следующих
условиях: размеры свариваемых образцов алюми-
нида титана 10×10×5 мм; толщина фольги
20 мкм; скорость предварительного подогрева
20 °С/мин; давление при предварительном под-
жатии 8 МПа; температура запуска реакции СВС
400 °С; температура на фронте «горения» фольги
1200 °С; прохождение реакции СВС одновремен-
но по всей поверхности нанослойной фольги; вре-
мя ее прохождения 2⋅10–5 с.
Ввиду небольшого размера свариваемых образ-
цов и их равномерного нагрева по толщине рас-
сматривалась плоская задача. Фольгу моделировали
в виде зазора δз между пластинами.
Для анализа напряженно-деформационного
состояния в рассматриваемых пластинах длиной
Lx, высотой Ly и толщиной δ (рис. 1) в процессе
сварочного нагрева сначала определяли темпера-
турное поле T(x, y, t) во времени
∂
∂x
⎛⎜
⎝
λ∂T
∂x
⎞
⎟
⎠
+ ∂
∂y
⎛⎜
⎝
λ∂T
∂y
⎞
⎟
⎠
= cγ ∂T
∂t
, (1)
где λ — коэффициент теплопроводности мате-
риала пластин; cγ — коэффициент объемной теп-
лоемкости материала пластин; t — время нагрева.
Затем решали задачу по определению кине-
тики напряжений и деформаций. При этом ис-
пользовали методы последовательного прослежи-
© Е. А. Великоиваненко, А. И. Устинов, Г. К. Харченко, Ю. В. Фальченко, Л. В. Петрушинец, Г. Ф. Розынка, 2011
7/2011 9
вания во времени с шагом Δt и конечных эле-
ментов по пространству, т. е. данная область раз-
бивалась с шагом hx и hy и представлялась со-
вокупностью прямоугольных элементов размером
hx×hy.
На каждом шаге прослеживания (в каждый мо-
мент времени t) решение находится с учетом по-
лученного на предыдущем шаге t – Δt. Темпера-
тура в узлах сетки конечно-элементной разбивки
в момент времени t определяется решением сис-
темы алгебраических уравнений, полученных в
результате минимизации функционала ЭT по тем-
пературе в узлах элементов [7]:
ЭT = –1
2 ∫
S
⎡
⎢
⎣
λx
⎛
⎜
⎝
∂T
∂x
⎞
⎟
⎠
2
+ λy
⎛
⎜
⎝
∂T
∂y
⎞
⎟
⎠
2
+ cγ
Δt⎛⎝
T – T∗⎞⎠
2 ⎤
⎥
⎦
dxdy +
+ 12 ∫
Γ
βn(T – Tc)
2dΓ; (2)
∂ЭT
⁄ ∂Tmn = 0, m = 1, 2, …,
n = 1, 2, … — нумерация узлов в направлении x, y,
где T* = T(x, y, t – Δt) — уже известная темпе-
ратура в момент времени t – Δt начиная с началь-
ной (t = 0); S — рассматриваемая область; Г —
наружные границы изделия; βn — коэффициент
теплообмена с окружающей средой с температу-
рой Tс.
Производные ∂T ⁄ ∂x, ∂T ⁄ ∂y выражаются для
каждого прямоугольного элемента через темпе-
ратуру в узлах. Соответственно интеграл по об-
ласти S заменяется суммой интегралов по конеч-
ным элементам области ΔS. Аналогично посту-
пают и с интегралом по поверхности Г.
Рассмотрим алгоритм решения механической
задачи на этапе нагружения, соответствующем
моменту времени t, полагая, что при t* = t – Δt
решение полностью известно относительно тен-
зоров напряжений σij, деформаций εij и переме-
щений Ui в рамках описанного выше плоского
напряженного состояния.
Для этого проинтегрируем выражение (2) по
времени в пределах от t – Δt до t
Δεij =
⎧
⎨
⎩
σij – δijσ
2G + δij[Kσ + αT(T – T0)]
⎫
⎬
⎭t
–
–
⎧
⎨
⎩
σij – δijσ
2G + δij[Kσ + αT(T – T0)]
⎫
⎬
⎭t – Δt
+
+ Δλ(σij – δijσ
———
),
(3)
где δijσ — шаровый тензор (здесь σ — среднее
давление в точке; δij — единичная функция); G —
модуль сдвига; К — модуль объемного сжатия,
равный (1 – 2v)/E; ν — коэффициент Пуассона;
E — модуль Юнга; αт — коэффициент терми-
ческого линейного расширения (КТЛР); T0 — на-
чальная температура; σij – δijσ
——— — среднее значе-
ние σij – δijσ в интервале от t – ΔT до t, вычис-
ленное на основе среднего значения определен-
ного интеграла.
Если значение Δt небольшое, то вполне можно
заменить значение σij – δijσ
——— искомым значением
в момент времени t. Тогда вместо (3) для плоского
напряженного состояния получим
Δεxx = B1σxx + B2σyy – bxx;
Δεyy = B1σyy + B2σxx – byy;
Δεxy = ψσxy – bxy,
(4)
где σxx, σyy — нормальные напряжения; σxy —
касательные напряжения;
B1 = 2ψ + K
3 ; B2 = K – ψ
3 ; ψ = 1
2G + Δλ;
bij =
⎛
⎜
⎝
σij
2G
⎞
⎟
⎠t – Δt
+ δij
⎡
⎢
⎣
σ⎛⎜
⎝
K – 1
2G
⎞
⎟
⎠
⎤
⎥
⎦t – Δt
;
δijΔϕ, i, j = x, y; Δϕ = [αтΤ – T0)]t – [αт(T – T0)]t – Δt,
где ϕ — функция температурного удлинения.
Отсюда видно, что bij определяется решением
на момент времени t – Δt и известным значением
Δϕ. Нелинейность, связанная с условием текучес-
ти, находится в функции ψ состояния материала
в элементарном объеме в момент времени t.
Допустим, что значение ψ(x, y, t) известно. Ре-
шив (4) относительно напряжений, получим
Рис. 1. Расчетная схема сварного соединения
10 7/2011
σxx = A1Δεxx + A2Δεyy + Yxx;
σyy = A1Δεyy + A2Δεxx + Yyy;
σxy = 1
ψ
Δεxy + Yxy;
σzz = σxz = σyz = 0,
(5)
где A1 = 2ψ + K
ψ(ψ + 2K)
; A2 = ψ – K
ψ(ψ + 2K)
; Yxx = A1bxx +
+ A2byy; Yyy = A1byy + A2bxx; Yxy = bxy/ψ.
Соотношения между приращением дефор-
мации Δεij и компонентами вектора приращения
перемещения ΔUi можно представить в виде
Δεxx =
∂ΔUx
∂x
;
Δεyy =
∂ΔUy
∂y
;
Δεxy = 12
⎛
⎜
⎝
∂ΔUy
∂x
+
∂ΔUx
∂y
⎞
⎟
⎠
.
(6)
Уравнение совместности деформаций имеет
вид
∂2Δεxx
∂y2 +
∂2Δεyy
∂x2 = 2
∂2Δεxy
∂x∂y
. (7)
Уравнения равновесия можно представить как
∂σxx
∂x
+
∂σxy
∂y
= 0;
∂σxy
∂x
+
∂σyy
∂y
= 0. (8)
Условия на контуре пластины в точке с нор-
малью n, т. е. на участке границы, где приложены
усилия ГP, находим из выражений
σxxcos (n, x) + σxycos (n, y) = Px;
σxуcos (n, x) + σуycos (n, y) = Py,
(9)
где Px, Py — проекции применения усилий на
осях x и y.
На участке границы, где заданы смешанные
граничные условия Гu,
ΔUx = ΔUx
0; ΔUy = ΔUy
0. (10)
Смешанные условия на части контура ГРu по-
лучаются путем соответствующего сочетания ус-
ловий (9) и (10). При известном значении ψ(x,
y, t) уравнения (5) – (10) полностью определяют
дифференциальную формулировку краевой зада-
чи по вычислению σij, εij, Ui.
Рассмотрим вариационную формулировку этой
задачи, что важно при реализации решения ме-
тодом конечных элементов. Для этого используем
функционал
Э1 = – 12 ∫
S
⎧
⎨
⎩(σxx + Yxx)Δεxx + (σyy + Yyy)Δεyy +
+ 2(σxy + Yxy)Δεxy}dxdy + ∫
Γ
PiΔUidΓ. (11)
Из работ [7, 8] следует, что абсолютный ми-
нимум Э1 для кинематически возможных Δεij от-
вечает действительному распределению прираще-
ний деформаций Δεij и соответствующим им при-
ращениям ΔUi, которые являются решением кра-
евой задачи (5) – (10).
С учетом выражения (11) интеграл по области
S заменяется суммой интегралов по конечным эле-
ментам ΔS, деформации Δεij выражаются через
ΔUi, а напряжения σij — через Δεij. Производные
в (6) для каждого ΔS выражаются через ΔUi в
узловых точках. Аналогично поступаем и с ин-
тегралом по Г. Таким образом, функционал Э1
будет представлен квадратичной формой через не-
известные величины ΔUx и ΔUy в узлах сетки.
Минимизация ∂Э1
⁄ ∂ΔUx = 0, ∂Э1
⁄ ∂ΔUy = 0 да-
ет систему линейных относительно ΔUi (при из-
вестной функции ψ) алгебраических уравнений.
Определив ΔUi, вычисляем Δεij и σij. По полу-
ченным значениям σij уточняется функция ψ. Для
этих целей возможны различные итерационные
процессы, из которых достаточно эффективным
является процесс, описанный в работах [7, 8].
Для проведения расчетов упругопластических
напряжений, возникающих в образцах из алюми-
нида титана γ-TiAl в момент прохождения ре-
акции СВС в нанослойной фольге, использовали
теплофизические и механические характеристики
алюминида титана, приведенные ниже:
коэффициент теплопроводности материала плас-
тин λ, Дж/(м3⋅К) [9] ......................................................... 0,25
коэффициент объемной теплоемкости
материала пластин cγ, Дж/(м3⋅К) [9] ............................. 0,8
предел текучести σ0,2, МПа [10] .................................... 510
модуль Юнга E, МПа [11] .............................................. 1,2⋅105
КТЛР αт, °С
–1 [12] ............................................................ 10,8⋅10–6
Коэффициенты λ и cγ для алюминида титана
брались средними от значений данных величин
для титана и алюминия. Характер изменения нап-
ряженного состояния и уровень микродеформа-
ций поверхностного слоя соединяемых материа-
лов при прохождении реакции СВС в нанослой-
ной фольге показан на рис. 2, из которого видно,
что при резком повышении температуры в стыке
до 1200 °С происходит скачок сжимающих нап-
ряжений (σxx = 204 МПа). Они сменяются рас-
тягивающими, которые за 0,3 с достигают
575 МПа. Протекание реакции СВС также при-
водит к повышению напряжений σyy с 8 до
18 МПа, что более чем в 2 раза превышает зна-
чение давления предварительного поджатия. Рас-
7/2011 11
четные значения микродеформаций приконтакт-
ного поверхностного слоя (δ ~ 20 мкм) составляют
не более 0,7 % (рис. 2, б).
Таким образом, полученные результаты рас-
чета свидетельствуют о том, что протекание ре-
акции СВС в промежуточной прослойке приводит
к значительному по интенсивности динамическо-
му деформационному воздействию на сваривае-
мые поверхности. Термический «удар» наряду с
локальным повышением температуры активизи-
рует диффузионные процессы в поверхностных
слоях свариваемых материалов и обеспечивает ус-
ловия для формирования неразъемных соедине-
ний трудносвариваемых материалов.
1. Получение неразъемных соединений сплавов на основе
γ-TiAl с использованием нанослойной прослойки Ti/Al
способом диффузионной сварки в вакууме / А. И. Усти-
нов, Ю. В. Фальченко, А. Я. Ищенко и др. // Автомат.
сварка. — 2009. — № 1. — С. 17–21.
2. Дослідження дифузійних процесів у зварних з’єднаннях
алюмініду титану (TiAl) / Г. К. Харченко, В. Ф. Мазанко,
А. І. Устінов та ін. // Вісн. ЧДТУ. Сер. Технічні науки.
— 2009. — № 37. — С. 117–119.
3. Елкина Н. А., Носырев А. Н., Хвестюк В. И. Исследова-
ние процессов получения фольг интерметаллидов TiAl
из многослойных бинарных систем методом саморасп-
ространяющегося высокотемпературного синтеза // Ма-
териалы XXXIII Междунар. конф. по физике плазмы и
УТС, Звенигород, 13–17 февр. 2006 г. —
www.fpl.gpi.ru/Zvenigorod/XXXIII/Pt/ru/BL-Khvesyuk.doc.
4. Безгазовое горение многослойных биметаллических на-
нопленок Ti/Al / А. С. Рогачев, А. Э. Григорян, Е. В. Ил-
ларионова и др. // Физ. горения и взрыва. — 2004. — 40,
№ 2. — С. 45–51.
5. Мешков Ю. Я., Герцрикен Д. С., Мазанко В. Ф. К вопро-
су о механизме ускоренного массопереноса в металлах в
условиях импульсных нагружений // Металлофиз. —
1996. — 18, № 4. — С. 52–53.
6. Массоперенос в металлах при низких температурах в ус-
ловиях внешних воздействий / Д. С. Герцрикен, В. Ф.
Мазанко, В. М. Тышкевич, В. М. Фальченко. — Киев:
Изд. ИМФ НАНУ, 1999. — 436 с.
7. Махненко В. И. Расчетные методы исследования кинети-
ки сварочных напряжений и деформаций. — Киев: Наук.
думка, 1976. — 320 с.
8. Numerical methods of the predictions of welding stresses
and distortions / V. I. Makhnenko, E. A. Velikoivanenko,
V. E. Pochinok et al. / Ed. B. E. Paton. — Harwood: Harwo-
od acad. publ., 2001. — 147 p. — (Welding and Surfacing
Rev., vol. 13, pt. 1).
9. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в
энергетике: Справ. / Под ред. Б. Е. Неймарка. — М.;
Л.: Энергия, 1967. — 240 с.
10. Полькин И. С., Колачев Б. А., Ильин А. А. Алюминиды
титана и сплавы на их основе // Технология легких спла-
вов. — 1997. — № 3. — С. 32–39.
11. Исследование методом автоматического индентирования
соединений алюминида титана с титановым сплавом
ВТ8 / В. Ф. Горбань, Г. К. Харченко, Ю. В. Фальченко и
др. // Автомат. сварка. — 2009. — № 12. — С. 20–23.
12. The use of cast Ti–48Al–2Cr–2Nb in jet engines / P. Barto-
lotta, J. Barrett, T. Kelly, R. Smashey // J. of the Minerals,
Metals and Materials Soc. — 1997. — 49, № 5. — P. 48–50.
The case of welding samples of titanium aluminide through nanostructured Ti/Al interlayer was used to calculate stresses
arising in the surface layers of welded intermetallide samples, initiated by intensive heat evolution at running of the
reaction of self-propagating high-temperature synthesis in the interlayer.
Поступила в редакцию 28.02.2010,
в окончательном варианте 17.02.2011
Рис. 2. Кривые напряжений σxx и σyy (а), деформаций εxx и εyy
(б) в приконтактных объемах свариваемых пластин при про-
хождении реакции СВС
12 7/2011
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102783 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T15:37:24Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Великоиваненко, Е.А. Устинов, А.И. Харченко, Г.К. Фальченко, Ю.В. Петрушинец, Л.В. Розынка, Г.Ф. 2016-06-12T14:49:56Z 2016-06-12T14:49:56Z 2011 Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке / Е.А. Великоиваненко, А.И. Устинов, Г.К. Харченко, Ю.В. Фальченко, Л.В. Петрушинец, Г.Ф. Розынка // Автоматическая сварка. — 2011. — № 7 (698). — С. 9-12. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102783 621.791.04:669.018. На примере сварки образцов алюминида титана через промежуточную прослойку Ti/Al с нанослойной структурой рассчитаны напряжения, возникающие в поверхностных слоях свариваемых образцов интерметаллида, инициированные интенсивным тепловыделением при прохождении в прослойке реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза. The case of welding samples of titanium aluminide through nanostructured Ti/Al interlayer was used to calculate stresses arising in the surface layers of welded intermetallide samples, initiated by intensive heat evolution at running of the reaction of self-propagating high-temperature synthesis in the interlayer. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке The force effect initiated by the SHS reaction in nanolayered interlayer on the surfaces being welded Article published earlier |
| spellingShingle | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке Великоиваненко, Е.А. Устинов, А.И. Харченко, Г.К. Фальченко, Ю.В. Петрушинец, Л.В. Розынка, Г.Ф. Научно-технический раздел |
| title | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке |
| title_alt | The force effect initiated by the SHS reaction in nanolayered interlayer on the surfaces being welded |
| title_full | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке |
| title_fullStr | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке |
| title_full_unstemmed | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке |
| title_short | Силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции СВС в нанослойной прослойке |
| title_sort | силовое воздействие на свариваемые поверхности, инициированное протеканием реакции свс в нанослойной прослойке |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102783 |
| work_keys_str_mv | AT velikoivanenkoea silovoevozdeistvienasvarivaemyepoverhnostiiniciirovannoeprotekaniemreakciisvsvnanosloinoiprosloike AT ustinovai silovoevozdeistvienasvarivaemyepoverhnostiiniciirovannoeprotekaniemreakciisvsvnanosloinoiprosloike AT harčenkogk silovoevozdeistvienasvarivaemyepoverhnostiiniciirovannoeprotekaniemreakciisvsvnanosloinoiprosloike AT falʹčenkoûv silovoevozdeistvienasvarivaemyepoverhnostiiniciirovannoeprotekaniemreakciisvsvnanosloinoiprosloike AT petrušineclv silovoevozdeistvienasvarivaemyepoverhnostiiniciirovannoeprotekaniemreakciisvsvnanosloinoiprosloike AT rozynkagf silovoevozdeistvienasvarivaemyepoverhnostiiniciirovannoeprotekaniemreakciisvsvnanosloinoiprosloike AT velikoivanenkoea theforceeffectinitiatedbytheshsreactioninnanolayeredinterlayeronthesurfacesbeingwelded AT ustinovai theforceeffectinitiatedbytheshsreactioninnanolayeredinterlayeronthesurfacesbeingwelded AT harčenkogk theforceeffectinitiatedbytheshsreactioninnanolayeredinterlayeronthesurfacesbeingwelded AT falʹčenkoûv theforceeffectinitiatedbytheshsreactioninnanolayeredinterlayeronthesurfacesbeingwelded AT petrušineclv theforceeffectinitiatedbytheshsreactioninnanolayeredinterlayeronthesurfacesbeingwelded AT rozynkagf theforceeffectinitiatedbytheshsreactioninnanolayeredinterlayeronthesurfacesbeingwelded |