Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)

Приведена классификация управляющих магнитных полей, применяемых при реализации электромагнитных воздействий. Систематизированы и обобщены опубликованные данные относительно эффективности применения различных электромагнитных воздействий в процессах дуговой сварки и наплавки. Установлена вз...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:	Автоматическая сварка
Datum:	2006
Hauptverfasser:	Рыжов, Р.Н., Кузнецов, В.Д.
Format:	Artikel
Sprache:	Russisch
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2006
Schlagworte:	Производственный раздел
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102849
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор) / Р.Н. Рыжов, В.Д. Кузнецов // Автоматическая сварка. — 2006. — № 10 (642). — С. 36-44. — Бібліогр.: 48 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860236704921681920
author	Рыжов, Р.Н. Кузнецов, В.Д.
author_facet	Рыжов, Р.Н. Кузнецов, В.Д.
citation_txt	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор) / Р.Н. Рыжов, В.Д. Кузнецов // Автоматическая сварка. — 2006. — № 10 (642). — С. 36-44. — Бібліогр.: 48 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Приведена классификация управляющих магнитных полей, применяемых при реализации электромагнитных воздействий. Систематизированы и обобщены опубликованные данные относительно эффективности применения различных электромагнитных воздействий в процессах дуговой сварки и наплавки. Установлена взаимосвязь спектра решаемых технологических задач с векторными, амплитудными и частотными характеристиками управляющих магнитных полей. Определены наиболее перспективные пути совершенствования данных технологий. Classification of control magnetic fields used for implementation of electromagnetic effects is given. Published data on the efficiency of application of different electromagnetic effects in arc welding and surfacing processes are systematised and generalised. It is established that the spectrum of addressed technological problems is related to vector, amplitude and frequency characteristics of the control magnetic fields. The most promising ways of improving these technologies are identified.
first_indexed	2025-12-07T18:25:42Z
format	Article
fulltext	УДК 621.791.753 ВНЕШНИЕ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ В ПРОЦЕССАХ ДУГОВОЙ СВАРКИ И НАПЛАВКИ (ОБЗОР) Р. Н. РЫЖОВ, канд. техн. наук, В. Д. КУЗНЕЦОВ, д-р техн. наук (НТУУ «Киевский политехнический институт») Приведена классификация управляющих магнитных полей, применяемых при реализации электромагнитных воз- действий. Систематизированы и обобщены опубликованные данные относительно эффективности применения различных электромагнитных воздействий в процессах дуговой сварки и наплавки. Установлена взаимосвязь спектра решаемых технологических задач с векторными, амплитудными и частотными характеристиками управляющих магнитных полей. Определены наиболее перспективные пути совершенствования данных технологий. К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая сварка и наплавка, электро- магнитные воздействия, управляющие магнитные поля, кристаллизация, формирование и параметры качества швов К настоящему времени опубликовано значитель- ное количество работ, рассматривающих особен- ности применения различных внешних электро- магнитных воздействий (ЭМВ) в процессах дуговой сварки и наплавки. В основном их ис- пользуют в тех случаях, когда для обеспечения заданного уровня качества швов традиционных технических и технологических приемов недос- таточно. Анализ публикаций показал, что спектр решаемых с помощью ЭМВ задач достаточно ши- рок, однако при этом отсутствуют обобщающие сведения, позволяющие в каждом конкретном слу- чае получить максимальную эффективность от применения данных воздействий. В настоящей работе предпринята попытка систематизации и обобщения данных о применении различных ЭМВ и определения на этой основе перспективных пу- тей их совершенствования. Анализ опубликованных работ в данном нап- равлении позволил выделить основные признаки, которые качественно отличают применяемые ЭМВ. Основным из них является направление век- тора управляющего магнитного поля (УМП) по отношению к объекту воздействия. По этому приз- наку УМП разделяют на аксиальные (продольные) и радиальные (поперечные). У первых вектор ин- дукции параллелен, у вторых — перпендикулярен оси электрода. Дополнительными, не менее важ- ными отличительными признаками указанных двух групп УМП, являются их частотные и ам- плитудные характеристики (рисунок). При анализе аксиальных УМП установлено, что независимо от формы импульсов (синусои- дальных или прямоугольных) условно их можно разделить на однополярные, низко- (1...25 Гц) и высокочастотные (от 200 Гц и выше). При этом низкочастотные в большей степени характеризу- ются диапазоном индукций 5...50 мТл, а высоко- частотные — 50...200 мТл. В группе радиальных УМП по частотным характеристикам выделяются пульсирующие, низкочастотные и постоянные. Для всех характерен диапазон индукций 5...20 мТл. УМП первой группы (с аксиальными век- торными характеристиками) чаще применяют в случаях, когда объектом воздействия является сва- рочная ванна и массоперенос электродного ме- талла, второй (радиальными) — дуга как источник нагрева. Характерно, что в публикациях последних лет чаще рассматриваются особенности использова- ния комбинированных ЭМВ. В отличие от тра- диционных двухполюсных устройств при их ре- ализации используют многополюсные электро- магнитные системы (ЭМС), в состав которых вхо- дит n-е количество электромагнитов с автоном- ными системами питания. В зависимости от со- четания полярностей токов намагничивания в их катушках в зоне сварки генерируются различные по отношению к объекту воздействия УМП. Так, при чередующихся полярностях токов намагни- чивания, одновременно проходящих через полюса ЭМС, в зоне сварки формируются центрально- симметричные радиальные УМП (рисунок). Пос- ледовательное подключение противоположных относительно оси электрода пар полюсов с раз- личными полярностями токов намагничивания позволяет получать вращающиеся радиальные магнитные поля. Одновременное генерирование УМП разной частоты формирует модулированные аксиальные и радиальные магнитные поля. Муль- тивекторные ортогональные магнитные поля по- лучают путем поочередного генерирования в зоне сварки аксиальных низкочастотных и радиальных центрально-симметричных УМП. Анализ показал, что технологическое приме- нение аксиальных, радиальных либо комбиниро- ванных УМП определяется выбором объекта воз- действия. При этом дуга, сварочная ванна или кап- ли металла на торце электрода могут быть са- © Р. Н. Рыжов, В. Д. Кузнецов, 2006 36 10/2006 мостоятельным объектом ЭМВ, либо, что наи- более характерно, объектами одновременного воз- действия. В последнем случае эффективность ЭМВ определяется степенью проявления положи- тельного действия факторов, ответственных за технологический результат в выбранном объекте воздействия, и наоборот, подавления их отрица- тельного проявления в остальных. Рассмотрим ме- ханизмы воздействия и технологические возмож- ности наиболее распространенных способов свар- ки и наплавки с ЭМВ. При генерировании в зоне сварки (наплавки) низкочастотных (10...30 Гц) аксиальных УМП в головной, более перегретой, части ванны форми- руются потоки расплава, перемещение которых в направлении ее хвостовой части происходит по- очередно вдоль каждого из боковых фронтов крис- таллизации с частотой изменения полярности маг- нитного поля. Происходящие при этом периоди- ческие изменения градиента температур вблизи межфазной поверхности фронта кристаллизации приводят к соответствующим изменениям шири- ны зоны концентрационного переохлаждения, чем авторы работ [1–3] объясняют достигаемый при данных ЭМВ эффект измельчения первичной структуры швов. Существуют и другие точки зрения относи- тельно механизма влияния данных ЭМВ на про- цессы кристаллизации. Так, в работах [4, 5] в до- полнение к приведенному выше механизму выс- казано предположение о существовании эффекта механического отделения фрагментов сформиро- ванных кристаллитов с образованием дополни- тельных центров кристаллизации. Авторы работы [6] измельчение структуры швов объясняют раз- ветвлением выступающих частей твердой фазы в период импульсного роста. При сварке технически чистых металлов с малой шириной двухфазной зоны измельчение структуры связывают с изме- нениями условий образования вторичных границ [4]. Однако опубликованных данных, достаточных для подтверждения существования указанных эф- фектов, не обнаружено. Эффективность влияния данных ЭМВ на про- цессы кристаллизации зависит от физико-хими- ческих свойств свариваемых материалов. Так, при сварке сплавов с широким температурным интер- валом кристаллизации в случае оптимальных па- раметров УМП эффект измельчения структуры наблюдали во всем сечении швов [3, 7], а с узким — только вблизи их продольной оси. Это объяс- няется малой шириной двухфазной зоны и не- развитостью осей дендритов второго порядка [5]. Эффект измельчения структуры фиксировали и в околошовной зоне, что связано с повышением скорости охлаждения металла ЗТВ [7]. Схемы кристаллизации характеризуются большим изги- бом кристаллитов по мере их прорастания от линии сплавления к центру швов. Это обеспечи- вает более благоприятную ориентацию стыка фронтов кристаллизации по отношению к растя- гивающим усилиям [8]. Измельчение структуры швов сопровождается увеличением суммарной протяженности и сниже- нием степени ориентированности границ зерен и незначительным количеством межкристаллитных выделений [9, 10]. При этом отсутствие блочности и сглаженность рельефа элементов микрострук- Классификация управляющих магнитных полей 10/2006 37 туры швов свидетельствует о незначительном уровне внутризернистой неоднородности. Этот эффект объясняется повышением и выравнивани- ем мгновенных скоростей кристаллизации возле линии сплавления и оси швов [11]. Снижение хи- мической микронеоднородности, равномерное распределение легирующих элементов во всем се- чении швов в большей мере характерно для сварки легированных сталей и сплавов. Положительными изменениями в процессах кристаллизации объясняется и замедление скорос- ти общей коррозии швов, повышение их стой- кости против межкристаллитной коррозии [12], улучшение механических свойств [13, 14]. Повы- шение пластических свойств швов и сокращение температурного интервала хрупкости, происхо- дящее в результате повышения температуры его нижней границы [15], служит причиной улучше- ния сопротивляемости швов образованию горячих трещин при сварке изделий из алюминиевых [9, 3], магниевых [7], средне- и высоколегированных сталей и сплавов [16]. Периодические перемещения расплава из го- ловной в хвостовую часть ванны способствуют увеличению площади ее поверхности, выравни- ванию температуры в ее периферийных и цент- ральных областях, снижению перепада концент- рации примесей и газов в расплаве, стабилизации плоского фронта кристаллизации [3]. Понижение перегрева жидкой фазы перед фронтом кристал- лизации содействует уменьшению термодиффу- зионного потока водорода в направлении линии сплавления. Указанные факторы способствуют уменьшению растворимости газов в расплаве и создают благоприятные условия для отрыва и лег- кого всплытия на поверхность ванны пор. Бла- годаря применению ЭМВ зафиксировано сниже- ние почти в 5 раз пористости швов при сварке TIG титановых и алюминиевых сплавов [13, 17] и в 2,5 раза при мокрой подводной сварке кон- струкционных сталей [18]. Спецификой поведения дуги в аксиальном УМП является ее вращение вокруг вертикальной оси с принятием формы, близкой к конусной. Это способствует стабилизации ее пространственного положения и позволяет регулировать ее силовое воздействие на расплав ванны практически без изменения мощности [19]. В процессе наблюде- ний за горением дуги было сделано предположе- ние, что активное пятно на изделии состоит из отдельных более или менее равномерно располо- женных катодных пятен. Это содействует интен- сификации процесса катодного распыления оксид- ных пленок и снижению общего содержания оксидных включений в шве, что особенно важно при сварке алюминиевых сплавов. Положительное влияние аксиального УМП на дугу как источник нагрева успешно используют для улучшения процесса формирования швов. ЭМВ на их основе применяют для обеспечения одновременного плавления обеих кромок соеди- нений и стабилизации пространственного поло- жения дуги при сварке TIG на форсированных режимах и сварке под флюсом корневых швов трубных соединений [20]. С их помощью дости- гали уменьшения количества проходов без обра- зования подрезов при сварке TIG погруженной дугой. Применение относительно больших индукций аксиального УМП (50...200 мТл) приводит к уве- личению глубины проплавления швов, что объяс- няют уменьшением циклотронного радиуса дуги [21, 22]. Однако при управлении гидродинамикой ванны с помощью ЭМВ повышению индукции должно сопутствовать увеличение частоты УМП. Учитывая инерционность данных воздействий, указанный диапазон индукций магнитного поля не может обеспечить интенсивные перемещения расплава ванны и, как следствие, управление про- цессами кристаллизации швов. Такие ЭМВ в ос- новном применяют для улучшения процессов формирования швов и массопереноса электрод- ного металла. Нереверсивные перемещения расплава ванны достигаются генерированием в зоне сварки од- нополярных аксиальных УМП. Возникающие при этом центробежные силы приводят к выплески- ванию расплава с одной и образованию подреза с другой стороны швов. Измельчение первичной структуры металла швов наблюдается с одной от- носительно продольной оси стороны швов. При этом вследствие асимметрии теплового поля фик- сировали смещение линии сращивания кристал- литов [9]. Поэтому при сварке в нижнем поло- жении ЭМВ на основе таких УМП неэффективны, однако их успешно применяют при сварке гори- зонтальных швов на вертикальной плоскости [23]. При сварке MIG/MAG с использованием ак- сиальных УМП центробежные силы, действую- щие в объеме капель, вращающихся с большими скоростями на торце электрода, изменяют их фор- му со сферической на эллиптическую [8, 24, 25]. При этом происходит уменьшение толщины жид- кой теплоизолирующей прослойки на торце элек- трода, в результате чего увеличивается на 25...30 % скорость расплавления электродной проволоки при практически неизменной тепловой мощности дуги [24]. Однако при индукциях УМП, превышающих пороговый уровень (12...15 мТл), частота отрыва капель с торца электрода уменьшается в 2…3 раза, стабильный мелкокапельный перенос электродно- го металла заменяется крупнокапельным. Возрас- тание центробежных сил в объеме капель при- водит к повышенному разбрызгиванию и нару- шению стабильности процесса сварки [8]. 38 10/2006 Данные обстоятельства обусловливают целесо- образность применения аксиальных УМП при сварке MIG/MAG для создания соединений малых толщин, когда ЭМВ на их основе улучшают про- цессы кристаллизации и формирования швов и не повышают уровень разбрызгивания. Следует отметить, что большинство опубликованных ра- бот, посвященных применению ЭМВ при сварке плавящимся электродом, ориентированы на про- цесс сварки под флюсом [12, 19, 26, 27]. Их авторы фиксировали эффект повышения коэффициента перехода в шов легирующих элементов, что объяс- няется улучшением взаимодействия электродного металла со стенками шлакового пузыря. ЭМВ с использованием высокочастотных ак- сиальных УМП основаны на индуцировании либо в объеме ванны, либо в каплях электродной про- волоки вихревых токов. При их взаимодействии с радиальной составляющей УМП создается объемная аксиальная сила, действующая в нап- равлении от электромагнита. Ее значение пропор- ционально произведению M(∂M/∂Z), где M — вза- имная индуктивность объекта управления и элек- тромагнита в вертикальном направлении. Такие ЭМВ используют как для управления массопере- носом электродной проволоки при дуговой пайке [28, 29], так и для увеличения плотности тока в хвостовой части ванны для повышения эффектив- ности управления формированием швов при свар- ке на весу. При их реализации практически не изменяется температура поверхности капель и из- делия, что исключает их перегрев, происходящий, например, при импульсной дуговой сварке [29]. Особенно важным это может быть при сварке вы- соколегированных сталей и сплавов, когда имеет место выгорание легкоплавких элементов элект- родной проволоки. Кроме того, при сварке прак- тически исключаются затраты на разбрызгивание и обеспечивается точность дозировки в процессе нанесения покрытия при наплавке. При этом су- ществует возможность управления не только про- цессом отрыва капель с торца электрода, но и формированием траектории их перемещения в за- данном направлении. Этот эффект используют для улучшения процессов формирования потолочных швов. Общий недостаток ЭМВ с использованием ак- сиальных высокочастотных УМП и низкочастот- ных с повышенной индукцией — трудность их практической реализации. Максимальный эффект от их применения достигается при больших токах намагничивания через катушки электромагнитов. Это обусловливает необходимость их принуди- тельного охлаждения и изготовления из намоточ- ных материалов со значительными поперечными сечениями, что ухудшает массогабаритные пока- затели специализированных горелок и их мани- пуляционные возможности. Заметим, что при ис- пользовании высокочастотных УМП эффектив- ные ЭМВ возможны только при низкой индук- тивности катушек электромагнитов, что требует оптимизации их конструктивных параметров в за- висимости от конкретных условий сварки. При ЭМВ с использованием некомбинирован- ных радиальных УМП (см. рисунок) гидродина- микой расплава ванны управляют путем откло- нений колебаний или перемещений дуги с час- тотой магнитного поля в направлении, нормаль- ном его силовым линиям, на расстояние, пропор- циональное амплитудному значению его ин- дукции [30, 31]. При таких манипуляциях дугой, деформирующей поверхность ванны с силой, пря- мо пропорциональной квадрату сварочного тока, формируются потоки расплава в направлении, перпендикулярном магнитному потоку УМП. При отклонении дуги постоянным УМП в нап- равлении фронта кристаллизации наблюдается увеличение, а в направлении фронта плавления — уменьшение глубины боковых подрезов [32]. Отклонение дуги «углом вперед» приводит к уве- личению радиуса фронта плавления ванны, что способствует уменьшению скорости перемещения центральной струи расплава в направлении ее хвостовой части, чем и объясняется указанный выше эффект. При этом горизонтальная состав- ляющая давления дуги удерживает расплав у пе- реднего фронта ванны, что способствует увели- чению толщины жидкой прослойки под дугой, а это, в свою очередь, повышает способность ванны поглощать случайные отклонения давления дуги и теплового потока. В результате резко снижается количество прожогов [33], факел дуги, отклонен- ной к холодному металлу перед фронтом плав- ления, защищает поверхность соединения от заг- рязнений и оксидов [32, 33]. Более эффективными являются ЭМВ, основан- ные на применении знакопеременных радиальных УМП для продольных и поперечных колебаний дуги. В первом случае периодические изменения скорости потока расплава в направлении фронта кристаллизации позволяют устранять дендритную и образовывать равноосную структуру швов [30]. Однако указанные положительные изменения происходят не во всем сечении швов, а лишь в их центральных областях, что свидетельствует об ограниченности технологических возможностей таких ЭМВ. Поперечные колебания дуги (до 9…12 мм) спо- собствуют стабилизации процесса ее горения, ус- транению наплывов на усилении швов, обеспе- чивают более равномерное формирование его об- ратного валика [30, 34]. При этом увеличивается в 1,5…2,5 раза коэффициент формы швов при со- ответствующем возрастании на 20…25 % его ши- рины и уменьшении на 10…50 % глубины проп- лавленния [35]. Данный эффект усиливается при 10/2006 39 увеличении частоты колебаний, что объясняется уменьшением давления дуги на расплав сварочной ванны. Такие изменения параметров формирова- ния швов способствуют измельчению зерна вбли- зи зоны сплавления и уменьшению усадочной и газовой пористости, что повышает механические свойства сварных соединений. Характерное уменьшение степени разбавления присадочного металла основным, сопровождающееся снижени- ем почти в 2 раза твердости швов, и улучшенное заполнение разделки обусловливают целесообраз- ность применения таких ЭМВ при многопроход- ной сварке и сварке двухслойных сталей. Кроме того, при наплавке обеспечение одинаковой глу- бины проплавления позволяет увеличивать на 100…300 А значение тока, чем достигается повы- шение как скорости плавления электродной про- волоки, так и производительности данного про- цесса. При широкослойной наплавке ЭМВ с радиаль- ными УМП применяют для возвратно-поступа- тельных перемещений дуги по торцу электродной ленты. Это позволяет стабилизировать дуговой процесс, уменьшить время существования капель на торце электрода и их средний диаметр. При этом дуга не блуждает, а перемещается, оплавляя электродную ленту по всей ширине, что способ- ствует улучшению процесса формирования нап- лавленного слоя и снижению деформирования из- делия [36, 37]. Отдельно следует выделить ЭМВ, основанные на использовании комбинированных УМП (см. рисунок). Их суть заключается в одновременном или поочередном генерировании в зоне сварки магнитных полей с разными характеристиками. Так, комбинированные постоянные и знакопере- менные поперечные УМП применяют для управ- ления формированием швов при сварке на повы- шенных скоростях тонкостенных кабельных обо- лочек [32]. При этом постоянным УМП отклоняют дугу к фронту плавления, чем достигают умень- шения глубины подрезов, а знакопеременным осу- ществляют продольные колебания дуги для пе- риодического «сбрасывания» избыточного объема расплава с фронта плавления к фронту кристал- лизации, что способствует повышению стабиль- ности процесса формирования швов. При суперпозиции в зоне сварки с помощью квадрупольной электромагнитной системы ради- альных УМП достигали такого результирующего распределения индукции, при котором она была равна нулю на продольной оси дуги и приобретала максимальные значения в области фронтов плав- ления и кристаллизации сварочной ванны [38–40]. При определенных амплитудных и векторных ха- рактеристиках УМП такие ЭМВ позволяли без снижения стабильности горения дуги достигать компенсации гравитационных сил, ухудшающих процесс формирования швов при сварке на весу. Основными критериями оценки эффективнос- ти процессов дуговой сварки и наплавки с ЭМВ являются уровень комплексного улучшения по- казателей качества швов, их универсальность (воз- можность быть примененными в разных видах, способах и условиях сварки) и возможность быть реализованными с помощью устройств, характе- ристики которых соответствуют уровню развития современных сварочных технологий и оборудо- вания. Максимальная эффективность ЭМВ достига- ется при соответствии параметров УМП заданным условиям сварки или наплавки. Опубликованные работы по оптимизации ЭМВ носят фрагментар- ный характер и выполнены на основании эмпи- рических зависимостей, ограничивающих область их применения исследованными условиями свар- ки [15, 41]. Для прогнозирования оптимальных параметров УМП с учетом специфики теплофи- зических свойств свариваемых материалов и ре- жимов сварки необходима формулировка научно обоснованных критериев оптимизации и создание на этой основе детерминированных математичес- ких моделей. На сегодня такие работы успешно осуществлены только для ЭМВ, основанных на использовании низкочастотных аксиальных УМП [12, 43]. Однако оптимизация параметров УМП не расширяет технологические возможности ЭМВ. Исходя из этого, перспективным направ- лением работ является усовершенствование су- ществующих и разработка новых технологий сварки и наплавки на основе использования УМП с параметрами, которые еще не применялись или применялись ограниченно. Для определения того, какими должны быть эти параметры, проанали- зируем факторы, ограничивающие технологичес- кие возможности известных способов сварки и наплавки с ЭМВ. При реализации ЭМВ, основанных на исполь- зовании аксиальных низкочастотных УМП, нали- чие даже незначительной поперечной составля- ющей магнитного поля в зоне горения дуги и плав- ления электродной проволоки приводит к возник- новению негативных побочных эффектов. Под ее воздействием дуга как источник нагрева рассре- доточивается, что приводит к уменьшению на 20…30 % глубины проплавления, что в большин- стве случаев недопустимо [2, 13, 22]. При сварке плавящимся электродом ее взаимодействие со сва- рочным током в объеме капель приводит к отк- лонению их траектории перемещения, что может быть причиной повышенного уровня разбрызги- вания металла электродной проволоки [8]. Полностью исключить влияние УМП на дугу и процесс переноса электродной проволоки прак- тически невозможно, его можно только умень- 40 10/2006 шить. Отсутствие поперечной составляющей ин- дукции УМП на продольной оси достигается при- менением цилиндрических электромагнитов, рас- положенных на корпусе горелок коаксиально электроду [44]. Однако неточности при изготов- лении составляющих горелок и электромагнитов, отклонения от вертикального положения как дуги, так и деформированной электродной проволоки, значительно ослабляют эффективность таких мер. Уменьшения индукции в дуговом промежутке можно достичь путем расположения электромаг- нита с обратной стороны шва. Однако, как и в предыдущем случае, это не исключает возмож- ности возникновения указанных отрицательных эффектов. К тому же, последнее решение не всегда является технологичным из-за необходимости как доступа к обратной стороне швов по всей их дли- не, так и совместного перемещения горелки и электромагнита. В условиях, когда невозможно ограничить воздействие УМП только расплавом ванны, работы по повышению эффективности рас- сматриваемых ЭМВ целесообразно вести в таких направлениях: определение положительных мо- ментов в существовании УМП в области торец электрода — поверхность ванны и использование их в технологиях сварки и наплавки с ЭМВ; оп- ределение мер, позволяющих минимизировать или компенсировать характерные негативные эф- фекты. Так, при осуществлении наплавочных работ, же- лательно уменьшать глубину и площадь проплав- ления основного металла. В данном случае рассре- доточение дуги как источника нагрева при ЭМВ успешно используют для уменьшения практически в 2 раза глубины проплавлення [27, 45]. При сварке плавящимся электродом уменьшение глубины проплавления используют для увеличения свароч- ного тока, чем достигают повышение скорости плав- ления электродной проволоки и соответственно производительности процесса сварки. Компенсации уменьшения глубины проплав- ления при сварке с ЭМВ достигают путем соз- дания условий, при которых продолжительность горения дуги в обычном состоянии превышает время ее существования в конусной форме. Для этого в зоне сварки генерируют пульсирующие УМП, создаваемые путем пропускания через об- мотку электромагнита дискретных импульсов то- ка повышенной скважности [26]. Следует отметить, что данный метод позволяет снизить, но никак не исключить эффект умень- шения глубины проплавления. При этом для сох- ранения интенсивности ЭМВ увеличению скваж- ности должно соответствовать увеличение пара- метров УМП. Однако при неизменной индукции пропорциональное увеличение продолжительнос- ти интервалов реверсирования приводит к ухуд- шению параметров формирования швов (на их по- верхностях образуются грубые наплывы, линии сплавления имеют нестабильную форму) [2, 22]. В то же время при неизменном интервале ревер- сирования для генерирования больших индукций УМП необходимо увеличивать массогабаритные ха- рактеристики электромагнитов. К тому же при уве- личении скважности импульсов УМП уменьшается степень жесткости режима ЭМВ, что, в свою оче- редь, несколько снижает эффективность влияния на процессы кристаллизации. Указанные недостатки свидетельствуют о низкой эффективности данного способа. Несмотря на это, его успешно применяли в процессе создания заполняющих швов при мно- гопроходной сварке [12]. Положительные результаты относительно при- менения высокочастотных УМП для управления процессом массопереноса электродной проволоки достигнуты при дуговой дозированной пайке и микронаплавке материалов с высокой электроп- роводностью [28, 29]. Для успешного применения таких ЭМВ при сварке конструкционных сталей, в том числе высоколегированных, необходимо проведение комплекса исследований, направлен- ных на определение оптимальных диапазонов па- раметров высокочастотных УМП. Вместе с тем остаются неопределенными механизм и уровень положительного влияния высокочастотных УМП на показатели качества сварных швов. Известно, что ультразвуковые колебания сварочной ванны положительно влияют на процессы кристалли- зации швов. Однако в отличие от этого вида внеш- них импульсных воздействий ЭМВ реализуются без физического контакта с расплавом сварочной ванны, что является существенным преимущест- вом. Поэтому задача определения возможности достижения аналогичных эффектов и при исполь- зовании высокочастотных УМП является актуаль- ной. Резерв повышения эффективности ЭМВ, ос- нованных на колебаниях и отклонениях дуги по- перечным УМП, состоит в обеспечении положи- тельных изменений процессов кристаллизации во всем сечении швов. Этого достигают путем пе- риодических изменений в процессе сварки нап- равлений данных импульсных воздействий, а именно — реализацией колебательно-вращатель- ного перемещения дуги [31]. При этом регули- рованием длительности периодов ее колебаний в заданном направлении возможно управление про- цессами формирования швов, сопровождающееся как изменениями их ширины, так и глубины проп- лавления. Это является признаком достижения оп- ределенного уровня технологической гибкости данных ЭМВ. Реализация такого процесса воз- можна только при использовании многополюс- ных электромагнитных систем. При реализации известных технологий широ- кослойной наплавки с ЭМВ, основанных на ис- 10/2006 41 пользовании двухполюсных электромагнитных систем [35], существует неравномерность расп- ределения индукции УМП в дуговом промежутке и по ширине рабочей зоны. Это приводит как к разности скоростей перемещения анодной и ка- тодной областей дуги, в результате чего сущес- твенно снижается стабильность процесса ее го- рения, так и к образованию формы зоны проп- лавления в виде дуги. Совершенствование данных ЭМВ заключается в устранении указанных нега- тивных эффектов. Достичь этого можно генери- рованием импульсов УМП сложной формы; ре- гулированием распределения индукции по шири- не рабочей зоны, или изменением характера дви- жения дуги с непрерывного на пошаговый с ре- гулируемыми длительностями периодов остано- вок дуги. Следует отметить, что первый путь чрез- мерно сложен, а два других наиболее целесооб- разно реализовывать с помощью многополюсных электромагнитных систем. Таким образом, применение некомбинирован- ных УМП одновременно с улучшением одной группы показателей качества швов может приво- дить к некоторому ухудшению других. Техноло- гические ограничения всех наиболее распростра- ненных способов сварки с ЭМВ обусловлены при- сущими для каждого из них отрицательными по- бочными эффектами, существование которых свя- зано с разным влиянием УМП на дугу и расплав сварочной ванны. Частичным их компенсирова- нием или минимизацией невозможно достичь су- щественного повышения эффективности техноло- гий сварки и наплавки с ЭМВ. Наиболее существенное повышение эффектив- ности ЭМВ достигается при использовании ком- бинированных УМП. Рассмотренные выше тех- нологии сварки на этой основе направлены на улучшение параметров формирования швов и не решают вопросов комплексного улучшения качес- тва сварных соединений. Однако даже при таких ограничениях их технологические возможности не являются исчерпанными. Так, при сварке неплавящимся электродом ком- бинированием радиальных УМП с помощью квад- рупольной или других электромагнитных систем можно достичь не только компенсации гравита- ционных сил на расплав ванны. Изменение нап- равления магнитного потока на противоположное приводит к перемещениям расплава в сторону дна ванны. При этом в результате уменьшения толщины жидкой прослойки под дугой достигают увеличения глубины проплавления швов [46]. Следует отметить, что суперпозиция аксиаль- ных реверсивных с постоянными или знакопере- менными поперечными УМП может приводить к ухудшению стабильности горения дуги и пара- метров формирования швов. В данных условиях перспективным является комбинирование путем поочередного, т.е. разделенного во времени ге- нерирования в зоне сварки УМП с разными век- торными характеристиками. Так, при поочеред- ном генерировании в зоне сварки реверсивного аксиального и поперечного УМП создают разде- ленные во времени потоки расплава как в гори- зонтальной плоскости вдоль боковых поверхнос- тей, так и в вертикальной вдоль верхней или ниж- ней поверхностей ванны [47, 48]. При таких ЭМВ, эффективно влияющих на процессы кристаллизации, возможно управление также глубиной проплавления швов путем уве- личения или уменьшения толщины жидкой прос- лойки под дугой. Направление изменения этих па- раметров в сторону увеличения или уменьшения зависит от полярности поперечного УМП. Учи- тывая, что при использовании аксиальных УМП возможна регулировка ширины швов, применение таких ЭМВ позволит наиболее эффективно уп- равлять процессами их формирования. Кроме того, при достаточной продолжительности дейс- твия поперечных УМП потоки расплава, двигаясь в вертикальной плоскости из центральной области ванны в сторону ее хвостовой части, достигают фронта кристаллизации, периодически создавая там значительные градиенты температуры, что по- ложительно влияет на процессы кристаллизации швов. Следовательно, при верном выборе пара- метров комбинированных ЭМВ периодическое действие поперечных УМП не будет ухудшать степень позитивного влияния аксиальных УМП на процессы кристаллизации швов. Такой способ комбинирования УМП использован для усовер- шенствования рассмотренных выше ЭМВ на ос- нове применения пульсирующих аксиальных УМП [26]. В данном случае поперечное магнитное поле генерировали не после окончания интервалов действия аксиального, а после каждого их им- пульса на протяжении времени, когда дуга горит в обычных условиях. Это позволило сократить продолжительность интервалов реверсирования путем уменьшения скважности импульсов. При этом ЭМВ стали более интенсивными и универ- сальными [48]. Для достижения комплексного улучшения по- казателей качества швов эффективным также яв- ляется поочередное комбинирование аксиального реверсивного и радиального УМП, вызывающего продольные и поперечные колебания или отклоне- ния дуги [48]. Механизм расширения технологи- ческих возможностей в данном случае аналогичен приведенному выше способу. При этом всесторонне следует выяснить вопрос: комбинирование каких УМП является более результативным. Максимального повышения эффективности ЭМВ при сварке MIG/MAG можно достичь при комбинировании аксиальных реверсивного низко- и высокочастотного или пульсирующего УМП. 42 10/2006 При этом возможно одновременное управление процессами кристаллизации и переноса металла электродной проволоки. В данном случае инду- цированные в хвостовой части ванны вихревые токи будут содействовать улучшению динамичес- ких характеристик перемещений потоков расплава вдоль боковых фронтов кристаллизации. При этом следует ожидать повышения эффективности вли- яния ЭМВ на процессы кристаллизации. Наличие же незначительной поперечной составляющей ин- дукции УМП в области плавления электродной про- волоки будет не ухудшать процесс ее переноса, а увеличивать силу отрыва капель. Это содействует росту частоты их отрыва и, как следствие, повы- шению интенсивности плавления электродной про- волоки. Выводы 1. Максимальная эффективность ЭМВ в каждом конкретном случае достигается правильным вы- бором параметров управляющих магнитных по- лей. При этом аксиальные УМП чаще применяют для управления кристаллизацией, а радиальные — процессами формирования швов. 2. Возникновение негативных побочных эф- фектов при сварке и наплавке с применением тра- диционных ЭМВ связано с различным воздейс- твием внешнего магнитного поля на дугу как ис- точник нагрева и капли на торце электродной про- волоки с одной стороны, и расплав ванны с дру- гой. Их устранение достигается путем оптими- зации параметров УМП. 3. Наиболее перспективным направлением по- вышения эффективности ЭМВ, обеспечивающим комплексное улучшение процессов формирования и кристаллизации швов, является применение комбинированных УМП. Необходимо проведение дальнейших исследований для всестороннего вы- яснения степени влияния таких ЭМВ на показа- тели качества швов при сварке различных классов материалов. 1. A new approach for fluid flow model in gas tungsten arc weld pool using longitudinal electromagnetic control / J. Luo, Q. Luo, Y. H. Lin, J. Xue // Welding J. — 2003. — 82, № 8. — P. 202–206. 2. Особенности формирования швов при дуговой сварке титана с электромагнитным перемешиванием / Г. М. Ше- ленков, В. П. Черныш, С. М. Гуревич и др. // Свароч. пр- во. — 1977. — № 3. — С. 24–25. 3. Абралов М. А., Абдурахманов Р. У., Йулдашев А. Т. Влия- ние электромагнитного воздействия на свойства и струк- туру сварных соединений сплава 01420 // Автомат. свар- ка. — 1977. — № 5. — С. 21–24. 4. Абралов М. А., Абдурахманов Р. У. Некоторые особен- ности формирования вторичных границ в сварных швах при электромагнитном воздействии // Там же. — 1980. — № 2. — С. 12–14. 5. Абралов М. А., Абдурахманов Р. У. О механизме измель- чения первичной структуры металла сварного шва при электромагнитном воздействии // Там же. — 1982. — № 2. — С. 18–21. 6. Якушин Б. Ф., Мисюров А. И. Повышение технологичес- кой прочности швов при сварке среднелегированной ста- ли с электромагнитным воздействием // Свароч. пр-во. — 1979. — № 12. — С. 7–9. 7. Влияние внешнего магнитного поля на кристаллизацию и технологическую прочность при аргонодуговой сварке маг- ниевых сплавов / А. М. Болдырев, Э. Б. Дорофеев, Е. Г. Ан- тонов и др. // Там же. — 1974. — № 9. — С. 14–16. 8. Сварка плавящимся электродом в защитных газах с электромагнитным перемешиванием / В. П. Игумнов, С. Н. Мальцев, Ю. Д. Коньков и др. // Автомат. сварка. — 1983. — № 3. — С. 41–42, 59. 9. Структура и свойства металла шва при сварке в про- дольном магнитном переменном поле низкой частоты / Е. В. Бардокин, В. И. Ливенец, В. А. Окишор и др. // Сва- роч. пр-во. — 1975. — № 11. — С. 12–14. 10. Влияние внешних электромагнитных воздействий на микроструктуру и химический состав швов при подвод- ной мокрой сварке / Р. Н. Рыжов, В. А. Кожухарь, С. Ю. Максимов, Е. А. Прилипко // Автомат. сварка. — 2005. — № 10. — С. 41–42. 11. Черныш В. П., Пахаренко В. А., Кузнецов В. Д. Влияние режима электромагнитного перемешивания на химичес- кую микронеоднородность швов // Там же. — 1980. — № 1. — С. 76–77. 12. Автоматическая сварка изделий из стали Х17Н13М3Т большой толщины с электромагнитным перемешивани- ем сварочной ванны / А. Н. Брискман, В. С. Гладышко, В. Д. Кузнецов и др. // Хим. и нефт. машиностроение. — 1973. — № 9. — С. 25–26. 13. Чаюн А. Г., Сыроватка В. В., Матяш В. И. Дуговая свар- ка алюминиевого сплава 01420 с применением электро- магнитного перемешивания // Автомат. сварка. — 1981. — № 6. — С. 19–21. 14. Применение внешних электромагнитных воздействий для улучшения механических свойств при подводной мокрой сварке / Р. Н. Рыжов, В. А. Кожухарь, С. Ю. Максимов, Е. А. Прилипко // Там же. — 2004. — № 11. — С. 53–54. 15. Рыжов Р. Н., Скачков И. О., Черныш В. П. Повышение сопротивляемости сварных швов образованию горячих трещин при ручной дуговой сварке неплавящимся элект- родом // Там же. — 1997. — № 4. — С. 25–29. 16. Czernysz W., Ryzhov R., Tyrec E. Influence of electromagne- tic effect in welding on the increase in resistance to hot crac- king // Welding International. — 2004. — 18. — P. 257– 262. 17. Влияние внешнего магнитного поля на плотность метал- ла шва при сварке сплава ОТ4-1 / А. М. Болдырев, В. А. Биржев, Р. В. Муравьев и др. // Сварка и контроль-2001: Тез. докл. — Воронеж: ВГАСУ, 2001. — С. 164–169. 18. Влияние внешнего электромагнитного воздействия на со- держание водорода в металле швов при мокрой подвод- ной сварке / С. Ю. Максимов, Е. А. Прилипко, Р. Н. Ры- жов, В. А. Кожухарь // Автомат. сварка. — 2003. — № 6. — С. 55–56. 19. Завьялов В. Е., Звороно Я. П. Петраков А. Б. Использова- ние продольного магнитного поля при наплавке под флюсом // Свароч. пр-во. — 1990. — № 2. — С. 3–5. 20. Черныш В. П., Матяш В. И. Предупреждение наруше- ний формирования швов при повышенной скорости сварки и переменном зазоре между кромками // Автомат. сварка. — 1990. — № 9. — С. 9–11. 21. Болдырев А. М., Биржев В. А., Померанцев А. С. О воз- можности управления процессами при дуговой сварке и наплавке в аксиальном магнитном поле // Сварка и конт- роль-2004: Тез. докл. — Пермь, ПГТУ, 2004. — Т.2. — С. 273–278. 22. Шаферовский В. А. Влияние аксиального магнитного по- ля на проплавляющую способность дуги при сварке тол- столистовой стали с программированием режима // Ав- томат. сварка. — 1996. — № 8. — С. 20–24. 23. Basic concept and viability of electromagnetically controlled molten pool welding process / Y. Manabe, S. Zenitani, Y. Hiromoto et al. — (Intern. Inst. of Welding; Doc. XI, XII). 10/2006 43 24. Болдырев А. М., Биржев В. А., Черных А. В. Особенности плавления электродного металла при сварке во внешнем продольном магнитном поле // Свароч. пр-во. — 1991. — № 5. — С. 28–30. 25. Болдырев А. М., Биржев В. А., Черных А. В. Плавление электродной проволоки при сварке в аксиальном пере- менном магнитном поле промышленной частоты 50 Гц // Сварка и контроль-2001: Тез. докл. — Воронеж: ВГАСУ, 2001. — С. 118–121. 26. Сохранение глубины провара в условиях электромагнит- ного перемешивания сварочной ванны / И.В. Малинкин, В. Ю. Поповский, В. В. Сыроватка, В. П. Черныш // Ав- томат. сварка. — 1971. — № 8. — С. 46–48. 27. Болдырев А. М., Биржев В. А., Черных А. В. Управление глубиной проплавления при дуговой сварке и наплавке с помощью продольного переменного магнитного поля // Свароч. пр-во. — 1993. — № 6. — С. 30–31. 28. Тарасов Н. М., Капустин С. С. Применение высокочас- тотного электромагнитного поля для дозированного пе- реноса капель электродного металла // Автомат. сварка. — 1982. — № 8. — С. 10–12. 29. Тарасов Н. М. Энергетический расчет процесса отрыва капли электродного металла при воздействии импульса внешнего магнитного поля // Там же. — 1984. — № 6. — С. 21–25. 30. Аргонодуговая сварка нержавеющих труб с использова- нием магнитных полей / В. Е. Завьялов, В. Я. Иванцов, В. Я. Скорняков и др. // Свароч. пр-во. — 1979. — № 12. — С. 19–20. 31. Рыжов Р. Н., Семенюк В. С., Титов А. А. Особенности формирования и кристаллизации швов при TIG-сварке с отклонениями дуги магнитным полем // Автомат. сварка. — 2004. — № 4. — С. 17–20. 32. Дуговая сварка кабельных оболочек в поперечном маг- нитном поле / И. М. Ковалев, А. С. Рыбаков, А. С. Иса- ков и др. // Свароч. пр-во. — 1977. — № 11. — С. 37–38. 33. Ковалев И. М., Кричевский Е. М., Львов В. Н. Аргоноду- говая сварка труб из стали 1Х18Н10Т неплавящимся электродом с формированием шва в поперечном магнит- ном поле // Там же. — 1975. — № 5. — С. 15–17. 34. Kang Y. H., Na S. A. Characteristics of welding and arc sig- nal in narrow groove gas metal arc welding using electro- magnetic arc oscillation // Welding J. — 2003. — № 3. — P. 93–99. 35. Размышляев А. Д., Маевский В. Р. Влияние управляющих магнитных полей на геометрические размеры шва при дуговой сварке под флюсом // Свароч. пр-во. — 1996. — № 2. — С. 17–19. 36. Корниенко А. Н. Магнитное управление процессом нап- лавки ленточным электродом под флюсом // Там же. — 1964. — № 4. — С. 12–14. 37. Eihhorn F., Dilthey U., Huwer W. Unterpulver — Auftrag- schweissen mit 60…90 und 120 mm breiten Gr–Nn–Stahl- bandelektroden // Industrie — Anzeiger. — 1972. — № 98. — S. 2369–2372. 38. Акулов А. И., Рыбачук А. М., Чернышев Г. Г. Особеннос- ти формирования швов при сварке в поперечном магнит- ном поле // Свароч. пр-во. — 1979. — № 7. — С. 11–14. 39. Рыбачук А. М., Чернышев Г. Г. Влияние величины заг- лубления электрода на форму шва при сварке в четырех- полюсном магнитном поле // Там же. — 1982. — № 2. — С. 25–26. 40. Бродягина И. В., Чернышов Г. Г. Дуговая сварка алюми- ниевых сплавов с использованием магнитных полей // Там же. — 1998. — № 9. — С. 48–51. 41. Пахаренко В. А. Расчет оптимальных параметров маг- нитного поля при аргонодуговой сварке с перемешива- нием ванны // Автомат. сварка. — 1982. — № 7. — С. 39–41. 42. Рыжов Р. Н., Кузнецов В. Д. Выбор оптимальных пара- метров внешнего электромагнитного воздействия при дуговых способах сварки // Там же. — 2005. — № 6. — С. 27–31. 43. Рыжов Р. Н., Кузнецов В. Д., Прилипко Е. А. Методика расчета параметров управляющего электромагнитного воздействия при дуговой сварке конструкционных ста- лей // Вестн. НТУУ «КПИ». — 2005. — № 45. — С. 166– 167. 44. Черныш В. П., Кухарь С. Н. Оборудование для сварки с электромагнитным перемешиванием. — Киев: Вища шк., 1984. — 56 с. 45. Размышляев А. Д. Влияние магнитного поля на размеры зоны проплавления при наплавке под флюсом // Авто- мат. сварка. — 1996. — № 8. — С. 25–27, 30. 46. Рыжов Р. Н., Кузнецов В. Д., Малышев А. В. Применение шестиполюсной электромагнитной системы для управ- ления параметрами формирования швов при сварке неп- лавящимся электродом // Там же. — 2004. — № 2. — С. 45–49. 47. Рыжов Р. Н. Применение комбинированных электро- магнитных воздействий для улучшения качества швов при сварке неплавящимся электродом // Там же. — 2005. — № 7. — С. 159–161. 48. Рижов Р. М. Принципи об’ємного керування гідроди- намікою розчину зварювальної ванни // Наук. вісті НТУУ «КПІ». — 2005. — № 4. — С. 83–87. Classification of control magnetic fields used for implementation of electromagnetic effects is given. Published data on the efficiency of application of different electromagnetic effects in arc welding and surfacing processes are systematised and generalised. It is established that the spectrum of addressed technological problems is related to vector, amplitude and frequency characteristics of the control magnetic fields. The most promising ways of improving these technologies are identified. Поступила в редакцию 23.03.2006 44 10/2006
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102849
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0005-111X
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T18:25:42Z
publishDate	2006
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Рыжов, Р.Н. Кузнецов, В.Д. 2016-06-12T17:06:53Z 2016-06-12T17:06:53Z 2006 Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор) / Р.Н. Рыжов, В.Д. Кузнецов // Автоматическая сварка. — 2006. — № 10 (642). — С. 36-44. — Бібліогр.: 48 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102849 621.791.753 Приведена классификация управляющих магнитных полей, применяемых при реализации электромагнитных воздействий. Систематизированы и обобщены опубликованные данные относительно эффективности применения различных электромагнитных воздействий в процессах дуговой сварки и наплавки. Установлена взаимосвязь спектра решаемых технологических задач с векторными, амплитудными и частотными характеристиками управляющих магнитных полей. Определены наиболее перспективные пути совершенствования данных технологий. Classification of control magnetic fields used for implementation of electromagnetic effects is given. Published data on the efficiency of application of different electromagnetic effects in arc welding and surfacing processes are systematised and generalised. It is established that the spectrum of addressed technological problems is related to vector, amplitude and frequency characteristics of the control magnetic fields. The most promising ways of improving these technologies are identified. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор) External electromagnetic actions in processes of arc welding and surfacing (Review) Article published earlier
spellingShingle	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор) Рыжов, Р.Н. Кузнецов, В.Д. Производственный раздел
title	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)
title_alt	External electromagnetic actions in processes of arc welding and surfacing (Review)
title_full	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)
title_fullStr	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)
title_full_unstemmed	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)
title_short	Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)
title_sort	внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (обзор)
topic	Производственный раздел
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102849
work_keys_str_mv	AT ryžovrn vnešnieélektromagnitnyevozdeistviâvprocessahdugovoisvarkiinaplavkiobzor AT kuznecovvd vnešnieélektromagnitnyevozdeistviâvprocessahdugovoisvarkiinaplavkiobzor AT ryžovrn externalelectromagneticactionsinprocessesofarcweldingandsurfacingreview AT kuznecovvd externalelectromagneticactionsinprocessesofarcweldingandsurfacingreview

Внешние электромагнитные воздействия в процессах дуговой сварки и наплавки (Обзор)

Institution

Ähnliche Einträge