Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита
Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn. The paper gives the results of study...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102873 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // Автоматическая сварка. — 2011. — № 8 (700). — С. 20-24. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859744028944236544 |
|---|---|
| author | Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В. |
| author_facet | Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В. |
| citation_txt | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // Автоматическая сварка. — 2011. — № 8 (700). — С. 20-24. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn.
The paper gives the results of studying the structure and phase transformations of metal deposited with flux-cored wire PP-Np-20Kh12G10SF. The possibility of controlling the content, degree of metastability of austenite and wear resistance of deposited metal of Fe–Cr–Mn system is shown.
|
| first_indexed | 2025-12-01T20:30:13Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 669.1.018:621.791.923
СТРУКТУРА И СВОЙСТВА НАПЛАВЛЕННОЙ
ИЗНОСОСТОЙКОЙ Fe–Cr–Mn СТАЛИ С РЕГУЛИРУЕМЫМ
СОДЕРЖАНИЕМ МЕТАСТАБИЛЬНОГО АУСТЕНИТА
Я. А. ЧЕЙЛЯХ, асп., В. В. ЧИГАРЕВ, д-р техн. наук (Приазов. гос. техн. ун-т, г. Мариуполь)
Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-
Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита
и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn.
К л ю ч е в ы е с л о в а : дуговая наплавка, порошковая прово-
лока, износостойкость, метастабильный аустенит, мар-
тенсит
Разработка высокоэффективных способов восста-
новления и упрочнения изношенных рабочих по-
верхностей быстроизнашивающихся деталей раз-
личного оборудования остается весьма актуаль-
ной задачей. Одним из ее решений является соз-
дание наплавочных материалов, обеспечивающих
деформационную метастабильность аустенита
наплавленной легированной стали, способной к
значительному деформационному самоупрочне-
нию в процессе износа [1–3]. Существенный вклад
в формирование свойств такого наплавленного
металла вносит реализация деформационных
γ→α′ и γост→α′ мартенситных превращений при
испытаниях (ДМПИ) или эксплуатации [2–8]. Од-
нако эти преимущества пока недостаточно ис-
пользуются в порошковых наплавочных матери-
алах и наплавляемых ими метастабильных
износостойких сталях, а литературные данные по
изучению возможностей регулирования степени
метастабильности наплавленного металла весьма
ограничены [6, 7]. Поэтому разработка новых
электродных материалов, обеспечивающих нап-
лавку таких метастабильных экономнолегирован-
ных сталей с регулируемыми количеством и ме-
тастабильностью аустенита, — весьма актуальная
задача, представляющая собой определенный на-
учный и прикладной интерес.
Целью настоящей работы является изучение
структуры, фазовых превращений, возможностей
регулирования количества и метастабильности
аустенита и свойств Fe–Cr–Mn износостойкой ста-
ли, наплавленной разработанной порошковой
проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ [8].
Наплавку разработанной порошковой прово-
локой диаметром 4 мм проводили под флюсом
АН-348 на подложку из стали Ст3 и стали 45
при следующих режимах: Iн = 320…480 А, Uд =
= 28…32 В, vн = 22…32 м/ч. Использовали раз-
личные конструктивно-технологические схемы
наплавки: в один, два, три слоя, а также в че-
тыре-пять слоев аналогично тому, как это про-
водится для реальных деталей. Из наплавленного
металла изготавливали образцы для исследова-
ний. По соотношению площади проплавления к
общей площади наплавленного металла опреде-
ляли долю участия основного металла в металле
шва. Цифровые изображения вводили в компь-
ютер, где обрабатывали по методике из работы
[9]. Долю участия основного металла изменяли
регулированием параметров наплавки (Iн, Uд, vн),
что позволяло влиять на химический состав нап-
лавленного металла, особенно на содержание хро-
ма и марганца [1].
Анализ химического состава проводили на
вакуумных квантометрах «Spectrovac 1000» и
«SpectroMAXx» спектральным методом, фазовый
анализ наплавленного металла — на рентгенов-
ском дифрактометре «ДРОН-3» в Fe-Kα-излу-
чении, в интервале углов 2θ = 54…58°, макрос-
копический анализ — на поперечных и продоль-
ных макрошлифах наплавленного металла с глу-
боким травлением смесью кислот (100 мл HCl,
10 мл HNO3 и 100 мл H2O). Микроструктуры
изучали на металлографических микроскопах
ММР-2 и «Neophot-21» (×50…500), микротвер-
дость структурных составляющих измеряли на
микротвердомере ПМТ-3 вдавливанием алмазной
четырехгранной пирамиды под нагрузкой 1,96 Н,
а твердость наплавленного металла — на приборе
ТК (Роквелла) с нагрузкой 1500 Н (HRC) и 600 Н
(HRA). Динамические испытания проводили на
маятниковом копре ИО5003 на образцах размером
10×10×55 мм с U-образным надрезом. Испытания
на износ при сухом трении металла по металлу
проводили на машине МИ-1М на образцах раз-
мером 10×10×27 мм по схеме колодка (испыту-
емый образец) — ролик (контрольное тело), вра-
щающийся со скоростью 500 мин–1 (линейная
скорость в зоне трения 1,31 м/с, путь трения© Я. А. Чейлях, В. В. Чигарев, 2011
20 8/2011
1965 м). Время изнашивания между двумя взве-
шиваниями составляло 5 мин, что обеспечивало
разогрев поверхности контакта (подобно разог-
реву деталей оборудования в реальных условиях
изнашивания), общее время изнашивания —
25 мин. Взвешивание проводили с точностью до
0,0001 г. Относительную износостойкость опре-
деляли по формуле
ε =
Δmэ
Δmобр
,
где Δmэ, Δmобр — соответственно потери массы
эталона и образца наплавленного металла за оди-
наковое время изнашивания.
В качестве эталона использовали сталь 45 твер-
достью НВ 180…190. Испытания на ударно-аб-
разивный износ проводили на установке, приве-
денной в [10] в среде литой чугунной дроби
(фракции 0,5…1,5 мм) со скоростью вращения
образцов 2800 мин–1. Испытания на абразивный
износ проводили по схеме Бринелля – Хауорта.
Относительную ударно-абразивную εу.а и абразив-
ную εа износостойкость также определяли по при-
веденной выше формуле.
При наплавке порошковой проволокой обес-
печивалось требуемое формирование наплавлен-
ного слоя без видимых дефектов и хорошее от-
деление шлаковой корки. Высота наплавленного
слоя при однослойной наплавке составляла 6…8,
при двухслойной — 11…15 и при трехслойной
— 16…18 мм. Химический состав наплавленного
металла в зависимости от количества слоев и сва-
рочно-технологических параметров соответствует
составу стали типа 20Х(7…12)Г(5…9)СФ. В слу-
чае одно- и двухслойной наплавки содержание
хрома в наплавленном металле находилось в пре-
делах 6,41…7,98 %, марганца 4,86…5,6 %.
Микроструктура однослойно наплавленного
металла состоит из мартенсита и 15…35 % ос-
таточного аустенита Aост
1 (рис. 1). Структура по
толщине наплавленного металла неравномерная.
Мартенсит имеет пакетное (реечное) строение,
что свидетельствует о том, что это низкоуглеро-
дистый мартенсит. Верхняя зона однослойной
наплавки небольших размеров (0,6…0,8 мм) име-
ет мелкокристаллическое строение (рис. 1). Далее
следует довольно протяженная (2…5 мм) зона с
ярко выраженными вытянутыми преимуществен-
но нормально к наплавляемой поверхности крис-
таллами толщиной около 0,02 мм и длиной около
0,3 мм, которые вытянуты в направлении, про-
тивоположном направлению теплоотвода вглубь
основного металла. Под ней располагается рав-
номерная переходная зона толщиной от 0,14 до
0,3 мм, которая граничит с зоной сплавления, пос-
ле которой располагается зона термического вли-
яния (ЗТВ) и далее ферритно-перлитная структура
основного металла.
Изменение микротвердости по глубине нап-
лавленной Fe–Cr–Mn стали приведено на рис. 2.
Более высокие значения микротвердости соответ-
ствуют преимущественно мартенситной фазе, а
Рис. 1. Изменение микроструктуры (×50) Fe–Cr–Mn стали в
однослойном наплавленном состоянии
1 В исследованиях принимала участие О. И. Трофимец.
Рис. 2. Распределение микротвердости по глубине однослой-
ного наплавленного Fe–Cr–Mn металла
8/2011 21
более низкие — аустенитной. При этом микрот-
вердость составляет HV 5000…5600 МПа по глу-
бине наплавки 0,59…3,0 мм, что соответствует аусте-
нитно-мартенситной структуре с преобладанием аус-
тенитной составляющей, а более высокие ее значения
HV 5800…7000 МПа (на глубине 3,5…8,5 мм) —
мартенситно-аустенитной структуре с преоблада-
нием мартенсита. Это обусловлено некоторым
возможным градиентом концентраций хрома и
марганца по глубине наплавленного слоя, влия-
ющим на положение мартенситных точек (Mн и
Mк), которое предопределяет фазовое соотноше-
ние между мартенситом и аустенитом. Затем наб-
людается переходная зона от наплавленного ме-
талла к основному, который характеризуется рез-
ким снижением микротвердости от HV 5900 МПа
до HV 1600…1900 МПа и соответственно твердости с
HRC 46…48 до HRC 28.
Макроструктура многослойного наплавленно-
го металла Fe–Cr–Mn приведена2 на рис. 3, где
отдельные слои наплавленного металла отлича-
ются разной степенью травимости. Причем пер-
вые (нижние) слои имеют повышенную трави-
мость по сравнению с верхним. Это можно объяс-
нить разной степенью их легированности: нижние
слои менее легированы, поскольку в них проис-
ходило перемешивание и большее разбавление
сварочной ванны нелегированной сталью основы.
Макроструктура первых (нижних) слоев отлича-
ется мелкой зернистостью, что может быть обус-
ловлено процессами перекристаллизации металла
при нагреве за счет тепла наплавляемого после-
дующего слоя. Металл ЗТВ имеет более светлый
цвет, что можно объяснить также перекристал-
лизацией основного металла под зоной сплавле-
ния. Верхний слой характеризуется дендритным
строением.
Панорама изменения микроструктуры наплав-
ленного металла Fe–Cr–Mn при многослойной
наплавке приведена на рис. 4. Микроструктура
верхнего слоя представляет собой преимущест-
венно аустенит с включениями карбидных частиц
состава (Cr, Fe)23C6, VC. Под ним располагаются
слои наплавленного металла с аустенитно-мартен-
ситной, а далее с мартенситно-аустенитной струк-
турой, армированной также включениями карби-
дов. В верхних наплавленных слоях наблюдаются
вытянутые нормально к поверхности аустенитные
дендриты, которые росли в направлении, обрат-
ном теплоотводу. Аустенитные зерна содержат
линии скольжения и двойники, а также признаки
структуры ε-мартенсита, что свидетельствует о
его деформационной метастабильности, т. е. спо-
собности к самоупрочнению за счет динамичес-
кого двойникования и γ→α′ ДМПИ. На химичес-
кий состав наплавленного металла существенное
влияние оказывает степень проплавления и доля
участия основного металла в металле наплавки.
При многослойной наплавке состав каждого слоя
различается в зависимости от доли участия ос-
новного металла в образовании последующего
наплавленного слоя.
Изменение доли участия основного металла
(Ст3) в наплавленном оказывало влияние на хи-
мический состав наплавленных слоев по содер-
жанию хрома (8…12 %) и марганца (5,6…9 %),
а содержание углерода, кремния и ванадия прак-
тически оставалось постоянным. Отличия в со-
держании легирующих элементов в указанных
пределах сказывались на положении мартенсит-
ных точек (Mн, Mк) и фазовом составе, а именно
Рис. 3. Макроструктура (а) и изменение твердости поперечного макрошлифа многослойного наплавленного металла типа
20Х12Г9СФ в вертикальном (б) и горизонтальном (в) направлениях (1–4)
2 В исследованиях принимала участие Н. Е. Караваева.
22 8/2011
содержании мартенсита закалки и метастабиль-
ного аустенита.
Преимущественно аустенитная структура вер-
хнего слоя наплавки свидетельствует о наиболь-
шем содержании в нем хрома и марганца, пони-
жающих мартенситные точки Mн и Mк (очевидно
ниже комнатной температуры). Средние наплав-
ленные слои имеют аустенитно-мартенситную
структуру, что обусловлено, вероятно, несколько
меньшим содержанием хрома и марганца по срав-
нению с верхними слоями. Формирование мар-
тенситно-аустенитной структуры в первых нап-
лавленных слоях свидетельствует о еще меньшем
содержании легирующих элементов вследствие
большего перемешивания с металлом основы. В
результате мартенситная точка Mн находится вы-
ше комнатной температуры, вследствие чего при
охлаждении образуется преимущественно мартен-
сит закалки с небольшим количеством Aост. Таким
образом, параметрами наплавки, обусловливаю-
щими различное проплавление, долю участия ос-
новного металла в формировании сварочной ван-
ны, а также количеством слоев наплавки можно
эффективно управлять ее химическим и фазовым
составом. В свою очередь от соотношения между
мартенситом и аустенитом существенно зависит
степень деформационной метастабильности аус-
тенита и кинетика γ→α′ ДМПИ [11], что опре-
деляет формирование механических характерис-
тик, а при оптимальных параметрах достигается
повышенный уровень износостойкости наплав-
ленной стали.
Изменение твердости поперечных шлифов
наплавленной Fe–Cr–Mn стали при многослойной
наплавке косвенно подтверждает характер изме-
нения фазового состава и микроструктуры. Из-
мерения проводили в соответствии со схемой,
приведенной на рис. 3, а, а изменение значений
твердости в вертикальном 1 и горизонтальных 2–4
направлениях показано на рис. 3, б, в. Верхний
слой наплавленного металла характеризуется не-
высокой твердостью от HRC 22 до HRC 28, что
соответствует аустенитной структуре. При этом
по глубине слоя твердость увеличивается. Наи-
более высокая твердость обнаруживается в сред-
них и нижних слоях наплавленного металла (HRC
42…47) (см. рис. 3, б), имеющих мартенситно-
аустенитную структуру. В зоне сплавления про-
исходит резкое падение твердости с HRС 47 при-
мерно до 5 HRC, так как мартенситно-аустенитная
структура переходит в исходную ферритно-пер-
литную.
Соответствующее рассмотренным слоям изме-
нение твердости наблюдается и в горизонтальном
направлении (см. рис. 3, в). Наименьшей твер-
достью HRC 28…30 с равномерным ее распре-
делением характеризуется верхний слой, а более
высокой — средний и нижний слои наплавлен-
ного металла. Твердость среднего и нижнего слоев
соответствует HRC 46…48 и HRC 48…50. Сни-
жение твердости влево и вправо от центра по го-
ризонтали показывает фактический переход в вер-
хний слой.
Проведены сравнительные испытания износос-
тойкости разработанных Fe–Cr–Mn и Fe–Cr–Ni
наплавленных металлов аустенитного класса, а
также выполненного импортной проволокой типа
Св-08Х20Н10Г7СТ (применяющейся для наплав-
ки валков пильгерстана в ПАО «ММК им. Иль-
ича»), в различных условиях изнашивания. Ме-
ханические свойства наплавленных сталей (без
термической обработки) приведены в таблице. Из
нее следует, что ударная вязкость Fe–Cr–Ni на-
плавленного металла в 2 раза выше, чем у Fe–
Cr–Mn, что обусловлено чисто аустенитной ста-
бильной структурой с низкой твердостью (HRC
19), пониженным содержанием углерода и поло-
жительным влиянием никеля на пластические и
вязкостные свойства [12].
Рис. 4. Изменение микроструктуры (×170) поперечного шли-
фа в многослойно наплавленной Fe–Cr–Mn стали
8/2011 23
В условиях сухого трения металла по металлу
(с разогревом поверхности трения) износостой-
кость ε наплавленного Fe–Cr–Mn металла на
10…15 % выше, чем хромоникелевого, а в ус-
ловиях абразивного и ударно-абразивного изна-
шивания εу.а в 1,5…1,8 раза выше. Это объясня-
ется метастабильностью аустенита в структуре
стали 20Х8Г6АСФ и значительным самоупроч-
нением поверхностного слоя в процессе изнаши-
вания за счет протекания γ→α′ ДМПИ. Так, если
до изнашивания наплавленный металл
20Х8Г6АСФ содержал 15 % мартенсита закалки
и 85 % метастабильного аустенита, то после удар-
но-абразивного изнашивания в поверхностном
слое содержание мартенсита возросло до 41 %.
Соответственно в наплавленном металле
20Х12Г9СФ до изнашивания содержалось 100 %
метастабильного аустенита, а после изнашивания
при сухом трении в поверхностном слое образцов
обнаруживалось 27,5 % мартенсита деформации,
наряду с аустенитом. Полученные данные сви-
детельствуют, что может быть достигнут более
высокий уровень эксплуатационной стойкости
разработанного безникелевого состава наплавлен-
ного металла по сравнению с хромоникелевым,
наплавленным проволокой 08Х20Н10Г7СТ (дефи-
цитной и значительно более дорогой — примерно
1300… ... 1500 дол./т).
Оптимальным с точки зрения наиболее полной
реализации возможностей γ→α′ ДМПИ в повы-
шении износостойкости следует считать состав
наплавленного металла 20Х12Г9СФ. Способами
термообработки, химико-термической обработки,
плазменного или электронно-лучевого воздейс-
твия можно дополнительно создавать новые ге-
терофазно-структурные модификации для управ-
ления свойствами разработанного наплавленного
металла.
Выводы
1. Химический состав и структура наплавленного
металла закономерно изменяются по сечению
наплавки в зависимости от количества наплав-
ленных слоев, степени проплавления и доли учас-
тия основного металла в наплавке.
2. Режимами электродуговой наплавки можно
эффективно управлять фазовым составом (соот-
ношением аустенита и мартенсита), степенью ме-
тастабильности аустенитной составляющей нап-
лавленного Fe–Cr–Mn металла и, как результат,
механическими свойствами.
3. Сравнительные испытания показали повы-
шенную износостойкость наплавленного метаста-
бильного Fe–Cr–Mn металла по сравнению с
известным хромоникелевым составом металла,
полученным наплавкой с использованием дорогой
и дефицитной проволоки 08Х20Н10Г7СТ.
1. Лившиц Л. С., Гринберг Н. А., Куркумелли Э. Г. Основы
легирования наплавленного металла. — М.: Машиност-
роение, 1969. — 188 с.
2. Разиков М. И., Толстов И. А., Кулишенко Б. А. Опыт
применения наплавленного металла типа 30Х10Г10Т для
наплавки быстроизнашивающихся деталей // Свароч. пр-
во. — 1966. — № 9. — С. 30–31.
3. Кулишенко Б. А., Шумяков В. А., Маслич С. Ю. Исполь-
зование мартенситного превращения при деформации
для повышения износостойкости наплавленного металла
// Наплавка: опыт и эффективность применения. — Ки-
ев, 1985. — С. 76–79.
4. Филиппов М. А., Литвинов В. С., Немировский Ю. Р.
Стали с метастабильным аустенитом. — М.: Металлур-
гия, 1988. — 256 с.
5. Повышение работоспособности валков пилигримовых
станов наплавкой новой порошковой проволокой ПП-
35ЖН / А. И. Ковальчук, А. И. Олдаковский, Л. С. Мали-
нов и др. // Свароч. пр-во. — 1984. — № 7. — С. 12–13.
6. Разработка и исследование новой порошковой ленты
для наплавки колес мостовых кранов / Л. С. Малинов,
А. П. Чейлях, Е. Я. Харланова и др. // Там же. — 1995.
— № 10. — С. 22–25.
7. Малинов В. Л., Чигарев В. В. Влияние структуры на из-
носостойкость наплавленного металла при различных
видах ударно-абразивного износа // Вест. Приазов. гос.
техн. ун-та: Мариуполь, 1997. — Вып. 3. — С. 141–144.
8. Cheiliakh Y., Chigarev V., Sheychenko G. The creation of a
new economical (nickel free) powder-like wire for surfacing
made of metastable metal, self-strengthened during wearing
// 1-st Mediterranean conf.: Heat treatment and surface engi-
neering in the manufacturing of metallic engineering compo-
nents. — Sharm El-Sheikh, 1–3 Dec., 2009.
9. Акулов А. И., Алешин Н. П., Чернышев Г. Г. Сварка. Рез-
ка. Контроль. — Справ. в 2 т. — М.: Машиностроение,
2004. — Т.2. — 1104 с.
10. А. с. 1820300 СССР, МКИ G01N 3/56. Установка для ис-
пытаний на ударно-абразивное изнашивание / А. П. Чей-
лях, И. М. Олейник. — Заявл. 12.05.91; Опубл. 07.06.93,
Бюл. № 21.
11. Чейлях А. П. Экономнолегированные матастабильные
сплавы и упрочняющие технологии. — Харьков: ННЦ
ХФТИ, 2003. — 212 с.
12. Меськин В. С. Основы легирования стали. — М.: Метал-
лургия, 1964. — 684 с.
The paper gives the results of studying the structure and phase transformations of metal deposited with flux-cored wire
PP-Np-20Kh12G10SF. The possibility of controlling the content, degree of metastability of austenite and wear resistance
of deposited metal of Fe–Cr–Mn system is shown.
Поступила в редакцию 28.02.2011
Механические свойства наплавленных сталей
Тип легирования
наплавленного
металла
Твер-
дость
HRC
Ударная
вязкость
KCU,
МДж/м2
ε εу.а εа
20Х8Г6АСФ 34 0,35 1,22 3,44 1,4
20Х12Г9СФ 33 0,42 1,05 3,52 1,5
08Х20Н10Г7СТ 19 1,10 1,10 2,10 0,9
24 8/2011
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102873 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-01T20:30:13Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В. 2016-06-13T03:09:46Z 2016-06-13T03:09:46Z 2011 Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита / Я.А. Чейлях, В.В. Чигарев // Автоматическая сварка. — 2011. — № 8 (700). — С. 20-24. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102873 669.1.018:621.791.923. Приведены результаты изучения структуры и фазовых превращений наплавленного порошковой проволокой ПП-Нп-20Х12Г10СФ металла. Показана возможность управления содержанием, степенью метастабильности аустенита и износостойкостью наплавленного металла системы Fe–Cr–Mn. The paper gives the results of studying the structure and phase transformations of metal deposited with flux-cored wire PP-Np-20Kh12G10SF. The possibility of controlling the content, degree of metastability of austenite and wear resistance of deposited metal of Fe–Cr–Mn system is shown. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Сварочному Факультету ПГТУ - 40 Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита Structure and properties of deposited wear- resistant Fe-Cr–Mn steel with controllable content of metastable austenite Article published earlier |
| spellingShingle | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита Чейлях, Я.А. Чигарев, В.В. Сварочному Факультету ПГТУ - 40 |
| title | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита |
| title_alt | Structure and properties of deposited wear- resistant Fe-Cr–Mn steel with controllable content of metastable austenite |
| title_full | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита |
| title_fullStr | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита |
| title_full_unstemmed | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита |
| title_short | Структура и свойства наплавленной износостойкой Fe–Cr–Mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита |
| title_sort | структура и свойства наплавленной износостойкой fe–cr–mn стали с регулируемым содержанием метастабильного аустенита |
| topic | Сварочному Факультету ПГТУ - 40 |
| topic_facet | Сварочному Факультету ПГТУ - 40 |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102873 |
| work_keys_str_mv | AT čeilâhâa strukturaisvoistvanaplavlennoiiznosostoikoifecrmnstalisreguliruemymsoderžaniemmetastabilʹnogoaustenita AT čigarevvv strukturaisvoistvanaplavlennoiiznosostoikoifecrmnstalisreguliruemymsoderžaniemmetastabilʹnogoaustenita AT čeilâhâa structureandpropertiesofdepositedwearresistantfecrmnsteelwithcontrollablecontentofmetastableaustenite AT čigarevvv structureandpropertiesofdepositedwearresistantfecrmnsteelwithcontrollablecontentofmetastableaustenite |