Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин
Определена стойкость швов против зарождения и распространения трещин при растяжении образцов с концент- ратором, полученных сваркой трением с перемешиванием и аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом пластичных низколегированных и высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов толщиной 1,...
Gespeichert in:
| Datum: | 2011 |
|---|---|
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Schriftenreihe: | Автоматическая сварка |
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102916 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуата- ционных трещин / А.Г. Покляцкий // Автоматическая сварка. — 2011. — № 10 (702). — С. 7-11. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102916 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-1029162025-02-09T09:56:03Z Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин Resistance of welds of thin-sheet aluminium alloys against initiation and propagation of in-service cracks Покляцкий, А.Г. Научно-технический раздел Определена стойкость швов против зарождения и распространения трещин при растяжении образцов с концент- ратором, полученных сваркой трением с перемешиванием и аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом пластичных низколегированных и высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов толщиной 1,8 мм. Показано, что швы, полученные при сварке без расплавления металла, имеют более высокую стойкость против зарождения и распространения эксплуатационных трещин. Weld resistance to crack initiation and propagation at tension of samples with a stress raiser obtained by friction stir welding and nonconsumable electrode argon-arc welding of ductile low-alloyed and high-strength complex-alloyed aluminium alloys 1.8 mm thick was determined. It is shown that welds obtained in welding without metal melting, have a higher resistance to in-service crack initiation and propagation. 2011 Article Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуата- ционных трещин / А.Г. Покляцкий // Автоматическая сварка. — 2011. — № 10 (702). — С. 7-11. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102916 621.791.76:669.71. ru Автоматическая сварка application/pdf Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел |
| spellingShingle |
Научно-технический раздел Научно-технический раздел Покляцкий, А.Г. Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин Автоматическая сварка |
| description |
Определена стойкость швов против зарождения и распространения трещин при растяжении образцов с концент- ратором, полученных сваркой трением с перемешиванием и аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом пластичных низколегированных и высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов толщиной 1,8 мм. Показано, что швы, полученные при сварке без расплавления металла, имеют более высокую стойкость против зарождения и распространения эксплуатационных трещин. |
| format |
Article |
| author |
Покляцкий, А.Г. |
| author_facet |
Покляцкий, А.Г. |
| author_sort |
Покляцкий, А.Г. |
| title |
Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин |
| title_short |
Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин |
| title_full |
Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин |
| title_fullStr |
Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин |
| title_full_unstemmed |
Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин |
| title_sort |
стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуатационных трещин |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2011 |
| topic_facet |
Научно-технический раздел |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102916 |
| citation_txt |
Стойкость швов тонколистовых алюминиевых сплавов против зарождения и распространения эксплуата- ционных трещин / А.Г. Покляцкий // Автоматическая сварка. — 2011. — № 10 (702). — С. 7-11. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
| series |
Автоматическая сварка |
| work_keys_str_mv |
AT poklâckijag stojkostʹšvovtonkolistovyhalûminievyhsplavovprotivzaroždeniâirasprostraneniâékspluatacionnyhtreŝin AT poklâckijag resistanceofweldsofthinsheetaluminiumalloysagainstinitiationandpropagationofinservicecracks |
| first_indexed |
2025-11-25T14:23:10Z |
| last_indexed |
2025-11-25T14:23:10Z |
| _version_ |
1849772572284026880 |
| fulltext |
УДК 621.791.76:669.71
СТОЙКОСТЬ ШВОВ ТОНКОЛИСТОВЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ
СПЛАВОВ ПРОТИВ ЗАРОЖДЕНИЯ И РАСПРОСТРАНЕНИЯ
ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ТРЕЩИН
А. Г. ПОКЛЯЦКИЙ, канд. техн. наук (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Определена стойкость швов против зарождения и распространения трещин при растяжении образцов с концент-
ратором, полученных сваркой трением с перемешиванием и аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом
пластичных низколегированных и высокопрочных сложнолегированных алюминиевых сплавов толщиной 1,8 мм.
Показано, что швы, полученные при сварке без расплавления металла, имеют более высокую стойкость против
зарождения и распространения эксплуатационных трещин.
К л ю ч е в ы е с л о в а : сварка трением с перемешиванием,
аргонодуговая сварка неплавящимся электродом, тонколис-
товые алюминиевые сплавы, эксплуатационные трещины
При изготовлении сварных конструкций различ-
ного назначения широко используют пластичные
низколегированные и высокопрочные сложноле-
гированные алюминиевые сплавы. Для получения
неразъемных соединений в большинстве случаев
применяют различные способы сварки плавлени-
ем. При этом сварной шов образуется в результате
расплавления определенного объема соединяемых
материалов и присадочной проволоки в общей
сварочной ванне и последующей их кристалли-
зации в защитном инертном газе. Полученные
швы имеют литую дендритную крупнокристал-
лическую структуру, вследствие чего их механи-
ческие свойства, как правило, уступают таковым
основного материала [1, 2].
Избежать расплавления металла в зоне фор-
мирования шва и максимально сохранить в свар-
ных узлах свойства исходных материалов удается
использованием сварки в твердой фазе трением
с перемешиванием [3, 4]. В результате нагрева
алюминиевого сплава за счет трения в зоне сварки
только до пластического состояния, интенсивного
перемешивания, деформирования в ограниченном
объеме и уплотнения его рабочими поверхнос-
тями инструмента в шве формируется мелкодис-
персная структура, а основной материал в зоне
термического влияния разупрочняется меньше,
чем при сварке плавлением. Благодаря этому по-
вышаются временное сопротивление таких сое-
динений при одноосном растяжении образцов [5–
7], усталостная прочность их при циклических
нагрузках [8, 9] и стойкость против коррозии в
агрессивных средах [10, 11], а также снижаются
уровни остаточных напряжений и деформаций
[12, 13]. Однако для оценки работоспособности
сварных конструкций часто большое значение
имеет стойкость швов против зарождения и рас-
пространения трещин в процессе эксплуатации.
Целью настоящей работы была оценка стойкости
швов тонколистовых алюминиевых сплавов, вы-
полненных аргонодуговой сваркой неплавящимся
электродом (АДСНЭ) и сваркой трением с пере-
мешиванием (СТП), против зарождения и расп-
ространения трещин.
Исследованы широко применяемые при изго-
товлении различных сварных конструкций плас-
тичные низколегированные (АМцН и АМг2М) и
высокопрочные сложнолегированные алюминие-
вые сплавы (АМг6М, 1201, 1420 и 1460). Листы
толщиной 1,8 мм сваривали способом автомати-
ческой АДСНЭ со скоростью 20 м/ч на установке
MW-450 («Fronius», Австрия) на токах
130…145 А с использованием в качестве приса-
док полосок из соответствующих сплавов (для
сплава АМцН и АМг2М) или сварочных проволок
СвАМг6, СвАМг63 (для сплавов АМг6М и 1420)
и Св1201 (для сплавов 1201 и 1460). Способ СТП
осуществляли на лабораторной установке, скон-
струированной в ИЭС им. Е. О. Патона.
Для получения стыковых соединений исполь-
зовали специальный инструмент с коническим на-
конечником и буртом диаметром 12 мм. Скорость
вращения инструмента составляла 1420 об/мин, а
линейная скорость его перемещения вдоль сты-
ка — 18…14 м/ч.
Характеристики сопротивления разрушению
основного материала и швов сварных соединений
определяли на образцах Кана [14] с острым (R =
= 0,1 мм) надрезом длиной 11 мм (рис. 1), обеспе-
чивающим зарождение трещины при относительно
низком энергетическом уровне с помощью универ-
сальной испытательной машины РУ-5. Надрез рас-
полагали таким образом, чтобы его вершина сов-
падала с осью шва. При этом площадь попереч-
ного сечения образцов составляла 44,75 мм2. Для
каждого образца временное сопротивление при
внецентренном растяжении σр и удельную работу© А. Г. Покляцкий, 2011
10/2011 7
распространения трещины (УРРТ) определяли с
помощью полученных в ходе испытаний диаг-
рамм нагрузка–деформация.
Результаты исследований показали, что наи-
более высокой пластичностью отличается сплав
АМцН. Даже наличие концентратора в виде острого
(R = 0,1 мм) надреза не всегда приводит к за-
рождению трещины у его вершины, и образец
при его растяжении может разрушаться за пре-
делами критической зоны, в которой этот надрез
расположен (рис. 2, а).
Если же трещина все-таки зарождается у вер-
шины концентратора напряжений, то при растя-
жении образца процесс ее распространения про-
исходит очень медленно (рис. 3, а). Значение вре-
менного сопротивления при растяжении таких об-
разцов из основного материала сплава АМцН на-
ходится на уровне 261 МПа.
Испытания образцов сварных соединений, по-
лученных АДСНЭ, показали, что образующаяся
возле концентратора напряжений трещина расп-
ространяется по металлу шва (рис. 2, б). Зарож-
дение и распространение трещин при растяжении
таких образцов происходит намного быстрее, чем
в основном материале (рис. 3). При этом значение
временного сопротивления металла шва сущест-
венно ниже, чем у основного материала и нахо-
дится на уровне 191 МПа.
В образцах, полученных в твердой фазе спо-
собом СТП, трещина, зародившаяся у вершины
концентратора, смещается в зону термомехани-
ческого воздействия (рис. 2, в). При этом вре-
менное сопротивление металла в этой зоне при-
мерно такое же, как и в металле швов, выпол-
ненных плавлением, и составляет 192 МПа, а диа-
грамма, отражающая характер зарождения и рас-
пространения трещины, очень похожа на полу-
ченную при испытании образцов, выполненных
АДСНЭ (рис. 3, а).
Зарождение трещин в металле швов происхо-
дит легче, чем в основном материале, но стойкость
швов против распространения зародившейся у
вершины концентратора напряжений трещины
выше по сравнению с основным материалом. Об
этом свидетельствуют значения УРРТ, которые
для образцов, выполненных СТП и АДСНЭ, сос-
Рис. 1. Схема образца Кана для определения временного
сопротивления металла и УРРТ в условиях изгиба и растя-
жения
Рис. 2. Внешний вид разрушенных образцов основного материала (а) и сварных соединений сплава АМцН, полученных
способом АДСНЭ (б) и СТП (в)
Рис. 3. Диаграмма нагрузка–деформация, полученная при ис-
пытании образцов основного материала (1) и сварных соеди-
нений сплавов АМцН (а), АМг2М (б) и АМг6М (в),
выполненных способом СТП (2) и АДСНЭ (3)
8 10/2011
тавляют соответственно 7,0 и 6,9 Дж/см2, а у ос-
новного материала — всего 4,5 Дж/см2.
Низколегированный алюминиевый сплав
АМг2М также имеет достаточно высокую плас-
тичность, поэтому концентратор в виде острого
надреза не вызывает мгновенного зарождения и
распространения трещины (рис. 3, б). Значение
временного сопротивления таких образцов нахо-
дится на уровне 256 МПа.
В образцах, полученных способом АДСНЭ, тре-
щина распространяется по металлу шва, a их вре-
менное сопротивление при растяжении составляет
214 МПа. При испытании образцов, полученных
способом СТП, трещина переходит из центральной
части шва в зону сопряжения его с основным ма-
териалом. Значение временного сопротивления та-
ких швов находится на уровне 270 МПа.
Зарождение и распространение трещин при
растяжении образцов легче происходит в швах,
сваренных неплавящимся электродом. Так, УРРТ
при их испытании достигает 4,9 Дж/см2, что сос-
тавляет 68 % значения этого показателя у образ-
цов, полученных СТП, хотя основной материал
сплава АМг2М имеет более высокую стойкость
против зарождения и распространения трещины,
чем металл швов.
Сплав АМг6М также характеризуется доста-
точно высоким уровнем пластичности. Процесс
зарождения трещины у вершины концентратора
напряжений происходит плавно, но распростра-
няется она значительно быстрее, чем в низколе-
гированных сплавах (рис. 3, в). Значение времен-
ного сопротивления образцов основного матери-
ала этого сплава находится на уровне 415 МПа.
В образцах, полученных способом АДСНЭ, рас-
пространение зародившейся у вершины острого
надреза трещины происходит по металлу шва. Вре-
менное сопротивление металла такого шва ниже
по сравнению с основным материалом и состав-
ляет 361 МПа. При растяжении образцов, выпол-
ненных способом СТП, трещина смещается в зону
сопряжения шва с основным материалом, а значение
их временного сопротивления находится на уровне
436 МПа.
Распространение трещины при растяжении в
образцах, выполненных с применением СТП, про-
исходит даже медленнее, чем в основном мате-
риале. Так, УРРТ в металле шва таких образцов
находится на уровне 8,8 Дж/см2, тогда как для
сплава АМг6М этот показатель равен 5,7 Дж/см2,
в металле швов, полученных сваркой плавлением,
— 4,7 Дж/см2.
Фрактографический анализ поверхностей из-
ломов образцов сварных соединений, полученных
СТП, свидетельствует о вязком характере разру-
шения швов (рис. 4). В центральной части шва
у вершины концентратора в виде острого надреза
на поверхности излома отчетливо выделяются
мелкие ямки с тонкими гребнями. Мелкодиспер-
сная структура швов обеспечивает большую сум-
марную протяженность границ зерен, что препят-
ствует резкому повышению концентрации напря-
жений и сдерживает распространение магистраль-
ной трещины по металлу шва.
Растяжение таких образцов из сплава 1201 с
концентратором напряжений в виде острого над-
реза приводит к быстрому зарождению и расп-
ространению трещины (рис. 5, а). Временное соп-
ротивление основного материала (сплава 1201)
составляет около 479 МПа.
В образцах сварных соединений сплава 1201,
полученных АДСНЭ, зарождающаяся у вершины
острого надреза трещина распространяется по ме-
таллу шва. Временное сопротивление металла
швов составляет приблизительно 335 МПа. При
испытании образцов, выполненных способом
СТП, трещина смещается в зону сопряжения с
основным материалом. Временное сопротивление
металла в этой зоне достигает 449 МПа. Мини-
мальное значение УРРТ в основном материале
(2,7 Дж/см2) свидетельствует о том, что процесс
распространения трещины в нем происходит лег-
че, чем в металле швов, полученных как в твердой
фазе, так и плавлением.
Высокопрочный алюминиево-литиевый сплав
1420 более хрупкий, чем сплав АМг6М, поэтому
Показатели сопротивления разрушению при растяжении
образцов Кана из алюминиевых сплавов и их соедине-
ний, полученных способами СТП и АДСНЭ
Свариваемый
сплав
Способ
сварки
Присадочны
й материал
Временное
сопротивление
σр, МПа
УРРТ,
Дж/см2
АМцН
— — 261 4,5
СТП — 192 7,0
АДСНЭ АМцН 191 6,9
АМг2М
— — 256 9,5
СТП — 270 7,2
АДСНЭ АМг2М 214 4,9
АМг6М
— — 415 5,7
СТП — 436 8,8
АДСНЭ СвАМг6 361 4,7
1201
— — 479 2,7
СТП — 449 3,8
АДСНЭ Св1201 335 3,7
1420
— — 458 2,6
СТП — 385 4,3
АДСНЭ СвАМг63 421 5,3
1460
— — 571 8,5
СТП — 410 4,5
АДСНЭ Св1201 366 2,7
10/2011 9
и зарождение трещины у вершины острого над-
реза происходит при растяжении образца основ-
ного материала значительно быстрее (рис. 5, б),
а зародившаяся трещина распространяется прак-
тически мгновенно. Значение временного сопро-
тивления основного материала сплава 1420 на-
ходится на уровне 458 МПа.
Образовавшаяся у вершины острого надреза
трещина в образцах, полученных сваркой плав-
лением, распространяется по металлу шва, а в об-
разцах, выполненных СТП, смещается в зону соп-
ряжения шва с основным материалом. Временное
сопротивление таких образцов составляет 421 и
385 МПа. При этом характер зарождения и рас-
пространения трещин в металле швов, получен-
ных в твердой фазе, приблизительно такой же,
как и в основном материале (рис. 5, б).
Распространение трещины, образующейся у вер-
шины острого надреза, наиболее легко происходит
в основном материале, у которого минимальное зна-
чение УРРТ составляет 2,6 Дж/см2. Для швов, по-
лученных как в твepдoй фaзe, так и плавлением,
этот показатель существенно выше — соответствен-
но 5,3 и 4,3 Дж/см2.
Сплав 1460 также отличается невысокой плас-
тичностью, вследствие чего зарождение трещины
при растяжении образца основного материала про-
исходит практически так же быстро, как и у сплава
1420, а распространение — несколько медленнее,
примерно как у сплава 1201 (рис. 5, в). Значение
временного сопротивления образцов основного ме-
талла сплава 1460 составляет около 571 МПа.
Распространение трещины в образцах, выпол-
ненных сваркой плавлением, происходит по ме-
таллу шва, а временное сопротивление металла
таких швов составляет приблизительно 366 МПа.
В образцах, полученных СТП, трещина смещается
в зону сопряжения шва с основным материалом.
При этом металл имеет более высокое значение
временного сопротивления — 410 МПа.
Распространение трещины, образующейся у
вершины надреза, легче происходит в металле
шва, полученного АДСНЭ, для которого УРРТ
составляет всего 2,7 Дж/см2. Для металла шва,
выполненного в твердой фазе, этот показатель
намного выше (4,5 Дж/см2) и равняется 53 %
уровня основного материала.
Фрактографический анализ поверхностей из-
ломов швов, выполненных на сплаве 1460 СТП
Рис. 4. Фрактограммы (×500) поверхностей разрушения шва (а) и зоны сопряжения его с основным материалом (б),
полученные при испытании образцов сплава АМг6М, выполненных способом СТП
Рис. 5. Диаграмма нагрузка–деформация, полученная при ис-
пытании образцов основного материала (1) и сварных соеди-
нений сплавов 1201 (а) и 1420 (б) и 1460 (в), выполненных
способом СТП (2) и АДСНЭ (3)
10 10/2011
(рис. 6), показывает, что они имеют вид, типичный
для пластических материалов, которым свойс-
твенно высокоэнергоемкое разрушение по вязко-
му механизму. Бороздчатый вид рельефа форми-
руется в результате пластического смещения ма-
териала при растяжении образцов. В зоне соп-
ряжения шва с основным материалом существен-
но увеличивается протяженность плоских участ-
ков рельефа, свидетельствующих о большей хруп-
кости материала с такой структурой. Поэтому тре-
щина, инициированная острым надрезом в цен-
тральной части шва, в процессе растяжения об-
разца смещается в зону сопряжения шва с ос-
новным материалом, где она распространяется
при более низких уровнях концентрации напря-
жений и требует меньших энергетических затрат.
Таким образом, сопротивление разрушению
швов алюминиевых сплавов АМг2М, АМг6М, 1201
и 1460, выполненных в твердой фазе СТП, имеют
более высокие значения, чем у сваренных плавле-
нием. Это свидетельствует об их более высокой
стойкости против зарождения и распространения
трещин. Швы, отличающиеся сверхвысокой пластич-
ностью низколегированного сплава АМцН, выпол-
ненные как в твердой фазе, так и сваркой плавлением,
имеют одинаковые значения временного сопротив-
ления и УРРТ. При сварке плавлением сплава 1420
и применении присадочного материала обеспечива-
ются более высокие показатели сопротивления раз-
рушению швов, чем при СТП.
1. Рабкин Д. М., Лозовская А. В., Склабинская И. Е. Метал-
ловедение сварки алюминия и его сплавов / Отв. ред.
В. Н. Замков. — Киев: Наук. думка, 1992. — 160 с.
2. Машин В. С., Покляцкий А. Г., Федорчук В. Е. Механи-
ческие свойства соединений алюминиевых сплавов при
сварке плавящимся и неплавящимся электродом // Авто-
мат. сварка. — 2005. — № 9. — С. 43–49.
3. А. с. 195846 СССР, МПК 23 В к 35/02. Способ сварки ме-
таллов трением / Ю. В. Клименко. — Опубл. 04.05.67,
Бюл. № 10.
4. Intern. Pat. Application PCT/GB 92/02203. Friction stir butt
welding / W. M. Thomas, E. D. Nicholas, J. C. Needham. —
Publ. 1991.
5. Pietras A., Zadroga L. Rozwoj metody zdrzewania tarciowe-
go z mieszaniem materialu zgrzeiny (FSW) i mozliwosci jej
zastosowania // Biuletyn Instytutu Spawalnictwa w Gliwi-
cach. — 2003. — № 5. — S. 148–154.
6. Structure and mechanical properties of ADC 12 and A5083
dissimilar friction stir welded joints / F. Ye, T. Tsumura,
T. Komazaki, K. Nakata // Trans. JWPJ. — 2006. —
№ 1. — P. 53–56.
7. Служебные характеристики соединений алюминиевых
сплавов 1201 и АМг6, выполненных фрикционной свар-
кой / В. А. Половцев, М. М. Штрикман, Г. В. Шило и др.
// Свароч. пр-во. — 2005. — № 2. — С. 8–14.
8. Kluken A., Ranes М. Aluminium bridge constructions —
welding technology and fatigue properties // Svetsaren. —
1995. — № 3. — P. 13–15.
9. Ericsson M., Sandstrom R. Influence of melding speed on
the fatigue of friction stir welds, and comparison with MIG
and TIG // Intern. J. of Fatigue. — 2003. — № 25. —
P. 1379–1387.
10. Enomoto M. Friction stir welding: research and industrial ap-
plications // Welding Intern. — 2003. — № 5. — P. 34l–
345.
11. Фрикционная сварка листовых конструкций из алюми-
ниевых сплавов 1201 и АМг6 / М. М. Штрикман, В. А.
Половцев, Г. В. Шило и др. // Свароч. пр-во. — 2004. —
№ 4. — С. 41–47.
12. Lanciotti A., Vitali F. Characterization of friction welded
joints in aluminium alloy 6082-T6 plates // Welding Intern.
— 2003. — № 8. — P. 624–630.
13. Jata K. V., Sankaran K. K., Ruschau J. J. Friction stir wel-
ding effects on microstructure and fatigue of aluminum alloy
7050-T7451 // Metallurgical Transactions А. — 2000. —
№ 31. — P. 2181–2192.
14. Качанов Л. М. Основы механики разрушения. — М.: На-
ука, 1974. — 311 с.
Weld resistance to crack initiation and propagation at tension of samples with a stress raiser obtained by friction stir
welding and nonconsumable electrode argon-arc welding of ductile low-alloyed and high-strength complex-alloyed aluminium
alloys 1.8 mm thick was determined. It is shown that welds obtained in welding without metal melting, have a higher
resistance to in-service crack initiation and propagation.
Поступила в редакцию 11.04.2011,
в окончательном варианте 06.05.2011
Рис. 6. Фрактограммы (×500) поверхностей разрушения шва (а) и зоны сопряжения его с основным материалом (б),
полученные при испытании образцов сплава 1460, выполненных способом СТП
10/2011 11
|