Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава
Представлены результаты исследования комплекса свойств паяных соединений медного сплава, упрочненного дисперсными частицами Al₂O₃, полученных с помощью вакуумной пайки и адгезионно-активных припоев. Показано, что
 применение термической обработки основного металла в сочетании с припоем сист...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2010 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2010
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102949 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Механические свойства
 паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава / С.В. Максимова, В.Ф. Хорунов, В.А. Шонин // Автоматическая сварка. — 2010. — № 10 (690). — С. 23-28. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860012745365127168 |
|---|---|
| author | Максимова, С.В. Хорунов, В.Ф. Шонин, В.А. |
| author_facet | Максимова, С.В. Хорунов, В.Ф. Шонин, В.А. |
| citation_txt | Механические свойства
 паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава / С.В. Максимова, В.Ф. Хорунов, В.А. Шонин // Автоматическая сварка. — 2010. — № 10 (690). — С. 23-28. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Представлены результаты исследования комплекса свойств паяных соединений медного сплава, упрочненного дисперсными частицами Al₂O₃, полученных с помощью вакуумной пайки и адгезионно-активных припоев. Показано, что
применение термической обработки основного металла в сочетании с припоем системы Cu–Ti обеспечивает прочность
паяных соединений на разрыв на уровне 81 % прочности основного металла в состоянии поставки и 92 % после
предварительной термической обработки.
The paper gives the results of investigation of a set of properties of brazed joints of a copper alloy strengthened by
dispersed particles of Al₂O₃, produced by vacuum brazing using adhesion-active braze alloys. It is shown that application
of base metal heat treatment in combination with braze alloy of Cu–Ti system ensures rupture strength of welded joints
on the level of 81 % of that of as-delivered base metal and 92 % of base metal after preliminary heat treatment.
|
| first_indexed | 2025-12-07T16:43:01Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.3
МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПАЯНЫХ СОЕДИНЕНИЙ
ДИСПЕРСНО-УПРОЧНЕННОГО МЕДНОГО СПЛАВА
С. В. МАКСИМОВА, канд. техн. наук, чл.-кор. НАН Украины В. Ф. ХОРУНОВ, В. А. ШОНИН, канд. техн. наук
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Представлены результаты исследования комплекса свойств паяных соединений медного сплава, упрочненного диспер-
сными частицами Al2O3, полученных с помощью вакуумной пайки и адгезионно-активных припоев. Показано, что
применение термической обработки основного металла в сочетании с припоем системы Cu–Ti обеспечивает прочность
паяных соединений на разрыв на уровне 81 % прочности основного металла в состоянии поставки и 92 % после
предварительной термической обработки.
К л ю ч е в ы е с л о в а : вакуумная пайка, дисперсно-упроч-
ненный медный сплав, стыковое паяное соединение, адге-
зионно-активные припои, механические свойства на
растяжение
Соединения, полученные с помощью высокотем-
пературной пайки, являются гетерогенными сис-
темами, состоящими из различных материалов,
которые характеризуются разными физико-ме-
ханическими свойствами. Прочность паяных со-
единений в значительной мере зависит от пра-
вильного выбора состава припоя, его механичес-
ких свойств и совместимости с паяемым мате-
риалом. Технологический процесс пайки позво-
ляет избежать высоких остаточных напряжений
в соединениях, расплавления основного металла,
образования трещин и, таким образом, сохранить
механические свойства основного металла и не
нарушить его структурное состояние. В процессе
пайки происходит физико-химическое взаимо-
действие основного металла с расплавленным
припоем, что влияет на состав паяного шва. При
этом механические свойства паяных соединений
отличаются от свойств припоя в исходном сос-
тоянии [1] и находятся в прямой зависимости от
структурного состояния металла шва и его ши-
рины [2].
В настоящей работе представлены результаты
исследования механических свойств паяных со-
единений дисперсно-упрочненного медного спла-
ва (Glidcop Al-25), полученных с помощью ад-
гезионно-активных припоев на основе систем Cu–
Ti, Cu–Mn–Ni–Fe–Si и др. (табл. 1). Микрострук-
турные особенности паяных соединений жароп-
рочного медного сплава Glidcop Al-25, упрочне-
ного дисперсными оксидными частицами Al2О3,
ранее были изучены при использовании различ-
ных припоев и методов нагрева [3, 4].
Для исследования механических свойств ос-
новного материала и паяных соединений исполь-
зовали дисперсно-упрочненный медный сплав
Glidcop Al-25 в состоянии поставки и после от-
жига при температуре 950 оС в течение 1 ч. При
изготовлении стыковых паяных соединений ис-
пользовали цилиндрические заготовки длиной
около 70 мм с подготовленными торцевыми по-
верхностями. Для обеспечения соосности паяных
образцов перед пайкой их помещали в специаль-
ное приспособление, в зазор укладывали припой
и затем помещали в печь. Паяли в вакууме при
температуре ликвидуса припоя с использованием
радиационного и контактного нагревов. При кон-
тактном нагреве к паяемым образцам прилагали
сжимающее давление 10 г/см2. Выдержка при тем-
пературе пайки в обоих случаях составляла 3 мин,
но общее время пайки (до выгрузки из печи) при
радиационном нагреве было больше — около
130…140 мин, при контактном нагреве — около
20 мин. Из полученных стыковых паяных заго-
товок длиной около 140 мм изготавливали ци-
линдрические образцы для испытаний на стати-
ческое растяжение. Размеры рабочей зоны образ-
цов составляли: длина l0 = 50 мм, диаметр d0 =
= 10 мм. В захватных участках образцов нарезали
резьбу М16.
Испытания на растяжение проводили в соот-
ветствии с ГОСТ 6996–66 и ГОСТ 1497–84. Ис-
пользовали электромеханическую машину УМЭ-
10тм, оснащенную необходимым электронным
оборудованием, тензометрическим измерителем
деформаций на базе 25 мм и двухкоординатным
самописцем Н307/1. Отклонения измеряемой наг-
© С. В. Максимова, В. Ф. Хорунов, В. А. Шонин, 2010
Т а б л и ц а 1. Температура плавления припоев, °С
№
припоя Базовая система Тсол Тлик
1 Cu–Ti 950 990
2 Cu–Mn–Ni–Fe–Si 810 890
3 Ti–Zr–Ni–Cu–V–Be 748 857
4 Ti–Zr–Ni–Cu 830 955
10/2010 23
рузки не превышали ±1 %. Температура испыта-
ний составляла 20…24 °С.
Определяли условные значения пределов
прочности σв, текучести σ0,2 и упругости σ0,01,
а также относительное удлинение на базе 25 мм
δ2,5, сужение ψ и модуль упругости E. При ис-
пытаниях записывали диаграмму деформирова-
ния F (нагрузка) и Δl (удлинение образца). Для
определения значений σ0,2, σ0,01, E скорость пере-
мещения захвата испытательной машины составляла
8⋅10–3 мм/с, а дальнейшие испытания до полного раз-
рушения проводили со скоростью 8⋅10–2 мм/с. После
достижения значения остаточного относительного
удлинения ε ≥ 0,2 % нагрузку снижали до F = 0.
После перестановки режима перемещения захвата
и масштаба записи диаграммы испытания про-
должали до полного разрушения.
Диаметр рабочей зоны образцов до d0 и после
испытаний dи измеряли в трех различных сече-
ниях по двум взаимно перпендикулярным нап-
равлениям. В паяных образцах измерения прово-
дили в сечениях по зоне соединения с помощью
микрометра МКО-25 с ценой деления 0,01 мм.
Относительное удлинение δ2,5 при разрушении
определяли по диаграмме деформирования для ба-
зы измерителя деформации ОL = 25 мм и изме-
рением остаточного удлинения между базовыми
отметками на образце Δl = lU – lО. Для этого перед
испытанием на поверхности образцов наносили
легкие поперечные риски для базы измерения
25 мм с двух сторон от центра шва. Для выяв-
ления характера неравномерного деформирования
в пределах базовой длины на поверхности образ-
цов (PM-1, PM-2, № 3, 4, 7, 8, 13, 14) со снятыми
шлифованием неровностями наносили дополни-
тельно поперечные риски: в зоне шва через 1 мм,
а за его пределами через 2 мм. Для нанесения
поперечных рисок и измерения удлинения ис-
пользовали инструментальный микроскоп БИМ-1,
имеющий микрометрические винты с ценой де-
ления 0,005 мм. По данным замеров определяли
относительные остаточные локальные удлинения
между соседними рисками δl
i
= 1 =
lU, i – lO, i
lO, i
⋅100 % ,
где lU, i, lO, i — расстояние между рисками после
и до испытаний соответственно.
При растяжении образцы основного металла
РМ-1 и РМ-2 разрушались со значительной плас-
тической деформацией в пределах рабочей (про-
порциональной) части образца с образованием
шейки в зоне разрушения (рис. 1, а). Структура
поверхности разрушения в исходном состоянии
однородная, характеризуется ямочным вязким
рельефом (рис. 2, а).
Отжиг приводит к увеличению (в 2 раза) ло-
кальных значений остаточного относительного
удлинения по сравнению с неотожженным образ-
цом (табл. 2, рис. 3). Однако вследствие разру-
шения образца в отожженном состоянии за пре-
делами базы измерения он показал более низкое
значение остаточного относительного удлинения
δ2,5.
После термообработки прочность сплава Glid-
cop Al-25 понижается на 60 МПа (табл. 2), т. е.
его прочность соответствует 430 МПа. Излом но-
сит вязкий характер, но ямки имеют больший раз-
мер (около 10 мкм), чем в предыдущем образце
Рис. 1. Внешний вид образцов после механических испытаний: а — основной металл; б — паяные соединения
Рис. 2. Фрактографии поверхности разрушения основного металла в исходном состоянии (а) и после отжига (б)
24 10/2010
(см. рис. 2, б), что возможно при частичном ук-
рупнении упрочняющей фазы.
При испытаниях паяных образцов на растя-
жение разрушение происходило по шву с мини-
мальной пластической деформацией основного
металла в околошовной зоне (см. рис. 1, б). Оп-
ределено, что при использовании припоев на базе
систем Ti–Zr–Ni–Cu (табл. 2) и Ti–Zr–Ni–Cu–V–
Be получена самая низкая прочность паяных сое-
динений, соответственно 137 и 234…310 МПа. На
поверхности излома присутствует большое коли-
чество участков с хрупким разрушением (рис. 4,
а, б).
Более высокие значения прочности получены
при использовании припоя системы Cu–Mn–Ni–
Fe–Si, хотя разброс значений существенный (по-
рядка 140 МПа). Проведение предварительной
термической обработки паяемого материала при
радиационном нагреве позволяет повысить проч-
ность на разрыв с 112…254 до 283…305 МПа.
Дальнейшее увеличение прочности (σв =
= 305…358 МПа) достигается при использовании
контактного нагрева (табл. 2, образцы № 15, 16),
который обеспечивает быстрый нагрев и охлаж-
дение, а также минимальное время пайки. Кроме
того, приложение сжимающего усилия способс-
твует выдавливанию части жидкого припоя из за-
зора, что тоже положительно влияет на механи-
ческие свойства паяных соединений. Анализ по-
лученных данных показывает, что применение
контактного нагрева позволяет уменьшить время
пайки (примерно в 6-7 раз) по сравнению с ра-
диационным нагревом и одновременно повысить
прочность паяных соединений примерно на
50 МПа при пайке припоем на базе системы Cu–
Mn–Ni–Fe–Si.
Т а б л и ц а 2. Результаты испытаний на растяжение основного металла и стыковых паяных соединений медного
сплава Glidcop Al-25
Номер образца Система легирования припоя σв, МПа σ0,2, МПа σ0,01, МПа E, МПа δ2,5, % ψ, %
PM-1 — 491,5 440,6 245,1 108606 10,4 68,8
PM-2* — 430,1 351,9 243,6 101365 7,2 75,8
1 Cu–Ti 353,2 337,4 230,8 94594 0,561 2,7
2 Cu–Ti 353,4 333,1 219,5 99925 0,79 2,31
3* Cu–Ti 397,2 322,7 217,2 96970 1,42 5,99
4* Cu–Ti 382,4 320,3 218,6 94365 3,89 5,41
5 Cu–Mn–Ni–Fe–Si 111,9 >111,9 111,9 93898 0,05 0,10
6 Cu–Mn–Ni–Fe–Si 253,9 >253,9 191,2 98727 0,07 0,50
7* Cu–Mn–Ni–Fe–Si 305,3 304,1 202,5 97388 0,27 1,69
8* Cu–Mn–Ni–Fe–Si 282,6 >282,6 215,2 95785 0,09 1,00
9 Ti–Zr–Ni–Cu–V–Be 310,3 >310,3 245,1 91539 0,07 0,99
10 Ti–Zr–Ni–Cu–V–Be 234,3 >234,4 234,3 99917 0,01 0,20
11 Ti–Zr–Ni–Cu 136,8 >136,8 >136,8 108823 0 0,60
13**, * Cu–Ti 387,1 322,1 223 92300 4,2 16,4
14**, * Cu–Ti 376,6 322,2 197,1 99160 2,5 8,4
15** Cu–Mn–Ni–Fe–Si 357,9 334 214,7 99914 0,6 2,04
16** Cu–Mn–Ni–Fe–Si 305 >305 214,9 100833 0,12 0,56
* Предварительный отжиг. ** Пайка с помощью контактного нагрева.
Рис. 3. Характер распределения остаточного относительного
удлинения при испытаниях на растяжение цилиндрических
образцов из сплава Glidcop Al-25 в исходном состоянии (а) и
после отжига (б)
10/2010 25
Результаты фрактографических исследований
характера разрушения паяных соединений пока-
зали, что на топографию поверхности изломов
влияет состав паяного шва, т. е. микроструктур-
ные составляющие шва. Так, поверхность излома
образца № 6 (σв = 254 МПа, радиационный нагрев)
отличается смешанным характером разрушения с
большим количеством гребней отрыва (рис. 4, в).
На поверхности излома наблюдаются единичные
частицы, содержащие до 20 % мас. алюминия.
Характер разрушения образцов, полученных
при пайке тем же припоем (Cu–Mn–Ni–Fe–Si) с
помощью контактного нагрева (σв = 305 МПа),
отличается более мелкозернистой структурой. В
отдельных частицах массовая доля алюминия
уменьшается и составляет около 10 %. Более мел-
козернистая структура поверхности разрушения
(рис. 4, г) наблюдается у образца № 15, пока-
завшего самую высокую прочность для данного
припоя (σв = 358 МПа). Массовая доля алюминия
в белых частицах продолжает уменьшаться и не
превышает 6 %. Таким образом, с уменьшением
массовой доли алюминия в паяном шве прочность
на разрыв паяных соединений возрастает.
Наилучшие характеристики прочности паяных
соединений (при хорошей стабильности) получены
при пайке припоем Cu–Ti как при использовании
радиационного нагрева (σв = 353 МПа, табл. 2),
так и проходящего тока (σв = 377…387 МПа). Наб-
людается мелкозернистая ямочная структура из-
лома, размер фасеток относительно небольшой и
составляет не более 10 мкм. Массовая доля алю-
миния в шве не превышает 1 %.
Предварительная термическая обработка пая-
емого материала при радиационном нагреве поз-
волила повысить прочность соединений на рас-
тяжение с 353 до 397 МПа, что составляет 81 %
прочности основного металла в состоянии пос-
тавки и 92 % — после предварительной терми-
ческой обработки. В то же время при максималь-
ной прочности наблюдается хрупкое разрушение
транскристаллитного типа (рис. 4, д, е).
Более наглядно преимущества данного припоя
иллюстрируют диаграммы, где представлены
средние значения механических испытаний на
Рис. 4. Фрактографии изломов паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава, полученных с помощью припоев
№ 4 (а), 3 (б), 2 (в, г), 1 (д, е)
26 10/2010
растяжение основного металла, а также паяных
соединений, полученных с помощью разных при-
поев (рис. 5, а–в).
Следует отметить, что предварительная тер-
мическая обработка при пайке (с радиационным
нагревом) приводит к повышению относительно-
го удлинения (рис. 5, г) при пайке припоем Cu–Ti.
Кратковременная прочность на разрыв σв паяных
образцов не превышает условного предела теку-
чести σ0,2 неотожженного основного металла, а зна-
чения относительного удлинения δ2,5 более, чем в
2 раза ниже, чем соответствующее значение для
основного металла (рис. 5, г). При этом условный
предел упругости снижается незначительно.
Рис. 5. Диаграммы средних значений механических свойств сплава Glidcop Al-25 в исходном (1) и отожженном состоянии
(2) и паяных соединений (3–10), полученных с помощью припоев на базе систем Cu–Ti (3); Cu–Ti(1) (4); Cu–Mn–Ni–Fe–Si (5);
Cu–Mn–Ni–Fe–Si (1) (6); Ti–Zr–Ni–Cu–V–Be (7); Ti–Zr–Ni–Cu (8); Cu–Mn–Ni–Fe–Si (2) (9); Cu–Ti(1,2) (10); (1) — предваритель-
ная термическая обработка основного металла при температуре 950°С в течение 1ч; (2) — пайка с помощью проходящего тока
Рис. 6. Характер распределения остаточного относительного удлинения при испытаниях на растяжение стыковых соединений,
паяных припоем системы Cu–Ti в вакуумной печи радиационным нагревом: а — образец № 3; б — № 4 и проходящим током;
в — № 13; г — № 14 (а — δ2,5 = 5,9; б — 4,76; в — 8,86; г — 4,45 %)
10/2010 27
При пайке проходящим током тепло в основ-
ном выделяется в зоне контактирующих повер-
хностей, что подтверждает сопоставление харак-
тера распределения остаточного относительного
удлинения δ2,5 в стыковых соединениях в отож-
женном состоянии, полученных с помощью при-
поя Cu–Ti (рис. 6, в, г).
Прочность на разрыв паяных соединений, по-
лученных с помощью припоя Cu–Ti, при контак-
тном нагреве довольно стабильная (376,6…387,1
МПа), но ниже, чем при пайке радиационным наг-
ревом примерно на 10 МПа. Для данного припоя
предпочтителен радиационный нагрев, который
благоприятно влияет на структурообразование па-
яных швов [3] и соответственно на механические
свойства паяных соединений.
Выводы
1. При вакуумной пайке дисперсно-упрочненного
медного сплава Glidcop Al-25 припоями системы
Ti–Zr–Ni–Cu–V–Be и Ti–Zr–Ni–Cu прочность па-
яных соединений находится на низком уровне и
не превышает соответственно 310 и 137 МПа.
2. Применение припоя Cu–Ti (при радиацион-
ном нагреве) в сочетании с предварительной тер-
мической обработкой основного металла обеспе-
чивает высокую прочность на разрыв паяного со-
единения, что составляет 81…92 % прочности ос-
новного металла. Существенно сократить время
пайки (в 6-7 раз) по сравнению с радиационным
нагревом позволяет применение контактного наг-
рева, но при этом прочность паяных соединений
ниже и соответствует 78…89 % прочности основ-
ного металла.
1. Кузнецов О. А., Погалов А. И. Прочность паяных соеди-
нений. — М: Машиностроение, 1987. — 112 с.
2. Справочник по пайке / Под ред. И. Е. Петрунина. 3-е
изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 2003. —
480 с.
3. Максимова С.В., Хорунов В. Ф. Структурные особенности
паяных соединений дисперсно-упрочненной меди // Зб. на-
ук. праць НУК. — 2009. — № 428(6). — С. 90–99.
4. Высокотемпературная вакуумная пайка дисперсно-уп-
рочненного медного сплава GLIDCOP Al-25 / С. В. Мак-
симова, В. Ф. Хорунов, В. А. Шонин и др. // Автомат.
сварка. — 2002. — № 10. — С. 15–19.
The paper gives the results of investigation of a set of properties of brazed joints of a copper alloy strengthened by
dispersed particles of Al2O3, produced by vacuum brazing using adhesion-active braze alloys. It is shown that application
of base metal heat treatment in combination with braze alloy of Cu–Ti system ensures rupture strength of welded joints
on the level of 81 % of that of as-delivered base metal and 92 % of base metal after preliminary heat treatment.
Поступила в редакцию 26.03.2010
ВНИМАНИЮ СПЕЦИАЛИСТОВ!
В ИЭС им. Е. О. Патона издан рекламно-информационный буклет
«Электронно-лучевая сварка». В нем обобщены сведения о 50-лет-
нем опыте создания в ИЭС им. Е. О. Патона НАН Украины оборудо-
вания для электронно-лучевой сварки (ЭЛС).
ЭЛС имеет прочные позиции в ряде отраслей.
В космическом машиностроении введено в эксплуатацию 116
установок для сварки узлов из нержавеющих сталей, сплавов на нике-
левой основе, титановых, алюминиевых и и медных сплавов.
В авиастроении России, США, Индии нашли применение крупно-
габаритные установки КЛ-115 и КЛ-118.
В судостроении России, Украины эффективно используются ус-
тановки УЛ-214 для сварки крупных морских конструкций.
В приборостроении нашли применение 10 установок СВ-112/103.
За последние 10 лет введено в промышленную эксплуатацию и изготавливаются в
данное время 56 комплектов оборудования для ЭЛС, включая установки с объемом ваку-
умных камер до 100 м3.
Буклет можно заказать
в редакции журнала «Автоматическая сварка».
28 10/2010
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-102949 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T16:43:01Z |
| publishDate | 2010 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Максимова, С.В. Хорунов, В.Ф. Шонин, В.А. 2016-06-13T04:39:14Z 2016-06-13T04:39:14Z 2010 Механические свойства
 паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава / С.В. Максимова, В.Ф. Хорунов, В.А. Шонин // Автоматическая сварка. — 2010. — № 10 (690). — С. 23-28. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102949 621.791.3 Представлены результаты исследования комплекса свойств паяных соединений медного сплава, упрочненного дисперсными частицами Al₂O₃, полученных с помощью вакуумной пайки и адгезионно-активных припоев. Показано, что
 применение термической обработки основного металла в сочетании с припоем системы Cu–Ti обеспечивает прочность
 паяных соединений на разрыв на уровне 81 % прочности основного металла в состоянии поставки и 92 % после
 предварительной термической обработки. The paper gives the results of investigation of a set of properties of brazed joints of a copper alloy strengthened by
 dispersed particles of Al₂O₃, produced by vacuum brazing using adhesion-active braze alloys. It is shown that application
 of base metal heat treatment in combination with braze alloy of Cu–Ti system ensures rupture strength of welded joints
 on the level of 81 % of that of as-delivered base metal and 92 % of base metal after preliminary heat treatment. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава Mechanical properties of brazed joints of dispersion-strengthened copper alloy Article published earlier |
| spellingShingle | Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава Максимова, С.В. Хорунов, В.Ф. Шонин, В.А. Научно-технический раздел |
| title | Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава |
| title_alt | Mechanical properties of brazed joints of dispersion-strengthened copper alloy |
| title_full | Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава |
| title_fullStr | Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава |
| title_full_unstemmed | Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава |
| title_short | Механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава |
| title_sort | механические свойства паяных соединений дисперсно-упрочненного медного сплава |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/102949 |
| work_keys_str_mv | AT maksimovasv mehaničeskiesvoistvapaânyhsoedineniidispersnoupročnennogomednogosplava AT horunovvf mehaničeskiesvoistvapaânyhsoedineniidispersnoupročnennogomednogosplava AT šoninva mehaničeskiesvoistvapaânyhsoedineniidispersnoupročnennogomednogosplava AT maksimovasv mechanicalpropertiesofbrazedjointsofdispersionstrengthenedcopperalloy AT horunovvf mechanicalpropertiesofbrazedjointsofdispersionstrengthenedcopperalloy AT šoninva mechanicalpropertiesofbrazedjointsofdispersionstrengthenedcopperalloy |