Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа
Показано, что образование расплавов еще на стадии нагрева порошкового сердечника до плавления оболочки
 проволоки и выделение газообразных продуктов (H₂O, CO₂, SiF₄) определяют защитные функции электродного
 материала и существенно влияют на ход реакций взаимодействия металла с газ...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Дата: | 2011 |
| Автори: | , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2011
|
| Теми: | |
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103015 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа / В.Н. Шлепаков, А.С. Котельчук // Автоматическая сварка. — 2011. — № 12 (704). — С. 16-19. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860113232818077696 |
|---|---|
| author | Шлепаков, В.Н. Котельчук, А.С. |
| author_facet | Шлепаков, В.Н. Котельчук, А.С. |
| citation_txt | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа / В.Н. Шлепаков, А.С. Котельчук // Автоматическая сварка. — 2011. — № 12 (704). — С. 16-19. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Показано, что образование расплавов еще на стадии нагрева порошкового сердечника до плавления оболочки
проволоки и выделение газообразных продуктов (H₂O, CO₂, SiF₄) определяют защитные функции электродного
материала и существенно влияют на ход реакций взаимодействия металла с газами на стадиях капли и ванны.
Температурные интервалы термохимических реакций, сопровождающих процесс нагрева, перекрываются, а их
тепловые эффекты накладываются друг на друга, стимулируя развитие одних процессов и тормозя другие. Управление
этими реакциями путем изменения состава смеси позволяет регулировать скорость плавления сердечника, достигая
благоприятных характеристик плавления порошковой проволоки и переноса электродного металла в сварочную
ванну.
It is shown that formation of melts already at the stage of heating of the powder core up to melting of flux-cored wire
sheath and evolution of gaseous products (H₂O, CO₂, SiF₄) determines the shielding functions of electrode material, and
essentially influences development of reactions of metal interaction with gases at the stages of the drop and the pool.
Temperature ranges of thermochemical reactions accompanying the heating process, overlap, and their thermal effects
are superposed on each other, stimulating development of some processes and slowing down other processes. Control of
these reactions by variation of mixture composition allows regulation of the core melting rate, thus achieving favourable
characteristics of flux-cored wire melting and electrode metal transfer into the weld pool.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:35:24Z |
| format | Article |
| fulltext |
УДК 621.791.75:669.14/15
ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕРМОХИМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
СМЕСЕЙ ДИСПЕРСНЫХ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДАМИ
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО ТЕРМИЧЕСКОГО АНАЛИЗА*
В. Н. ШЛЕПАКОВ, д-р техн. наук, А. С. КОТЕЛЬЧУК, канд. техн. наук
(Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины)
Показано, что образование расплавов еще на стадии нагрева порошкового сердечника до плавления оболочки
проволоки и выделение газообразных продуктов (H2O, CO2, SiF4) определяют защитные функции электродного
материала и существенно влияют на ход реакций взаимодействия металла с газами на стадиях капли и ванны.
Температурные интервалы термохимических реакций, сопровождающих процесс нагрева, перекрываются, а их
тепловые эффекты накладываются друг на друга, стимулируя развитие одних процессов и тормозя другие. Управление
этими реакциями путем изменения состава смеси позволяет регулировать скорость плавления сердечника, достигая
благоприятных характеристик плавления порошковой проволоки и переноса электродного металла в сварочную
ванну.
К л ю ч е в ы е с л о в а : электродуговая сварка, порошковая
проволока, композиция сердечника, термохимические про-
цессы, термический анализ, термогравиметрия, дифферен-
циальная сканирующая калориметрия
Оболочка порошковой проволоки или стержень
электрода при сварке в основном нагревается за
счет тепла, которое выделяется при прохождении
сварочного тока, и тепла от активного пятна сва-
рочной дуги. При этом на вылете (участке про-
волоки от контактного устройства или держателя
до дуги) устанавливается близкое к квазистаци-
онарному температурное поле [1–3]. Расчеты,
проведенные ранее в [3], показывают, что при
сварке электродный стержень или оболочка по-
рошковой проволоки могут нагреваться на вылете
до температуры свыше 1000 °С. Порошковый
композит сердечника проволоки или покрытия
электрода при высокой скорости плавления в ос-
новном нагревается за счет теплопередачи от дуги
и в меньшей степени от стержня или оболочки.
Поскольку теплопроводность порошкового ком-
позита в десятки раз меньше теплопроводности
металла, то при высоких скоростях плавления теп-
ло, переданное торцу электродной проволоки от
дуги, распространяется на значительно меньшую
длину [3]. Это позволяет моделировать сердечник
порошковой проволоки или покрытие электрода
в виде цилиндра (сплошного или полого) беско-
нечной длины, который нагревается с поверхнос-
ти (наружной или внутренней) и торца, и про-
водить расчетные оценки [1, 3]. Однако приме-
нение на практике расчетов для оценки степени
развития реакций в порошковом композите зат-
руднено необходимостью нахождения зависимос-
тей и коэффициентов, которые сами определяются
степенью развития реакций. Поэтому вполне оп-
равданным подходом является использование фи-
зического моделирования для экспериментальной
оценки развития процессов испарения, диссоци-
ации, термической деструкции и окисления ком-
понентов сердечника порошковой проволоки или
покрытия электрода, которые сопровождают наг-
рев и плавление порошковых композитов при
сварке [4–6].
Для изучения указанных процессов успешно
применяют методы и технику термического ана-
лиза порошковых материалов и композитов: диф-
ференциальный термический, термогравиметри-
ческий (ТГ), дифференциальный термогравимет-
рический анализы и дифференциальную скани-
рующую калориметрию (ДСК) [1, 2, 5, 6]. Ука-
занные методы термического анализа дополняют
масс-спектральным анализом газовой фазы, фор-
мируемой при нагреве и плавлении исследуемых
веществ.
Методика исследований. Комплексный тер-
мический анализ для твердой, жидкой и газооб-
разной фаз позволяет изучать реакции следующих
типов (штрих означает аллотропный переход):
Aтв ↔ A′тв; Aтв → Aжид; Aтв → Aгаз, (1)
Aтв + Bгаз ↔ Cтв; Aтв + Bгаз ↔ Cгаз, (2)
Aтв → Bтв + Cгаз; Aж → Bжид + Cгаз, (3)
Aтв + Bтв ↔ Cтв + Dгаз; Aтв + Bгаз → Cтв + Dгаз. (4)
Уравнения (1)–(4) хорошо подходят для опи-
сания процессов испарения, окисления, разложе-
*По материалам доклада, представленного на VI Между-
народной конференции по сварочным материалам стран СНГ
«Сварочные материалы. Разработка. Технология. Производс-
тво. Качество. Конкурентоспособность». — Краснодар, 2011.
— С. 91–97.
© В. Н. Шлепаков, А. С. Котельчук, 2011
16 12/2011
ния, восстановления и других фазовых переходов,
характерных для сварочных процессов [1, 2]. Ис-
следования таких процессов проводили с исполь-
зованием совмещенного термоанализатора
TGA/DSC Q600 STD (фирмы «TA Instruments»,
США) и масс-спектрометра VG Prolab (фирмы
«Thermo Scientific Fisher», Великобритания)
(рис. 1). Термоанализатор TGA/DSC Q600 STD
представляет собой аналитический прибор, кото-
рый позволяет одновременно проводить исследо-
вания методами ДСК и ТГ. При этом измеряют
изменение теплового потока и массы, которые
сопровождают фазовые переходы и реакции в ис-
следуемых материалах. Полученные данные поз-
воляют отличить эндотермические и экзотерми-
ческие процессы, которые не приводят к изме-
нению массы (например, плавление и кристал-
лизацию), от процессов взаимодействия с газовой
фазой, вызывающих изменение массы образца
(например, разложение или окисление). Однов-
ременное проведение калориметрического и ТГ
анализов одного и того же образца позволяет сни-
зить экспериментальную погрешность и погреш-
ность отбора проб.
Технические характеристики термоанализато-
ра TGA/DSC Q600 STD, а также используемых
тиглей, весов, нагревательной камеры и газов для
продувки приведены ниже [7]:
Термопары ..............................................................
платина-платина + 13 % родий,
тип R
Температурный интервал исследований, °С ...... 5…1500
Скорость нагрева, °С/мин ..................................... до 100 (до 1000°С)
................................................................................. до 25 (до 1500 °С)
Типы тиглей .......................................................... платиновые,
керамические (Al2O3)
Емкость тиглей....................................................... платиновые:
40 и 110 мкл
................................................................................. из оксида алю-
миния: 40 и 90 мкл
Точность измерений теплового потока (ДСК)
для чистых металлов, % ...................................... ≤ ± 2
Повторяемость измерений теплового потока
(ДСК), для чистых металлов, % ........................... ≤ ± 2
Точность измерений температуры
для чистых металлов, °С ....................................... ±1
Повторяемость измерений температуры
для чистых металлов, °С ....................................... ±0,5
Чувствительность по разнице температур
(DTA), °С ................................................................0,001 (200…1300)
Чувствительность при определении
массы, мкг .............................................................. 0,1
Точность измерения массы, % .............................±1
Газы первичной продувки ....................................He, N2,
воздух, Ar
Расход газа для первичной продувки, мл/мин ...20…1000
Газы вторичной продувки ....................................O2, воздух,
CO, CO2, N2, He, Ar
Расход газа для вторичной продувки, мл/мин ...10…100
Система вторичной продувки разработана та-
ким образом, чтобы обеспечить низкую концен-
трацию газа-реагента, подаваемого в камеру с об-
разцом. Расход газов задается управляющим ком-
пьютером и регулируется расходомером, который
осуществляет также переключение газов [7].
Экспериментальные исследования с примене-
нием термоанализатора строятся по одной общей
схеме, включающей выбор режима и сигналов для
регистрации; установку скоростей потоков газов
для первичной и вторичной продувки; задание
температурных условий эксперимента; выбор и
установку пустых тиглей на плечах микровесов;
тарирование сигнала массы; взвешивание необ-
ходимого количества образца; закрытие нагрева-
тельной камеры; запуск эксперимента; удаление
остатков образца после завершения эксперимента;
обработку и анализ полученных данных. Боль-
шинство операций осуществляется с помощью
программы управления внешнего управляющего
компьютера. Для достижения необходимой точ-
ности предварительно проводится калибровка
прибора по сигналам массы, температуры, теп-
лового потока и разности температур образца и
эталона.
Мониторинг состава газовой фазы нагреватель-
ной камеры термоанализатора осуществляли с по-
мощью квадрупольного масс-спектрометра VG Pro-
lab, система которого спроектирована для анализа
газов при давлении, близком к атмосферному (от
100 до 1500 мбар) и малом расходе (до 20 мл/мин)
[8]. Отбор проб газа осуществляли с помощью квар-
цевой капиллярной линии с подогревом. Периодич-
ность анализа проб составляет до 1 мс, при этом
регистрируются ионы с массой до 300 а. е. м. В
Рис. 1. Термоанализатор TGA/DSC Q600 STD (справа), совмещенный с масс-спектрометром VG Prolab (слева), для монито-
ринга и анализа состава газовой фазы его нагревательной камеры
12/2011 17
масс-спектрометре используется стойкий к загряз-
нениям закрытый ионный источник, чувствитель-
ность которого не хуже 5⋅10–5А/торр (для детек-
тора Фарадея по азоту). Предел выявления при
использовании детектора Фарадея не ниже 10–5,
а при канальном электронном умножителе — не
ниже 10–6 [8]. Пакет программного обеспечения
для управления масс-спектрометром и обработки
его данных содержит библиотеку спектров для
качественного анализа состава газовой смеси не-
известного состава.
Изучение термохимических процессов при
нагреве и плавлении смесей на примере ком-
позиций сердечников порошковых проволок.
Объектами для данного исследования послужили
порошковые композиты, состав которых соответс-
твовал двум типам самозащитных порошковых про-
волок: с сердечником фторидно-оксидного типа
(система MgO–BaF2–LiF) и карбонатно-флюорит-
ного типа (CaCO3–CaF2–Li2O⋅TiO2–CaO⋅SiΟ2) с рас-
кислительной и легирующей системой на основе
Al–Mn–Ni–Zr. Свойства таких композитов изуча-
ли на образцах массой 20,0±0,2 мг в тиглях из
оксида алюминия при динамическом нагреве до
1500 °С в потоке воздуха с расходом 100 мл/мин.
На рис. 2, а приведены типичные результаты
ТГ анализа шихты порошковой проволоки кар-
бонатно-флюоритного типа, содержащей карбо-
наты кальция, магния и натрия, а также гексаф-
торсиликат натрия, на кривой изменения массы
образца можно отметить характерные интервалы
удаления абсорбированной влаги примерно до
150 °С, термическое разложение гексафторсили-
ката натрия с выделением SiF4 в температурном
интервале 380…450 °С, и карбонатов
(700…1450 °С) с выделением CO2. Выделение
указанных газов подтверждается масс-спектраль-
ным мониторингом состава газовой фазы нагре-
вательной камеры. При температуре выше 450 °С
на процессы термической деструкции с выделе-
нием газообразных продуктов накладывается при-
рост массы образца за счет развития окисления
железного порошка, ферросплавов и легирующих
компонентов. После достижения значения темпе-
ратуры 700 °С увеличение массы образца сме-
няется его уменьшением, а в масс-спектре уси-
ливается интенсивность тока ионов углекислого
газа, что свидетельствует об интенсификации тер-
мической диссоциации карбонатов.
На рис. 2, б показаны результаты анализа того
же образца шихты методом ДСК и расчеты сум-
марных тепловых эффектов взаимно перекрыва-
ющих реакций. Процесс нагрева смесей карбо-
натно-флюоритного типа сопровождается экзо-
термическими эффектами небольшой интенсив-
ности в температурном интервале 600…800 °С.
Дальнейший нагрев сопровождается последова-
тельным чередованием экзотермических и эндо-
термических эффектов, по которым можно судить
об одновременном ходе процессов деструкции
минеральных компонентов и окислении металли-
ческих составляющих. Применительно к самоза-
щитным порошковым проволокам карбонатно-
флюоритного типа экспериментальные исследо-
вания, результаты которых представлены в работе
[9], позволили установить, что наиболее высокая
эффективность газовой защиты обеспечивается
при использовании композиций сердечника, для
которого процессы выделения газов растянуты от
400 °С до температуры плавления стали. Другими
словами, наиболее стойкая газовая защита фор-
мируется при сварке проволоками с сердечника-
ми, генерирующими защитные газы на всех ста-
диях их нагрева и плавления.
На рис. 3, а приведены типичные результаты,
полученные методом ТГ, анализа шихты порош-
ковой проволоки оксидно-фторидного типа, со-
держащей лигатуры на основе алюминия (в час-
тности, лигатуры Al⋅Li и Al⋅Mg), а на рис. 3, б
— результаты анализа этого же образца методом
ДСК и подсчет суммарных тепловых эффектов
реакций.
Процесс нагрева шихты порошковых проволок
оксидно-фторидного типа характеризуется экзо-
термическими эффектами при температурах по-
рядка 600 и 800 °С и значительно большей ин-
тенсивности в сравнении с шихтой проволоки кар-
бонатно-флюоритного типа, которые сопровожда-
Рис. 2. Результаты анализа образца шихты порошковой про-
волоки карбонатно-флюоритного типа методом ТГ (а) и
ДСК (б)
18 12/2011
ются увеличением массы образца и снижением
содержания кислорода в газовой фазе нагрева-
тельной камеры, что свидетельствует об интен-
сивных процессах окисления порошков алюминия
и магния, железного порошка и ферросплавов.
Шлаковый расплав образуется при температуре,
близкой к 1200 °С, что отмечается заметным эн-
дотермическим эффектом, достигающим макси-
мума при этой температуре.
Обсуждение результатов и выводы. Иссле-
дования физико-химических свойств порошковых
материалов и их смесей, моделирующих сердеч-
ник порошковой проволоки, проведенных мето-
дами комплексного термического анализа и
масс-спектроскопии газовой фазы при динамичес-
ком нагреве от 30 до 1500 °С, позволяют уста-
навливать температурные интервалы, степень
развития и затраты тепла для реакций термичес-
кой деструкции с выделением газов, окисления
компонентов, плавление смесей с образованием
первичного расплава металлической и шлаковой
фаз. Образование расплавов еще на стадии наг-
рева порошкового сердечника до плавления обо-
лочки проволоки и выделение газообразных
продуктов (H2O, CO2, SiF4) определяют защитные
функции электродного материала, существенно
влияют на ход реакций взаимодействия металла
с газами на стадиях капли и ванны. Температур-
ные интервалы термохимических реакций (эндо-
термические процессы удаления влаги, деструк-
ции, плавления и экзотермические окисления,
комплексообразования), сопровождающих про-
цесс нагрева, перекрываются, а их тепловые эф-
фекты накладываются друг на друга, стимулируя
развитие одних процессов и тормозя другие. Та-
ким образом, управление этими реакциями путем
изменения состава смеси позволяет регулировать
скорость плавления сердечника, достигая благоп-
риятных характеристик плавления порошковой
проволоки и переноса электродного металла в сва-
рочную ванну. Значения теплового потока при
нагреве порошковых композитов позволяют оце-
нивать затраты тепла на их нагрев и плавление
с учетом взаимного влияния экзо- и эндотерми-
ческих реакций, протекающих в исследуемом ма-
териале.
1. Походня И. К., Суптель А. М., Шлепаков В. Н. Сварка
порошковой проволокой. — Киев: Наук. думка, 1972. —
223 с.
2. Металлургия дуговой сварки: взаимодействие металла с
газами / И. К. Походня, И. Р. Явдощин, А. П. Пальцевич
и др. / Под ред. И. К. Походни. — Киев: Наук. думка,
2004. — 448 с.
3. Ерохин А. А. Основы сварки плавлением. Физико-хими-
ческие закономерности. — М.: Наука, 1973. — 448 с.
4. Killing R. Welding with self-shielded wires — the mecha-
nism of shielding and droplet transfer // Metal Constr. —
1980. — 12, № 9. — P. 433–436.
5. Шлепаков В. Н. Кинетика процессов взаимодействия ме-
талла с газами при сварке порошковой проволокой. —
Киев: Наук. думка, 1990. — С. 168–173.
6. Shlepakov V. N., Suprun S. A., Kotelchuk A. S. Kinetics of
gas generation in flux-cored wire welding. — [1987]. —
15 p. (Intern. Inst. of Welding: IIW Doc. XII-1046–87).
7. Совмещенный ДСК-ТГА Q600. Руководство пользовате-
ля. — М.: Intertech Corporation, 2003. — 47 с.
8. ProLab Operation manual // Thermo Scientific, Ion Path.
Issue 7, July 2008. — 88 p.
9. Shlepakov V. N., Suprun S. A., Kotelchuk A. S. Estimating of
the characteristics of flux-cored wire welding under the wind
flow effect // Welding under extreme conditions. Proc. of In-
tern. conf. Helsinki, Sept., 4–5, 1989. — Oxford, New York:
Pergamon press, 1990. — P. 171–179.
It is shown that formation of melts already at the stage of heating of the powder core up to melting of flux-cored wire
sheath and evolution of gaseous products (H2O, CO2, SiF4) determines the shielding functions of electrode material, and
essentially influences development of reactions of metal interaction with gases at the stages of the drop and the pool.
Temperature ranges of thermochemical reactions accompanying the heating process, overlap, and their thermal effects
are superposed on each other, stimulating development of some processes and slowing down other processes. Control of
these reactions by variation of mixture composition allows regulation of the core melting rate, thus achieving favourable
characteristics of flux-cored wire melting and electrode metal transfer into the weld pool.
Поступила в редакцию 05.08.2011
Рис. 3. Результаты анализа образца шихты порошковой про-
волоки оксидно-фторидного типа методом ТГ (а) и ДСК (б)
12/2011 19
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-103015 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:35:24Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Шлепаков, В.Н. Котельчук, А.С. 2016-06-13T08:05:36Z 2016-06-13T08:05:36Z 2011 Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа / В.Н. Шлепаков, А.С. Котельчук // Автоматическая сварка. — 2011. — № 12 (704). — С. 16-19. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103015 621.791.75:669.14/15. Показано, что образование расплавов еще на стадии нагрева порошкового сердечника до плавления оболочки
 проволоки и выделение газообразных продуктов (H₂O, CO₂, SiF₄) определяют защитные функции электродного
 материала и существенно влияют на ход реакций взаимодействия металла с газами на стадиях капли и ванны.
 Температурные интервалы термохимических реакций, сопровождающих процесс нагрева, перекрываются, а их
 тепловые эффекты накладываются друг на друга, стимулируя развитие одних процессов и тормозя другие. Управление
 этими реакциями путем изменения состава смеси позволяет регулировать скорость плавления сердечника, достигая
 благоприятных характеристик плавления порошковой проволоки и переноса электродного металла в сварочную
 ванну. It is shown that formation of melts already at the stage of heating of the powder core up to melting of flux-cored wire
 sheath and evolution of gaseous products (H₂O, CO₂, SiF₄) determines the shielding functions of electrode material, and
 essentially influences development of reactions of metal interaction with gases at the stages of the drop and the pool.
 Temperature ranges of thermochemical reactions accompanying the heating process, overlap, and their thermal effects
 are superposed on each other, stimulating development of some processes and slowing down other processes. Control of
 these reactions by variation of mixture composition allows regulation of the core melting rate, thus achieving favourable
 characteristics of flux-cored wire melting and electrode metal transfer into the weld pool. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа Investigation of thermochemical characteristics of mixtures of disperse materials using methods of differential thermal analysis Article published earlier |
| spellingShingle | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа Шлепаков, В.Н. Котельчук, А.С. Научно-технический раздел |
| title | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа |
| title_alt | Investigation of thermochemical characteristics of mixtures of disperse materials using methods of differential thermal analysis |
| title_full | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа |
| title_fullStr | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа |
| title_full_unstemmed | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа |
| title_short | Исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа |
| title_sort | исследование термохимических характеристик смесей дисперсных материалов методами дифференциального термического анализа |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103015 |
| work_keys_str_mv | AT šlepakovvn issledovanietermohimičeskihharakteristiksmeseidispersnyhmaterialovmetodamidifferencialʹnogotermičeskogoanaliza AT kotelʹčukas issledovanietermohimičeskihharakteristiksmeseidispersnyhmaterialovmetodamidifferencialʹnogotermičeskogoanaliza AT šlepakovvn investigationofthermochemicalcharacteristicsofmixturesofdispersematerialsusingmethodsofdifferentialthermalanalysis AT kotelʹčukas investigationofthermochemicalcharacteristicsofmixturesofdispersematerialsusingmethodsofdifferentialthermalanalysis |