Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности
Рассмотрена работа системы питания однофазной машины для контактной точечной сварки с введением в первичный контур сварочного трансформатора схемы продольной компенсации реактивной мощности. Машины для контактной точечной сварки характеризуются высокой потребляемой мощностью, значительная часть ко...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2014 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2014
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103257 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности / А.А. Письменный // Автоматическая сварка. — 2014. — № 1 (728). — С. 29-33. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-103257 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Письменный, А.А. 2016-06-15T06:46:11Z 2016-06-15T06:46:11Z 2014 Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности / А.А. Письменный // Автоматическая сварка. — 2014. — № 1 (728). — С. 29-33. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103257 621.791.763.1.037:621.311.6 Рассмотрена работа системы питания однофазной машины для контактной точечной сварки с введением в первичный контур сварочного трансформатора схемы продольной компенсации реактивной мощности. Машины для контактной точечной сварки характеризуются высокой потребляемой мощностью, значительная часть которой – реактивная составляющая. Это приводит к увеличению общей установленной мощности рабочих участков и асимметричности загрузки фаз питающей распределительной трехфазной сети. В работе показано, что система с продольным компенсатором хо-рошо взаимодействует со стандартным тиристорным регулятором мощности машины для контактной точечной сварки и позволяет поддерживать высокое значение коэффициента мощности в диапазоне фазового регулирования до 60 град. Применение продольной компенсации дает технологические преимущества точечной сварке, так как коэффициент мощности машины с компенсатором мало зависит от сопротивления сварочного контакта. Поэтому возможна сварка металлов в расширенном диапазоне удельных сопротивлений: от малоуглеродистых сталей до некоторых легких сплавов и металлов с защитными покрытиями. Невысокая стоимость доработки существующих машин продольным компенсатором с одновременным улучшением их технологических свойств делает способ продольной компенсации перспективным для промышленного применения. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности Improvement of energy efficiency of machines for resistance spot welding at the expense of a longitudinal compensation of reactive power Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности |
| spellingShingle |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности Письменный, А.А. Научно-технический раздел |
| title_short |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности |
| title_full |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности |
| title_fullStr |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности |
| title_full_unstemmed |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности |
| title_sort |
повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности |
| author |
Письменный, А.А. |
| author_facet |
Письменный, А.А. |
| topic |
Научно-технический раздел |
| topic_facet |
Научно-технический раздел |
| publishDate |
2014 |
| language |
Russian |
| container_title |
Автоматическая сварка |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Improvement of energy efficiency of machines for resistance spot welding at the expense of a longitudinal compensation of reactive power |
| description |
Рассмотрена работа системы питания однофазной машины для контактной точечной сварки с введением в первичный
контур сварочного трансформатора схемы продольной компенсации реактивной мощности. Машины для контактной
точечной сварки характеризуются высокой потребляемой мощностью, значительная часть которой – реактивная составляющая. Это приводит к увеличению общей установленной мощности рабочих участков и асимметричности загрузки
фаз питающей распределительной трехфазной сети. В работе показано, что система с продольным компенсатором хо-рошо взаимодействует со стандартным тиристорным регулятором мощности машины для контактной точечной сварки
и позволяет поддерживать высокое значение коэффициента мощности в диапазоне фазового регулирования до 60 град.
Применение продольной компенсации дает технологические преимущества точечной сварке, так как коэффициент
мощности машины с компенсатором мало зависит от сопротивления сварочного контакта. Поэтому возможна сварка металлов в расширенном диапазоне удельных сопротивлений: от малоуглеродистых сталей до некоторых легких
сплавов и металлов с защитными покрытиями. Невысокая стоимость доработки существующих машин продольным
компенсатором с одновременным улучшением их технологических свойств делает способ продольной компенсации
перспективным для промышленного применения.
|
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103257 |
| citation_txt |
Повышение энергоэффективности машин для контактной точечной сварки за счет продольной компенсации реактивной мощности / А.А. Письменный // Автоматическая сварка. — 2014. — № 1 (728). — С. 29-33. — Бібліогр.: 7 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT pisʹmennyiaa povyšenieénergoéffektivnostimašindlâkontaktnoitočečnoisvarkizasčetprodolʹnoikompensaciireaktivnoimoŝnosti AT pisʹmennyiaa improvementofenergyefficiencyofmachinesforresistancespotweldingattheexpenseofalongitudinalcompensationofreactivepower |
| first_indexed |
2025-11-24T23:35:42Z |
| last_indexed |
2025-11-24T23:35:42Z |
| _version_ |
1850500503254859776 |
| fulltext |
291/2014
УДК 621.791.763.1.037:621.311.6
ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ МАШИН ДЛЯ
КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКИ ЗА СЧЕТ ПРОДОЛЬНОЙ
КОМПЕНСАЦИИ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ
А.А. ПИСЬМЕННЫЙ
ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко, 11.E-mail: office@paton.kiev.ua
Рассмотрена работа системы питания однофазной машины для контактной точечной сварки с введением в первичный
контур сварочного трансформатора схемы продольной компенсации реактивной мощности. Машины для контактной
точечной сварки характеризуются высокой потребляемой мощностью, значительная часть которой – реактивная состав-
ляющая. Это приводит к увеличению общей установленной мощности рабочих участков и асимметричности загрузки
фаз питающей распределительной трехфазной сети. В работе показано, что система с продольным компенсатором хо-
рошо взаимодействует со стандартным тиристорным регулятором мощности машины для контактной точечной сварки
и позволяет поддерживать высокое значение коэффициента мощности в диапазоне фазового регулирования до 60 град.
Применение продольной компенсации дает технологические преимущества точечной сварке, так как коэффициент
мощности машины с компенсатором мало зависит от сопротивления сварочного контакта. Поэтому возможна свар-
ка металлов в расширенном диапазоне удельных сопротивлений: от малоуглеродистых сталей до некоторых легких
сплавов и металлов с защитными покрытиями. Невысокая стоимость доработки существующих машин продольным
компенсатором с одновременным улучшением их технологических свойств делает способ продольной компенсации
перспективным для промышленного применения. Библиогр. 7, табл. 1, рис. 4.
К л ю ч е в ы е с л о в а : контактная точечна сварка, система питания, компенсация реактивной мощности, коэф-
фициент мощности
Сварочное оборудование для контактной точечной
сварки (КТС), особенно для сварки переменным
током промышленной частоты, характеризуется
высокой потребляемой мощностью. В настоящее
время для промышленности актуален вопрос оп-
тимизации энергопотребления источников пи-
тания сварочного оборудования. Существующий
парк оборудования для КТС в основном состоит
из машин устаревшего исполнения, с однофазным
питанием. Это связано с тем, что такие машины
долговечны, а закупка новых, с более совершен-
ными системами питания требует существенных
капитальных затрат.
В работах [1, 2] проанализированы пути по-
вышения энергоэффективности систем питания
устаревших машин КТС. Известен способ про-
дольной компенсации реактивной составляющей
мощности в однофазных сварочных машинах пе-
ременного тока промышленной частоты [3]. Це-
лью настоящей работы является рассмотрение
некоторых особенностей данного способа, приме-
нительно к машинам КТС.
Известно, что любая машина для контактной
сварки на токе промышленной частоты, в том чис-
ле и для точечной, обладает значительным реак-
тивным сопротивлением. Реактивная мощность,
частично расходуемая на нагрев сварочного
трансформатора и токоведущих частей сварочно-
го контура, соизмерима с активной, расходуемой
на нагрев места сварки. Из-за этого полная элек-
трическая мощность, потребляемая такой свароч-
ной машиной, увеличивается и возрастает общая
установленная мощность рабочего участка.
Продольная компенсация реактивной состав-
ляющей мощности применительно к машине КТС
— это включение батареи конденсаторов C по-
следовательно с первичной обмоткой сварочного
трансформатора T (рис. 1). Общий принцип со-
стоит в достижении, по возможности, идеальной
компенсации реактивного сопротивления конту-
ра, что означает равенство по абсолютной вели-
чине реактивного (индуктивного) сопротивления
вторичного контура и приведенного к вторичной
стороне реактивного (емкостного) сопротивления
батареи конденсаторов: / 0L CX X+ = , где LX L= ω
— индуктивное сопротивление вторичной цепи,
ω — круговая частота, L — индуктивность, /
CX
— емкостное сопротивление конденсаторной ба-
© А.А. Письменный, 2014
Рис. 1. Схема системы питания машин КТС с продольной
компенсацией реактивной составляющей мощности
30 1/2014
тареи, приведенное к вторичной обмотке свароч-
ного трансформатора. При отсутствии компенса-
ции сопротивление короткого замыкания машины
2 2
м к св.к( )LZ X R R= + + . При компенсации, в
идеальном случае, выполняется условие, при ко-
тором Zм достигает минимального значения, т. е.
практически становится равным полному актив-
ному сопротивлению контура Rк (Rсв.к – активное
сопротивление сварочного контакта).
Таким образом, значение Zм стремится к сумме
значений активных сопротивлений и
к св.к
м
cos 1.R R
Z
+
ϕ = →
При этом условии питающая распределитель-
ная сеть «воспринимает» сварочную машину как
активную нагрузку и потребляемая из сети полная
мощность существенно снижается. Учитывая, что
у машин КТС индуктивное сопротивление XL зна-
чительно превышает активное Rк [4], значение по-
требляемой полной мощности может быть сниже-
но в два и более раз.
Рассмотрим пример. Пусть сварочный ток ма-
шины без компенсатора составляет
/
2 2 2
,
L
SI
R X
=
+
где S/ — полная потребляемая мощность, приве-
денная к вторичной цепи, R — полное активное
сопротивление вторичной цепи, включая сопро-
тивление сварочного контакта.
Предположим, что такие же значения тока
должна обеспечивать и машина с компенсатором:
/
к
2 ,SI
R
=
где /
кS – полная потребляемая мощность, приве-
денная к вторичной цепи машины с компенсирую-
щим устройством.
Следовательно, при одном и том же вторич-
ном токе потребляемая мощность машины с
компенсатором:
/ /
/
2 2 2
.
1 tg
K
L
S R SS
R X
= =
+ + ϕ
.
Реактивное сопротивление (для большей ча-
сти машин КТС средней мощности), приве-
денное к вторичной цепи, составляет не менее
150 мкОм [4], активное сопротивление (в зави-
симости от конструктивного исполнения) нахо-
дится в пределах 50…100 мкОм, сопротивле-
ние сварочного контакта сталей углеродистой
группы – 50…100 мкОм. Значит, в машине без
компенсатора:
150tg 1,5...0,75.
50...100 50...100
LX
R
ϕ = = =
+
При этом отношение мощностей составляет
/
2
/ 1 tg 1,8...1,25.
K
S
S
= + ϕ =
При сварке алюминиевых и магниевых спла-
вов это отношение еще больше, так как сопро-
тивление сварочного контакта снижается до
10…20 мкОм:
/
/ 2,69...1,6.
K
S
S
=
.
Как видно уже в первом приближении, исполь-
зование продольной компенсации позволяет полу-
чить одну и ту же активную мощность в нагрузке
при меньшем вторичном напряжении сварочного
трансформатора. Поэтому в данном случае можно
увеличить коэффициент трансформации, что со-
ответственно снизит вторичное напряжение, пер-
вичный ток и потребляемую мощность.
Применение продольной компенсации реактив-
ной мощности снижает нагрузку на трансформа-
торы распределительных подстанций, что особен-
но важно при повторно-кратковременном режиме
работы машин КТС, а также позволяет использо-
вать для подключения машины токоведущие про-
водники с гораздо меньшим сечением.
При очевидных преимуществах способа про-
дольной компенсации есть вопросы прикладного
характера, требующие специальных исследований
и расчетов.
Первая задача — настройка машины с компен-
сатором на требуемый режим сварки. На обычных
машинах это осуществляется путем переключения
ступеней трансформатора. В данном случае это
приводит к нарушению компенсации, поскольку
изменяется индуктивность. Можно регулировать
первичное напряжение с помощью автотрансфор-
матора, включенного между сетью и машиной с
компенсатором, но такое решение потребует до-
полнительных немалых затрат. Эффективнее при-
менить фазовое управление, особенности кото-
рого при использовании в сварочной машине с
продольной компенсацией приведены ниже.
Вторая задача (цель работы) состоит в возмож-
ности достижения полной компенсации в реаль-
ных условиях и сохранении настройки в тече-
ние всего рабочего цикла. Известно, что влияние
вносимых в сварочный контур ферромагнитных
масс, таких как габаритные и массивные сварива-
емые изделия, повышает реактивное сопротивле-
ние сварочного контура машины [4]. Кроме того,
и при постоянной настройке режима для сварки
одного и того же изделия, и от изделия к изделию
изменяется активное сопротивление сварочного
контакта. Если оно сопоставимо с активным со-
противлением контура, то могут существенно из-
мениться параметры режима сварки.
311/2014
Фазовое управление на обычных машинах то-
чечной сварки осуществляется тиристорным кон-
тактором K (см. рис. 1). Фаза включения опреде-
ляет ток, необходимый для получения сварного
соединения (рис. 2).
Для того, чтобы не было постоянной состав-
ляющей в токе и трансформатор не насыщался,
угол управления тиристором φ1 должен находит-
ся в пределах φ < φ1 < (π – φ). Чем больше φ1, тем
меньше ток, который изменяется по синусоидаль-
ному закону без прерывания только в случае, если
φ1 = φ. При других значениях этого угла в уста-
новившемся режиме между импульсами тока воз-
никают паузы, причем общая продолжительность
импульса и следующей за ним паузы составляет π,
а продолжительность импульса тока полупериода
θ1 = π + φ1 – φ.
Даже если тиристорный контактор не исполь-
зуется, а режим сварки определяет выбранная сту-
пень сварочного трансформатора, на практике φ
не является постоянной величиной. Введение в
сварочный контур габаритных ферромагнитных
материалов, а также увеличение вылета электро-
дов приводит к росту индуктивности сварочного
контура L и угла φ. Если режим сварки определя-
ется углом управления тиристором φ1, то нужно
выяснить, в какой мере при таком регулировании
происходит «раскомпенсация» системы.
Схема замещения электрической части маши-
ны КТС без компенсатора, приведенная к вторич-
ному контуру и, для упрощения расчетов, не учи-
тывающая ток холостого хода трансформатора [5],
изображена на рис. 3, а и описывается дифферен-
циальным уравнением первого порядка:
( )1sin ,m L
diU iR X
d
θ + ϕ+ ϕ = +
θ
где θ = ωt, i — мгновенный ток.
В качестве базовых величин принимаем: Um —
амплитудное значение вторичного напряжения;
XL — индуктивное сопротивление машины; φ1 —
угол управления тиристором; φ — фазовый угол.
Перейдем к относительным единицам:
( )1sin L L
m L m
X XR dii
U X U d
θ + ϕ+ ϕ = +
θ
или
( )1sin ,e ei d i
tL d
∗ ∗
θ + ϕ + ϕ = +
θ (1)
где
,L
e
m
Xi i
U
∗
=
tgLXtL
R
= = ϕ
и к св.к .R R R= +
Используя эти выражения, определим для
дальнейших расчетов важный показатель свароч-
ной машины χ – коэффициент мощности. В этом
случае для установившегося режима активная
мощность
2
,e m
L
i UP R
X
∗
=
полная мощность
,
2
e m m
L
i U US
X
∗
=
т. е.
2 2
2
2 2
1,412 .e m eL
L
e m
i U R iXP
S X tLi U
∗ ∗
∗χ = = =
Упрощенная схема замещения электрической
части машины с компенсатором изображена на
рис. 3, б, где используется Г-образная схема заме-
щения трансформатора (без учета цепи протека-
ния тока холостого хода). Поэтому учитываем, что
уравнение (1) трансформируется в уравнение для
цепи R – L – C (в относительных единицах):
( )
0
/
1 /sin ,e e L
C
C
i d i X U
tL d X
∗ ∗
∗
θ + ϕ + ϕ = + +
θ
(2)
где
0
/ / /C C mU U U= — относительное значение на-
пряжения на конденсаторе ( /
CU — напряжение на
Рис. 2. Зависимости мгновенных значений напряжения u2 и
тока iR,L от угла ωt за период
Рис. 3. Схемы замещения сварочной машины без компен-
сатора (а) и с компенсатором (б), приведенные к вторичной
стороне трансформатора (коэффициент трансформации Kтр =
= 1, 1U ′ — первичное напряжение, приведенное к вторич-
ной цепи)
32 1/2014
конденсаторе, приведенное к вторичной стороне
сварочного трансформатора).
Теперь определим, как изменяется эффект от
продольной компенсации при изменении угла
управления тиристором φ1 посредством стан-
дартно применяемого силового тиристорного
контактора. Для этого будем брать в расчет дан-
ные таблицы серийных машин КТС, взятые из
источника [4] (значения коэффициентов мощно-
сти χ машин даны при φ1 = φ, в режиме короткого
замыкания).
Для стационарной машины с самым низким
коэффициентом мощности (МТ-2002) при раз-
личных активных сопротивлениях Rсв.к — от
20 мкОм (при сварке деталей из легких сплавов)
до 180 мкОм (типично при сварке деталей из ма-
лоуглеродистых сталей) с учетом выражений
(1) и (2) рассчитаны данные для трех вариантов
включения: без компенсации (XC = 0), с недоком-
пенсацией ( / 0,75C LX X = ) и полной компенса-
цией ( / 1C LX X = ). Построены сравнительные
графики (рис. 4), иллюстрирующие зависимость
( )кf Rχ = при различных отношениях /
C LX X
. Данные для их построения, а также программа
для расчета приведены в [6]. Были рассчитаны:
относительное значение напряжения на конденса-
торе '
0CU
∗
(приведенного к вторичной стороне, по
модулю), относительное значение тока
ei
∗
, коэф-
фициент мощности χ.
Графики иллюстрируют рассчитанные значе-
ния коэффициентов мощности в зависимости от
активного сопротивления нагрузки (функция угла
включения тиристорного контактора) для машин
с компенсатором и без него. Существенное от-
клонение XL может быть вызвано переключением
ступеней сварочного трансформатора, которых, в
зависимости от мощности, бывает от 4 до 12 и от-
ношение наибольшего напряжения к наименьшему
обычно не превышает 2,6 [5]. Поэтому в многовит-
ковых трансформаторах переход на соседние ступе-
ни будет не столь ощутимым. Из графиков видно,
что даже при неполной компенсации коэффициент
мощности машин существенно повышается. В част-
ности, у машины МТ-2002 при Rк =20 мкОм и φ1 =
= 0,8 (около 60 град) коэффициент мощности ра-
вен 0,71, у машины, не оборудованной компенса-
тором, — 0,39.
Графики иллюстрируют незначительное вли-
яние на коэффициент мощности колебаний Rсв.к,
изменяющегося в широких пределах. Это означа-
ет, что возможные изменения переходных сопро-
тивлений и удельного сопротивления металла при
нагреве в зоне контакта будут мало сказываться
на стабильности качества сварки. Следовательно,
даже на обычной однофазной, но оборудованной
компенсатором машине промышленной частоты
средней мощности (до 100 кВА), возможны сварка
металлов в расширенном диапазоне удельных со-
противлений — от углеродистых сталей до неко-
торых марок легких сплавов, а также соединение
деталей с предварительно нанесенным защитным
покрытием с высоким значением электросопро-
тивления. Указанные возможности ограничива-
ются только техническими особенностями обору-
дования — максимальной мощностью сварочного
трансформатора, исполнением вторичного сва-
рочного контура, максимальным усилием сжатия
электродов и их конфигурацией [7].
Компенсация реактивной мощности позволя-
ет проводить сварку с существенной экономией
электроэнергии. Принимая во внимание, что до-
оборудование серийной сварочной машины ком-
пенсирующим устройством, в зависимости от ее
мощности, добавляет не более 15 % к стоимости,
срок окупаемости компенсатора будет относитель-
Сравнительные характеристики серийных машин КТС
Тип машины R, мкОм XL, мкОм tL χ
МТ-1818 93 307 3,3 0,29
МТ-1618 121 359 2,97 0,31
МТ-2102 95 400 4,21 0,24
МТ-2002 102 479 4,7 0,21
МТ-4019 79 220 2,78 0,34
Рис. 4. Зависимость коэффициента мощности χ машины КТС с продольной компенсацией от угла включения тиристор-
ного контактора φ1 при Rсв.к = 20·10–6 (а) и 180⋅10–6 (б): 1 — без компенсации; 2 — с недокомпенсацией; 3 — с полной
компенсацией
331/2014
но невелик и тем короче, чем больше машина на-
ходится в рабочем режиме.
Преимущества продольной компенсации ре-
активного сопротивления в машинах КТС, рабо-
тающих на промышленной частоте, очевидны, и
таким системам следует уделять внимание при
разработке нового оборудования.
Продолжением работ в данной области может
стать разработка методики систематизированно-
го расчета конкретных параметров компенсаторов
реактивной мощности по реальным данным, по-
лученным при эксплуатации современных машин
КТС мощностью до 100 кВА, с учетом возмож-
ного дооборудования тиристорным контактором
тех моделей, где его применение технологически
целесообразно.
Выводы
1. Применение продольной компенсации реак-
тивной мощности в машинах КТС позволяет
поддерживать высокое значение коэффициента
мощности в диапазоне фазового регулирования до
60 град (соответствует 5...6 ступеням многовит-
кового сварочного трансформатора), при неявной
зависимости от сопротивления нагрузки, что со-
ответствует практическим условиям эксплуатации
сварочной машины.
2. Определено, что в указанном диапазоне из-
менений угла регулирования лежит область эф-
фективного применения продольной компенса-
ции. При дальнейшем увеличении угла включения
значения коэффициентов мощности для машин,
оборудованных компенсирующими устройствами,
сопоставимы со значениями режимов машин без
применения компенсации.
3. Установлено: в рассмотренном диапазоне
фазового регулирования значение коэффициента
мощности машины с компенсатором почти не за-
висит от сопротивления нагрузки, что позволяет
выполнять сварку деталей в широком диапазоне
удельных сопротивлений.
4. Рекомендуется практическое применение
систем с продольной компенсацией реактивной
мощности в однофазных машинах КТС установ-
ленной мощностью до 100 кВА, с расчетом на не-
докомпенсацию в пределах 10…25 %.
1. Лебедев В. К., Письменный А. А. Системы питания ма-
шин для контактной сварки // Автомат. сварка. – 2001. –
№ 11. – С. 32–36.
2. Лебедев В. К., Письменный А. А.. Система питания ма-
шин для контактной сварки с транзисторным инвертором
// Там же. – 2003. – № 2. – С. 11–13.
3. Зорин В. В. Компенсация реактивной мощности контакт-
ных машин последовательными конденсаторами // Там
же. – 1960. – № 6. – С. 28–36.
4. Глебов Л. В., Филиппов Ю. И., Чулошников П. Л. Устрой-
ство и эксплуатация контактных машин. – Л.: Энергоато-
миздат, 1987. – 308 с.
5. Патон Б. Е., Лебедев В. К. Электрооборудование для
контактной сварки. – М.: Машиностроение, 1969. –
С. 59, 302, 342.
6. Письменный А. А.. Повышение эффективности систем
питания машин для контактной точечной сварки: Дис. …
канд. техн. наук. – Киев, 2008. – С. 149.
7. Koubek P. Energeticke aspecty pouzivania zvaracich strojov
s trojfazovym napajanim // Zvaranie-Svarovanie. – 2006. –
№ 10. – S. 288–292.
Поступила в редакцию 27.03.2013
XIV «УРАЛЬСКАя ПРОМЫШЛЕННО-
ЭКОНОМичЕСКАя НЕдЕЛя»
15-18 апреля 2014 г. в Челябинске состоится XIV «Уральская промышленно-экономическая
неделя» — специализированные выставки XVII «Металлургия. Метмаш», XVIII «Машиностро-
ение. Металлообработка. Сварка. Инструмент», «Промэнерго. Энергосбережение и энергоэф-
фективность», XIV «Экология. Промышленная безопасность».
Одновременно пройдет Шестой международный промышленный форум «Реконструкция про-
мышленных предприятий — прорывные технологии в металлургии и машиностроении». Это
наиболее авторитетный на территории УрФО международный форум, организуемый Центром
международной торговли (Челябинск) при поддержке Министерства промышленности и тор-
говли РФ и Министерства промышленности и природных ресурсов Челябинской области. С ос-
новными докладами и презентациями выступят руководители предприятий и компаний РФ,
Италии, Германии, Японии, Австрии, Чехии, Финляндии, Китая, Республики Казахстан, Украины,
Республики Беларусь.
Контакты: тел./факс: +7 (351) 239-46-37.
E-mail: vkuznetsova@wtc-chel.ru; http:// www.promforum74.ru
|