Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки

Заварка дефектов литья в деталях энергетического оборудования из теплоустойчивых сталей сопряжена с опасностью возникновения хрупкого разрушения в результате повышенного объемно-напряженного состояния. Представляет интерес изучение влияния технологических приемов управления термодеформацион...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Автоматическая сварка
Date:	2014
Main Authors:	Ефименко, Н.Г., Атоженко, О.Ю., Вавилов, А.В., Кантор, А.Г., Удалова, Е.И
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2014
Subjects:	Производственный раздел
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103266
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки / Н.Г. ЕФИМЕНКО, О.Ю. АТОЖЕНКО, А.В. ВАВИЛОВ, А.Г. КАНТОР, Е.И. Удалова // Автоматическая сварка. — 2014. — № 2 (729). — С. 44-48. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860152963297705984
author	Ефименко, Н.Г. Атоженко, О.Ю. Вавилов, А.В. Кантор, А.Г. Удалова, Е.И
author_facet	Ефименко, Н.Г. Атоженко, О.Ю. Вавилов, А.В. Кантор, А.Г. Удалова, Е.И
citation_txt	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки / Н.Г. ЕФИМЕНКО, О.Ю. АТОЖЕНКО, А.В. ВАВИЛОВ, А.Г. КАНТОР, Е.И. Удалова // Автоматическая сварка. — 2014. — № 2 (729). — С. 44-48. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Автоматическая сварка
description	Заварка дефектов литья в деталях энергетического оборудования из теплоустойчивых сталей сопряжена с опасностью возникновения хрупкого разрушения в результате повышенного объемно-напряженного состояния. Представляет интерес изучение влияния технологических приемов управления термодеформационным циклом сварки для получения благоприятной структуры и свойств в сварных соединениях. В работе исследовали влияние сварки способом поперечной горки без подогрева и термической обработки на механические свойства и структуру различных зон сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ и сравнивали их со свойствами сварных соединений после сварки с предварительным подогревом согласно штатной технологии. Установлено, что после сварки поперечной горкой в высокотемпературной области металла ЗТВ и металле шва образуется структура верхнего зернистого бейнита, характеризующаяся оптимальным комплексом механических свойств, а именно — сочетанием высокой прочности при достаточно высоких значениях ударной вязкости. Показано, что стойкость против образования холодных трещин после сварки поперечной горкой без подогрева выше, чем после сварки по штатной технологии.
first_indexed	2025-12-07T17:52:52Z
format	Article
fulltext	44 2/2014 УДК 621. 791: 621. 791. 92: 669.13 СтрУКтУра и СвойСтва Сварных СоеДинений Стали 15х1м1Фл при иСправлении ДеФеКтов литья СпоСобом поперечной горКи Н. Г. ЕФИМЕНКО1, О. Ю. АТОЖЕНКО1, А. В. ВАВИЛОВ2, А. Г. КАНТОР2, Е. И. УДАЛОВА2 1 нтУ «харьковский политехнический институт». 61002, г. харьков, ул. Фрунзе, 21. E-mail: svarka126@ukr.net 2 оао «турбоатом». 61037, г. харьков, московский просп., 199 заварка дефектов литья в деталях энергетического оборудования из теплоустойчивых сталей сопряжена с опасностью возникновения хрупкого разрушения в результате повышенного объемно-напряженного состояния. представляет ин- терес изучение влияния технологических приемов управления термодеформационным циклом сварки для получения благоприятной структуры и свойств в сварных соединениях. в работе исследовали влияние сварки способом попе- речной горки без подогрева и термической обработки на механические свойства и структуру различных зон сварных соединений стали 15х1м1Фл и сравнивали их со свойствами сварных соединений после сварки с предварительным подогревом согласно штатной технологии. Установлено, что после сварки поперечной горкой в высокотемпературной области металла зтв и металле шва образуется структура верхнего зернистого бейнита, характеризующаяся оптималь- ным комплексом механических свойств, а именно — сочетанием высокой прочности при достаточно высоких значениях ударной вязкости. показано, что стойкость против образования холодных трещин после сварки поперечной горкой без подогрева выше, чем после сварки по штатной технологии. библиогр. 12, рис. 6. К л ю ч е в ы е с л о в а : сталь, сварка, подогрев, термическая обработка, зернистый бейнит, субзеренная структура, свойства при заварке литейных дефектов в крупногабарит- ных толстостенных конструкциях энергетическо- го оборудования из низколегированных теплоу- стойчивых сталей основной опасностью является формирование закалочных структур в высокотем- пературной области металла зтв, что не исклю- чает образования холодных трещин. трудности особого характера возникают при исправлении дефектов в литых массивных конструкциях из ста- ли 15х1м1Фл (например, корпуса турбин массой порядка 100 т). при затвердевании металл наплавки находится в жестких контурах, образующихся при выборке дефектов, что ухудшает условия его пластическо- го течения. Ситуация усложняется, когда объем выборок под заварку достигает 1000 см3 и более. Снижение деформационной возможности кри- сталлизующегося металла приводит к повышению объемно-напряженного состояния и создает усло- вия для хрупкого разрушения конструкций при эксплуатации. Для снижения напряженного состо- яния металла в районе заварки дефекта в соответ- ствии с нормативной документацией необходимо обеспечивать проведение дополнительных техно- логических операций (местный предварительный и сопутствующий подогрев и послесварочный вы- сокий отпуск). вместе с тем в ряде работ [1–4] приводятся результаты исследований, подтверждающие не- целесообразность и даже опасность проведения высокого подогрева при сварке закаливающихся сталей. на сегодня исследованы и рекомендуют- ся технологические решения по сварке крупнога- баритных конструкций из закаливающихся сталей без подогрева и термической обработки, обеспе- чивающие технологическую прочность. анализ существующих способов сварки показал, что наи- более приемлемым для ремонтной сварки закали- вающихся сталей без подогрева является способ поперечной горки (Спг) [4, 5], который обеспечи- вает автоподогрев и автотермообработку со сва- рочного нагрева. Способ основан на управлении процессом тепловложения заполняемыми раздел- ку слоями наплавляемого металла, что, в свою очередь, позволяет влиять на термодеформацион- ный цикл за счет периодического теплового воз- действия и на формирование определенного типа структур. в работе [4] приведена технология ре- монтной сварки крупногабаритных массивных конструкций Спг из хорошо свариваемых сталей без подогрева и термической обработки. приме- нительно к теплоустойчивым закаливающимся сталям данный способ изучен недостаточно. Данная работа посвящена обоснованию воз- можности применения Спг при исправлении де- фектов без подогрева массивных конструкций из стали 15х1м1Фл. © н. г. ефименко, о. ю. атоженко, а. в. вавилов, а. г. Кантор, е. и. Удалова, 2014 452/2014 Материал и методика исследований. иссле- дованию структуры и свойств подвергали сварные соединения, выполненные на литых заготовках из стали 15х1м1Фл диаметром 120 мм и длиной 300 мм, термообработанных по режиму штатной технологии (нормализация 970…1000 оС, отпуск 720…750 оС). в средней части заготовок механи- ческим способом вырезали продольные выбор- ки под заварку глубиной 60 мм, шириной 50 мм и длиной 270 мм. заварку осуществляли электро- дуговым способом электродами типа Э-09х1м1Ф марки тмл-зУ, диаметром 4 мм на режиме: Ісв = 160…170 а; Uд = 26 в. при этом одну пар- тию заготовок заваривали согласно штатной тех- нологии — обратно-ступенчатым способом (оСС) с предварительным подогревом до 200…250 оС, другую — Спг без подогрева путем послойного заполнения разделки. при заварке выборок Спг обеспечивался угол наклона заготовки относительно горизонтальной плоскости в пределах 25…30о [6]. температуру металла зтв измеряли термопарами, которые за- чеканивались в различных местах сварного сое- динения на расстоянии от кромки разделки 1, 2, 3, 4 и 7 мм. показания фиксировали на приборе Эпп-09м3. Установлено, что ширина прослой- ки металла, нагревающегося выше 850 оС, нахо- дится в пределах 1 мм. на расстоянии 2…3 мм от линии сплавления температура нагрева достигала 630…660 оС. после сварки часть заготовок отпускали вме- сте с корпусными деталями при температуре 720…750 оС с выдержкой 3 ч. макроанализу и измерению твердости под- вергали темплеты толщиной 13…14 мм, выре- занные в поперечном направлении относительно оси сварных швов. твердость по HV5 измеряли на трех уровнях по высоте швов (10, 25 и 40 мм), по- сле чего из этих темплетов изготавливали образцы для определения механических свойств в различ- ных зонах соединений. Ударную вязкость опреде- ляли на стандартных образцах с надрезами в ос- новном металле, в высокотемпературной области металла зтв и в металле шва при температурах: КСU — от –20 до 350 оС, КСV — от –60 до 100 оС. микроструктуру исследовали методом оптиче- ской и электронной микроскопии. Для выявления границ зерен в металле зтв и наплавленном ме- талле травление шлифов осуществлялось в пере- сыщенном водном растворе пикриновой кислоты с добавлением пав. величину зерна определяли методом случайных секущих. Результаты исследования. при макроана- лизе установлено, что ширина зтв составляет 2,5…3,8 мм, макродефектов не выявлено, металл швов отличается высокой сплошностью. характер изменения твердости по зонам на всех уровнях практически одинаковый. на рис. 1 пред- ставлены графики изменения средних ее значений на одном уровне — 25 мм. Установлено, что после обоих способов сварки без отпуска твердость ме- талла шва и высокотемпературной области металла зтв выше, чем основного. так, в соединении, вы- полненном оСС с подогревом, наиболее высокая твердость (HV 370) отмечается в металле шва вбли- зи границы сплавления (рис. 1, а); после сварки Спг твердость всех участков ниже примерно на HV 50. Сопоставление полученных значений твердости с данными твердостей и соответствующих им струк- тур диаграммы анизотермического распада аустени- та стали 15х1м1Фл [6] показывает, что при охлаж- дении в зонах повышенной твердости в условиях сварки оСС с подогревом сначала идет превраще- ние аустенита в нижний бейнит, а затем образует- ся мартенсит с сохранением остаточного аустени- та (около 12 %); при Спг без подогрева образуется верхний бейнит (до 70 %) с мартенситом и остаточ- ным аустенитом, что не противоречит работам [7, 8]. естественно, что повышение эффекта автоподогрева при Спг способствует замедлению скорости охлаж- дения, что приводит к образованию верхнего бейни- рис. 1. изменение твердости сварных соединений из стали 15х1м1Фл: а — без термической обработки после сварки; б — с термической обработкой после сварки; 1, 2 — Спг без подогрева; 3, 4 — оСС с подогревом 46 2/2014 та, подверженного дополнительно самоотпуску, и уменьшает опасность образования структур, приво- дящих к охрупчиванию металла этой зоны. высокий отпуск снижает твердость всех зон сварных соединений (рис. 1), однако, в зтв и ме- талле шва вблизи границы сплавления она оста- ется повышенной (особенно после сварки оСС). Это связано с термодеформационным воздействи- ем на зеренное строение и структуру в околошов- ной зоне и замедлением распада неравновесной структуры. в металле шва вблизи границы сплав- ления сохранение повышенной твердости после отпуска может быть обусловлено также микрохи- мической неоднородностью, образующейся вслед- ствие диффузионных процессов на границе жид- кий металл сварочной ванны – основной металл. объемы жидкого металла вблизи расплавленной кромки более насыщены легирующими элемента- ми, углеродом и примесями, что задерживает рас- пад твердого раствора и увеличивает количество выделяющихся карбидных и интерметаллидных фаз, повышающих твердость. Установлено, что сварка Спг обеспечивает вы- сокие значения прочностных характеристик всех зон (рис. 2), что удовлетворяет требованиям норм, предъявляемым к металлу толстостенных литых конструкций из стали 15х1м1Фл. Уровень значе- ний σв практически одинаков, несмотря на повы- шение твердости в зтв и в металле шва; уровень σ0,2 металла зтв и шва несколько повышается по сравнению с основным металлом. после отпуска значения σв и σ0,2 всех зон снижаются, но в метал- ле шва σ0,2 остается выше. после сварки Спг относительное удлинение δ всех зон практически одинаково (18…20 %) как в случае без отпуска, так и с послесварочным отпу- ском (рис. 3). относительное сужение ψ имеет вы- сокие значения для всех зон (более 50 %), однако, наиболее высокие значения ψ имеет металл шва после сварки без отпуска (68 %). результаты испытаний на ударную вязкость KCU показали, что резкое снижение ее значений происходит во всех зонах при 20 оС (как без отпу- ска, так и с отпуском после сварки). Сравнительный анализ изменения механиче- ских свойств, полученных в высокотемпературной области металла зтв после обоих способов свар- рис. 2. изменение прочностных свойств различных зон свар- ных соединений из стали 15х1м1Фл после Спг: 1, 3 — со- ответственно σв и σ0,2 — без термической обработки после сварки; 2, 4 — σв и σ0,2 — с высоким отпуском после сварки рис. 3. изменение пластических свойств различных зон свар- ных соединений из стали 15х1м1Фл после сварки Спг без термической обработки (светлые значки) и с высоким отпу- ском (темные) рис. 4. механические свойства высокотемпературной обла- сти металла зтв после сварки стали 15х1м1Фл различны- ми способами: светлые диаграммы — Спг без подогрева; заштрихованные — оСС с подогревом до 200 оС; 1 — без последующей термообработки; 2 — с высоким отпуском по- сле сварки 472/2014 ки (как без отпуска, так и с отпуском), показыва- ет (рис. 4), что после сварки Спг без подогрева прочностные характеристики ниже, а пластиче- ские характеристики и KCU выше, чем после сварки оСС с подогревом. Склонность к хрупкому разрушению высоко- температурной области металла зтв оценива- ли при определении ударной вязкости образцов с острым надрезом (KCV). из рис. 5 следует, что по- сле сварки Спг значения KCV выше при всех тем- пературах испытания. при этом для обоих спосо- бов сварки при испытании от –60 до 20 оС KCV выше в том случае, если не проводился послесва- рочный отпуск, что можно объяснить выделением дисперсных фаз и перестройкой дислокационно- го строения зерен, связанной с процессами воз- врата и полигонизации. отмечается одинаковое для обоих способов сварки заметное снижение KCV при температуре ниже –20 оС, указывающее на то, что критическая температура хрупкости не зависит от проведения дополнительных техноло- гических операций (подогрева и послесварочного отпуска). микроанализом установлено, что при сварке Спг без подогрева в зтв и металле шва образу- ется структура, состоящая из верхнего зернисто- го бейнита (рис. 6, а). заметен слабо выражен- ный переход к структуре высокотемпературной области зтв. на расстоянии 1,5…2,0 мм от гра- ницы (рис. 6, б) микроструктура металла зтв со- стоит из мелких зерен доэвтектоидного феррита и зернистого бейнита. в области зтв на рассто- янии около 3 мм от границы сплавления (рис. 6, в) металл подвергался неполной фазовой пере- кристаллизации. при этом грубые образования избыточного феррита не претерпели фазовой пе- рекристаллизации при сварке, однако, они фраг- ментированы на отдельные мелкие субзерна, что обусловлено процессами динамической рекри- сталлизации и полигонизации («in sity»). Указан- ные процессы протекают в условиях пластиче- ских деформаций и высоких температур нагрева, сопровождающих весь термический цикл послой- ного заполнения разделки при сварке. Ширина зоны пластической деформации в 2…3 раза пре- вышает зтв. распределение пластической дефор- мации по сечению сварного соединения происхо- дит неравномерно. в сварных соединениях толстостенных кон- струкций из низколегированных сталей пластиче- ская деформация может достигать 4…5 % и более [1, 9, 10]. в таких условиях полигонизация и ре- кристализация происходят одновременно, конку- рируя между собой [11, 12], создавая в деформи- рованных зернах развитую сетку субграниц. при изучении зеренной структуры в сварных соеди- нениях, выполненных Спг, было выявлено, что рис. 5. влияние температуры испытания на ударную вяз- кость КСV металла высокотемпературной области зтв после сварки стали 15х1м1Фл с предварительным подогревом до 200 оС способом оСС (2) и без подогрева способом Спг (1): а — без термообработки после сварки; б — с высоким отпу- ском после сварки рис. 6. микроструктура (×500) сварного соединения стали 15х1м1Фл, выполненного Спг без подогрева и последующей тер- мообработки: а — зона сплавления; б — зтв на расстоянии от границы сплавления примерно 2 мм; в — около 3 мм 48 2/2014 вблизи зоны сплавления некоторые зерна имеют зубчатые границы и деформированную форму, что является следствием пластической деформации, а в высокотемпературной области зтв и шве ме- талл отличается мелкозернистостью. так, в зтв усл ≈ 0,0192 мм (7…8 балл), в металле шва усл ≈ 0,0186 мм (8…9 балл). однако зеренная струк- тура неоднородная: более мелкие зерна, соответ- ствующие примерно 13 баллу, располагаются по границам основных зерен и внутри таковых, что является подтверждением начала развития про- цессов динамической рекристаллизации. мелко- зернистая структура с развитой сеткой субграниц обеспечивает высокий комплекс механических свойств в высокотемпературной области зтв и повышает стойкость против хрупкого разрушения. Выводы 1. в сварных соединениях стали 15х1м1Фл, вы- полненных Спг и оСС, в высокотемпературной области зтв и металле шва твердость выше, чем в основном металле. послесварочный отпуск уменьшает разницу твердости, однако, полного выравнивания ее значений не происходит, что свя- зано с процессами термодеформационного упроч- нения в зтв и шве и замедлением распада нерав- новесных структур. 2. Сварка Спг, обеспечивающая автоподогрев и автотермообработку, приводит к образованию в зтв и металле шва структуры верхнего зерни- стого бейнита, при котором обеспечивается опти- мальный комплекс механических свойств и повы- шается сопротивление хрупкому разрушению. 3. Ударная вязкость KCV высокотемператур- ной области зтв после обоих способов сварки в интервале температур испытания от –60 до 20 оС выше в сварных соединениях, не подвергавших- ся высокому отпуску. при повышении темепера- туры испытаний до 100 оС разница нивелируется. характерным для обоих способов сварки являет- ся одинаковое значение критической температуры (–20 оС), которое не изменяется после проведения высокого отпуска, следовательно, положение по- рога хладноломкости зависит преимущественно от формирования зеренного строения в условиях термодеформационного цикла сварки. 4. Сварка стали 15х1м1Фл без предваритель- ного подогрева Спг обеспечивает высокие пока- затели механических свойств соединений, удов- летворяющие требованиям, регламентированным нормативно-технической документацией, что дает основание производственного применения данно- го способа при заварке дефектов отливок корпу- сов турбин и паровой арматуры. 1. Козлов Р. А. Сварка теплоустойчивых сталей. – л.: ма- шиностроение, 1986. – 160 с. 2. Панов В. И. предварительный подогрев сварных кон- струкций тяжелого машиностроения // тяжелая пром- сть. – 1993. – № 4. – С. 14–17. 3. Панов В. И. Универсальная методика ремонтной сварки крупногабаритных массивных конструкций тяжелого ма- шиностроения // Свароч. пр-во. –2007. – №4 . – С. 11–17. 4. Синадский С. Е., Панов В. И. автоподогрев и автотер- мообработка при сварке поперечной горкой // там же. – 1985. – № 11. – С. 3–5. 5. а. с. 1816595 СССр, а1в23К 9/16. Способ многопроход- ной сварки / н. г. ефименко, м. в. орлов, н. е. левен- берг и др. – № 4902660/08. опубл. 23.05.93; бюл. № 19. 6. о структуре зоны термического влияния сварных соеди- нений сталей 15х1м1Фл, 25х2нмФа и 20хн2мФа / н. е. левенберг, С. и. герман, о. п. Фомина и др. // авто- мат. сварка. – 1973. – № 6. – С. 19–21. 7. Чепрасов Д. П. Структура и фазовый состав зернисто- го бейнита на участке полной перекристаллизации зтв сварного соединения из низкоуглеродистых низколеги- рованных сталей // Свароч. пр-во. – 2006. – № 2. – С. 3–8. 8. Касаткин Б. С., Козловец О. Н. микроструктурная мар- тенситно-аустенитная составляющая в сварных соедине- ниях высокопрочных низколегированных сталей (обзор) // автомат. сварка. – 1992. – № 9–10. – С. 3– 12. 9. Царюк А. К. особенности развития пластической дефор- мации в процессах формирования сварного соединения: автореф. дис. … канд. техн. наук. – Киев: иЭС. им. е. о. патона, 1979. – 24 с. 10. Методика оценки влияния остаточных напряжений на образование продольных холодных трещин в сварных соединениях легированных сталей / л. м. лобанов, о. л. миходуй, в. Д. позняков и др. // автомат. сварка. – 2003. – № 6. – С. 9–13. 11. Бернштейн М. Л. Структура деформированных метал- лов. – м.: металлургия, 1977. – 431 с. 12. Дяченко С. С. Фізичні основи міцності та пластичності металів: навчальний посібник. – харків: хнаДУ, 2007. – 226 с. поступила в редакцию 30.09.2013
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-103266
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T17:52:52Z
publishDate	2014
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
record_format	dspace
spelling	Ефименко, Н.Г. Атоженко, О.Ю. Вавилов, А.В. Кантор, А.Г. Удалова, Е.И 2016-06-15T06:54:50Z 2016-06-15T06:54:50Z 2014 Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки / Н.Г. ЕФИМЕНКО, О.Ю. АТОЖЕНКО, А.В. ВАВИЛОВ, А.Г. КАНТОР, Е.И. Удалова // Автоматическая сварка. — 2014. — № 2 (729). — С. 44-48. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103266 621. 791: 621. 791. 92: 669.13 Заварка дефектов литья в деталях энергетического оборудования из теплоустойчивых сталей сопряжена с опасностью возникновения хрупкого разрушения в результате повышенного объемно-напряженного состояния. Представляет интерес изучение влияния технологических приемов управления термодеформационным циклом сварки для получения благоприятной структуры и свойств в сварных соединениях. В работе исследовали влияние сварки способом поперечной горки без подогрева и термической обработки на механические свойства и структуру различных зон сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ и сравнивали их со свойствами сварных соединений после сварки с предварительным подогревом согласно штатной технологии. Установлено, что после сварки поперечной горкой в высокотемпературной области металла ЗТВ и металле шва образуется структура верхнего зернистого бейнита, характеризующаяся оптимальным комплексом механических свойств, а именно — сочетанием высокой прочности при достаточно высоких значениях ударной вязкости. Показано, что стойкость против образования холодных трещин после сварки поперечной горкой без подогрева выше, чем после сварки по штатной технологии. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки Structure and properties of steel 15Kh1M1FL welded joints in repair of casting defects by the transverse humping method Article published earlier
spellingShingle	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки Ефименко, Н.Г. Атоженко, О.Ю. Вавилов, А.В. Кантор, А.Г. Удалова, Е.И Производственный раздел
title	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки
title_alt	Structure and properties of steel 15Kh1M1FL welded joints in repair of casting defects by the transverse humping method
title_full	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки
title_fullStr	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки
title_full_unstemmed	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки
title_short	Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки
title_sort	структура и свойства сварных соединений стали 15х1м1фл при исправлении дефектов литья способом поперечной горки
topic	Производственный раздел
topic_facet	Производственный раздел
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/103266
work_keys_str_mv	AT efimenkong strukturaisvoistvasvarnyhsoedineniistali15h1m1flpriispravleniidefektovlitʹâsposobompoperečnoigorki AT atoženkooû strukturaisvoistvasvarnyhsoedineniistali15h1m1flpriispravleniidefektovlitʹâsposobompoperečnoigorki AT vavilovav strukturaisvoistvasvarnyhsoedineniistali15h1m1flpriispravleniidefektovlitʹâsposobompoperečnoigorki AT kantorag strukturaisvoistvasvarnyhsoedineniistali15h1m1flpriispravleniidefektovlitʹâsposobompoperečnoigorki AT udalovaei strukturaisvoistvasvarnyhsoedineniistali15h1m1flpriispravleniidefektovlitʹâsposobompoperečnoigorki AT efimenkong structureandpropertiesofsteel15kh1m1flweldedjointsinrepairofcastingdefectsbythetransversehumpingmethod AT atoženkooû structureandpropertiesofsteel15kh1m1flweldedjointsinrepairofcastingdefectsbythetransversehumpingmethod AT vavilovav structureandpropertiesofsteel15kh1m1flweldedjointsinrepairofcastingdefectsbythetransversehumpingmethod AT kantorag structureandpropertiesofsteel15kh1m1flweldedjointsinrepairofcastingdefectsbythetransversehumpingmethod AT udalovaei structureandpropertiesofsteel15kh1m1flweldedjointsinrepairofcastingdefectsbythetransversehumpingmethod

Структура и свойства сварных соединений стали 15Х1М1ФЛ при исправлении дефектов литья способом поперечной горки

Institution

Similar Items