Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов

Приведены результаты исследования высокотемпературной ползучести и длительной прочности тугоплавких сплавов на основе Mo, Nb и Ta при циклическом изменении температуры по различным программам. Выявлены закономерности деформирования и разрушения тугоплавких сплавов при термоциклировании. Предложены а...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Металл и литье Украины
Date:	2009
Main Author:	Усков, Е.И.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України 2009
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104355
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов / Е.И. Усков // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 52-57. — Бібліогр.: 3 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859807028954791936
author	Усков, Е.И.
author_facet	Усков, Е.И.
citation_txt	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов / Е.И. Усков // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 52-57. — Бібліогр.: 3 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Металл и литье Украины
description	Приведены результаты исследования высокотемпературной ползучести и длительной прочности тугоплавких сплавов на основе Mo, Nb и Ta при циклическом изменении температуры по различным программам. Выявлены закономерности деформирования и разрушения тугоплавких сплавов при термоциклировании. Предложены аналитические зависимости для прогнозирования результатов термоциклических испытаний по данным изотермических опытов. Наведено результати досліджень високотемпературної повзучості і тривалої міцності тугоплавких сплавів на основі Мо, Nb і Ta, при циклічній зміні температури за різними програмами. Виявлено закономірності деформування і руйнування тугоплавких сплавів при термоциклуванні. Запропоновано аналітичні залежності для прогнозування результатів термоциклічних випробувань за даними ізотермічних експерементів. The results of investigation in high temperature creep and long-term strength of refractory alloys Mo, Nb, and Ta under the cyclic change of temperature at different programs are represented. Regularities of the alloys deformation and fracture under thermocyclic loading are detected. Analytical relations for prediction of ther-mocyclic tests results using isothermal experiments date are suggested.
first_indexed	2025-12-07T15:17:15Z
format	Article
fulltext	52 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 Тугоплавкие металлы и сплавы на их основе используются в качестве конструкционных мате- риалов при изготовлении деталей ракетных дви- гателей, газовых турбин и ядерных реакторов, в узлах обшивки скоростных самолетов, ракет и космических аппаратов, для изготовления защит- ных оболочек и других деталей термоэлектронных преобразователей и др. Условия работы тугоплавких сплавов в этих случаях характеризуются высокими рабочими тем- пературами, значительно превосходящими уро- вень рабочих температур жаропрочных сплавов на основе железа, никеля и кобальта, а также сложны- ми режимами теплового и силового нагружения. Правильный подход к использованию этих материалов в качестве конструкционных требует знания их механических свойств в условиях, близ- ких к эксплуатационным. Имеющиеся в литерату- ре данные об испытаниях тугоплавких сплавов на кратковременную и длительную прочность [1, 2] позволили дать сравнительную оценку прочности и пластичности этих материалов и установить не- которые закономерности их пове- дения в изотермических условиях. В то же время совершенно не- достаточно изучены особенности деформирования и разрушения ту- гоплавких металлов и сплавов при циклическом изменении темпера- туры и нагрузки, то есть в тех усло- виях, при которых часто эксплуати- руются реальные изделия. Недостаточное количество по- добной информации в значитель- ной степени объясняется суще- ственными методическими трудно- стями, возникающими при прове- дении термоциклических испыта- ний таких материалов, в частности, отсутствием соответствующего ис- пытательного оборудования. В связи с этим прогнозирование УДК 620.172.251.2 Е. И. Усков Институт проблем прочности им. Г. С. Писаренко НАНУ, Киев ПРОГНОзИРОВАНИЕ ТЕРМОЦИКЛИЧЕСКОЙ ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ Приведены результаты исследования высокотемпературной ползучести и длительной прочности туго- плавких сплавов на основе Mo, Nb и Ta при циклическом изменении температуры по различным про- граммам. Выявлены закономерности деформирования и разрушения тугоплавких сплавов при термо- циклировании. Предложены аналитические зависимости для прогнозирования результатов термоци- клических испытаний по данным изотермических опытов. Ключевые слова: тугоплавкие сплавы, высокие температуры, термоциклирование, длительная проч- ность, ползучесть, прогнозирование поведения тугоплавких сплавов в условиях термо- циклического длительного нагружения по данным изотермических испытаний является важной и акту- альной задачей. Ниже представлены результаты исследова- ний длительной прочности различных тугоплавких сплавов в изотермических условиях и при термо- циклировании, выполненных в Институте проблем прочности НАНУ. Исследовали сплавы на основе молибдена (сплав ВМ-1, содержащий около 99 % Мо), танта- ла (сплав Ta-10W, содержащий 10 % W) и различ-W) и различ-) и различ- ные сплавы ниобия (сплавы ВН-2, Nb-9mo, Nb- 10m, содержащие от 4 до 10 % Мо). Химический состав и механические свойства исследованных материалов представлены в табл. 1. Характеристики механических свойств спла- вов ВМ-1, ВН-2 и Ta-10W, а также данные о дли- тельной прочности сплава Nb-9mo были получены на материалах в деформированном состоянии; остальные характеристики механических свойств Материал, % Т, °C Кратковременная прочность Длительная прочность σ в , МПа σ 0,2 , МПа δ, % σ 1,0 , МПа σ 10 , МПа σ 100 , МПа ВМ-1 Мо-98,8; W<0,6 Ti<0,4; Zr-0,15 С<0,01; О 2 <0,003 1200 1600 350 124 180 65 12,0 21,0 – 48 – 30 – 13 ВН-2 Nb-96,05; Мо-3,8 Сr<0,01; С<0,05 О 2 ≤0,03; N 2 ≤0,04 20 1000 1200 791 450 171 336 200 135 2,5 3,2 16,0 – 270 96 – 190 76 – 140 57 ВН-2 Nb-89; mo-9,8 Та-до 1; Zr-0,03 С-0,003; Ti-0,03 20 1000 1500 550 245 85 460 210 68 26,0 21,0 53,0 – 180 5,8 – 150 3,2 – 109 0,9 Nb-9mо Nb-90; Мо-9 Zr-0,6; С-0,04 20 1000 1600 540 245 70 420 210 68 23,0 14,0 46,0 – – 44 – – 28 – – 12 Ta-10W Та-до 90; W-10 Nb-0,003; С-0,02 20 900 820 490 715 340 31,0 16,0 – 317 – 280 – 247 Таблица 1 Химический состав и механические свойства исследованных материалов МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 53 течение одного одноступенчатого цикла составля- ли, в мин: для сплава ВМ-1 – 0,5; 30 и 240; для спла- ва ВН-2 – 0,5 и 30; для сплава Ta-10W – 10 и 30; для сплавов Nb-9Мо и Nb-10Мо – 3,5 и 30. В случае мно-Nb-9Мо и Nb-10Мо – 3,5 и 30. В случае мно--9Мо и Nb-10Мо – 3,5 и 30. В случае мно-Nb-10Мо – 3,5 и 30. В случае мно--10Мо – 3,5 и 30. В случае мно- гоступенчатых циклов выдержки при Т max составляли, в мин: для сплава ВН-2 – 9,5; для сплава Nb-10Мо – 4,5; выдержки при температурах Т 1 и Т 2 для сплава ВН-2 – 10; для сплава Nb-10Мо – по 5. В процессе испытаний после каждого темпе- ратурного цикла (или после определенного коли- чества циклов) измеряли деформацию образца и строили зависимость между удлинением образца ε и числом циклов нагрева N в координатах ε-N. Деформацию измеряли при одинаковой темпера- туре, равной минимальной температуре цикла. Испытания проводили, как правило, до раз- рушения образцов, что позволило установить за- кономерности изменения длительной прочности сплавов. Наиболее характерные для исследованных сплавов кривые термоциклической ползучести в координатах ε-N представлены на рис. 1, а кривые термоциклической длительной прочности в коор- динатах σ-N – на рис. 2. Поскольку температурные циклы характеризу- ются значительной разницей между минимальной и максимальной температурами (∆Т = 820-1350 °С), при испытаниях сплавов на ползучесть и дли- тельную прочность по одноступенчатым темпе- ратурным циклам со значительными, как прави- ло, выдержками при максимальной температуре процесс деформирования и разрушения сплавов определяется, в основном, ползучестью, которая сплава Nb-9mo, а также все характеристики механи- ческих свойств сплава Nb-10mo были получены при испытаниях образцов, предварительно подвергнутых рекристаллизационному отжигу. Значения преде- лов длительной прочности сплавов, приведенные в табл. 1, соответствуют базе испытаний 1, 10 и 100 ч. Испытания в условиях термоциклирования проводили на оригинальной установке на плоских образцах толщиной 0,5-1,0 мм в вакууме [2]. В про- цессе испытаний растягивающее усилие, действу- ющее на образец, оставалось постоянным, а тем- пература циклически изменялась по различным циклам: одноступенчатым (треугольным и трапе- цеидальным) и многоступенчатым, которые отли- чались последовательностью и длительностью вы- держек на различных температурных уровнях [3]. Минимальная температура циклов во всех слу- чаях составляла 250 °С, что обусловлено методи- ческими особенностями испытаний (исключение – сплав Ta-10W, для которого Т min ≈ 80 °C). Макси- мальная температура для различных сплавов была следующей, в 0С: для сплава Ta-10W – 900, для сплава ВН-2 – 1400, для сплава Nb-10Мо – 1500, для сплавов ВМ-1 и Nb-9Мо – 1600. В случае многоступенчатых циклов (такие программы осуществляли при испытаниях нио- биевых сплавов ВН-2 и Nb-10Мо) в процессе испытаний образцы выдерживали не только при максимальной температуре, но и на двух других промежуточных температурных уровнях Т 1 и Т 2 (Т 1 = 1200, Т 2 = 1000 °С). Выдержки при максимальной температуре в Рис. 1. Кривые термоциклической ползучести сплавов: а - ВМ-1, Т max = 1600 °С, t Тmax = 30 мин; б - Ta-10W, Т max = 900 °С, t Тmax = 10 мин; в - Nb-9Мо, Т max = = 1600 °С, t Тmax = 3,5 мин; г - Nb-10Мо, Т max = 1500 °С, t Тmax = 30 мин; д - ВН-2, Т max = 1400 °С, Т 1 = 1200°С, Т 2 = 1000 °С б г а в д 54 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 имеет место во время нахождения образца под нагрузкой при максимальной температуре. Пол- зучесть сплавов при минимальной температуре (T min = 80-250 °С) и соответствующих напряжениях ничтожно мала и ее можно не учитывать при об- работке результатов испытаний. Не оказывает, очевидно, существенного влияния на результаты и ползучесть при промежуточных температурах (между значениями T min и T max ), так как время на- хождения образца в процессе нагрева и охлажде- ния при промежуточных температурах, близких к максимальной, было, как правило, на несколько порядков меньше времени выдержки при макси- мальной температуре в течение цикла. В связи с этим, является обоснованным и целе- сообразным представление результатов исследо- вания термоциклической ползучести и длительной прочности в зависимости не только от числа циклов теплосмен, но и от суммарного времени выдержки образца при максимальной температуре. При анализе результатов исследования в усло- виях многоступенчатых циклических изменений температуры нельзя, очевидно, ограничиться уче- том только времени выдержки при максимальной температуре, поскольку значительные выдержки под нагрузкой при температурах, близких к макси- мальной, могут оказать существенное влияние на характеристики ползучести и длительной прочно- сти сплавов. В этом случае сравнение результатов термоциклических испытаний следует проводить с данными изотермических опытов при темпера- туре, эквивалентной температурному диапазону циклических испытаний. Эквивалентная температура рассчитывается с помощью зависимости, выведенной на основа- нии гипотезы упрочнения где T экв — эквивалентная температура; U 0 — энергия активации ползучести; t 1 , t 2 , t 3 — время выдержки образца в течение одного цикла при соответствующих температурах Т 1 , Т 2 , Т 3 ; R — газовая постоянная. Энергию активации ползучести определяем по формуле ( )1 2 0 1 2 2 1 ln lnRTTU t t T T = - - (2) где t 1 , t 2 — промежутки времени, необходимые для достижения заданного значения деформации ползучести при одном и том же напряжении и раз- личных температурах Т 1 , Т 2 соответственно. Определенные по формуле (1) значения Т экв для многоступенчатых температурных циклов с уровнями температуры 1000-1200-1400 °С (сплав ВН-2) и циклов с уровнями 1000-1200- 1500 °С (сплав Nb-10mo) составляют соответ- ственно 1345 и 1440 °С. Представление результатов термоциклических испытаний на ползучесть и длительную прочность в зависимости от суммарного времени выдерж- ки при максимальной температуре цикла (t Tmax ) в случае одноступенчатых циклов или суммарно- го времени выдержки при высоких температурах (t Tmax+T1+T2 ) при многоступенчатом термоциклиро- вании дает возможность сравнивать их с резуль- татами изотермических испытаний соответствен- но при максимальной температуре цикла или при эквивалентной температуре. На рис. 3 в качестве примера представлены кривые ползучести и скорость ползучести сплавов на основе ниобия ВН-2 и Nb-10mo в координатах ε - t Tmax и σ - e соответственно ( e - скорость ползу- чести). Для сравнения, на рисунке пред- ставлены результаты соответствующих изотер- мических испытаний при температуре, равной максимальной температуре цикла. Видно, что при относительно низких (для ис- следованного диапазона температур) напряжени- ях, когда суммарное время при Т max до разрушения превышает 1-2 ч, термоциклирование приводит к существенному увеличению скорости ползучести и преждевременному разрушению по сравнению с соответствующими изотермическими испыта- ниями, что сопровождается, как правило, пониже- нием пластичности исследованных сплавов. На рис. 4 для всех исследованных сплавов при- ведены кривые термоциклической длительной проч- ности (сплошные линии) и кривые длительной проч- ности, полученные в изотермических условиях (пун- ктирные линии) при максимальной температуре со- ответствующих одноступенчатых циклов (рис. 4, а-д) или эквивалентной температуре соответствую- щих многоступенчатых циклов (рис. 4, е, ж). Видно, что как при одноступенчатом, так и многоступенчатом термоциклировании экспериментальные данные в системе ко- ординат σ - lg t практически аппроксимиру- Рис. 2. Термоциклическая длительная прочность туго- плавких сплавов: а — ВМ-1; б — Nb-9Мо; в — Nb-10Мо; г — ВН-2; д — Ta-10W а б в г д (1) 0 экв 1 2 3 0 0 0 1 2 3 1 2 3 1exp exp exp exp , U RT t t t U U Ut t t RT RT RT æ ö÷ç ÷- = ´ç ÷ç ÷ç + +è ø é ùæ öæ ö æ ö ÷÷ ÷ çç çê ú÷÷ ÷´ - + - + -çç ç ÷÷ ÷ê úçç ç÷ ÷ ÷ç ç çè ø è ø è øê úë û МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 55 температурах, термоциклические и изотермиче- ские кривые длительной прочности практически совпадают. С уменьшением напряжения и уве- личением времени до разрушения термоцикли- ческие кривые идут ниже изотермических, что свидетельствует о снижении долговечности туго- плавких сплавов при термоциклировании. Причем, для всех исследованных сплавов, испытанных в условиях термоциклирования при Т max ≥ 0,5 Т пл (Т пл – температура плавления), сниже- ние долговечности наблюдается примерно после 1-2 ч суммарной выдержки при высоких темпера- турах. С учетом отмеченных особенностей получена формула для определения суммарного времени до разрушения при высоких температурах в про- цессе термоциклирования по данным изотерми- ческих опытов. Для вывода формулы воспользуемся схемой (рис. 5), которая отображает в общем виде резуль- таты термоциклических испытаний на длительную прочность. Как видно из схемы, термоциклические и изо- термические кривые длительной прочности в си- стеме координат σ - lg t аппроксимируются прямы- ми, отличающимися углом наклона к оси абсцисс. Уравнения соответствующих прямых имеют вид σ из = –K 1 lg t из + b из ; (4) σ ц = –K 2 lg t ц + b ц , (5) где K 1 и K 2 – коэффициенты, характеризующие угол наклона соответствующих прямых. K 1 = –tg γ 1 ; K 2 = –tg γ 2 . θ – угол между прямыми, характеризующий сте- пень снижения долговечности при термоциклиро- вании. Р (lg t 0 , σ 0 ) – точка пересечения прямых. ,q 2 1 1 21+ - tg = K K K K откуда q × 1 2 1 tg + 1- tg� = . K K K (6) Выполнив простейшие математические дей- ствия, из уравнения (5) получим ,K sц ц 2 - M ц = е b t (7) где М – модуль перевода десятичных логарифмов в натуральные (М = 0,4343). Зависимость (5) для точки Р (lg t 0 , σ 0 ) можно за- писать в виде σ 0 = –K 2 lg t 0 + b ц , откуда b ц = –K 2 lg t 0 + σ 0 . (8) После подстановки значения b ц в (7) и соответ- ствующих преобразований получим следующее выражение для расчета суммарного времени вы- держки при высоких температурах до разрушения при термоциклировании 0 2 0е ц K M цt t s -s = (9) а б в Рис. 3. Кривые ползучести (а, б) и скорость ползучести (в) сплавов на основе ниобия: а - ВН-2, Т max = 1200 °С; б - Nb-10Мо, Т max = 1500 °С; сплошные линии - термо- циклирование, штриховые - изотермические испыта- ния; в скобках указано число температурных циклов до разрушения образца ются прямыми, то есть между напряжением и временем до разрушения в исследованном температурно-временном интервале спра- ведлива экспоненциальная зависимость типа ,s= Ce m-t (3) где t – суммарное время выдержки при Т max до разрушения (одноступенчатые циклы); или сум- марное время выдержки образца при высоких уров- нях температуры Т 1 , Т 2 и Т max (многоступенчатые ци- клы), σ – напряжение; е – основание натуральных логарифмов; С, m – постоянные коэффициенты. Сопоставление термоциклических и изотер- мических кривых длительной прочности (рис. 4) позволяет отметить следующее. Для всех иссле- дованных сплавов в области высоких напряжений, когда разрушение происходит при незначитель- ном суммарном времени выдержки при высоких 56 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 Коэффициент K 2 определяется по данным изо- термических испытаний с помощью зависимости (6). Значения t 0 , σ 0 и θ, найденные эксперименталь- но для различных тугоплавких сплавов в исследо- ванном температурно-временном диапазоне, при- ведены в табл. 2. Результаты, представленные в табл. 2, показы- вают, что степень снижения долговечности, о которой можно судить по относительному взаимному расположению термоцикличе- ских и изотермических кривых, определяе- мых углом θ между ними, существенно раз- личаются в зависимости от вида темпера- турных циклов. При одноступенчатом термоциклирова- нии степень снижения долговечности мень- ше (θ = 4-7°), чем при многоступенчатом (θ = = 10-14°). Из данных табл. 2 видно, что в случае одноступенчатых термоциклических испы- таний для всех исследованных сплавов (за исключением сплава Ta-10W, который испытывал- ся при Т max ≈ 0,3 Т пл ) значение t 0 составляет при- мерно 1 ч, а среднее значение угла θ — около 5° (tg θ ≈ 0,1). С учетом этого, формулы для определения угла наклона (6) и времени до разрушения (9) при термоциклических испытаниях по данным изотер- Рис. 5. Схематическое представление ре- зультатов термоциклических и изотермиче- ских испытаний тугоплавких сплавов на дли- тельную прочность Сплав Т max , °C θ, град tg, θ t 0 , ч σ 0 , МПа Примеча- ние ВМ-1 1600 5 0,0875 0,9 49 односту- пенчатые циклы Nb-9mo 1600 6 0,1051 1,2 47 Nb-10mо 1500 4 0,0699 1,0 58 ВН-2 1200 7 0,1228 1,2 94 Ta-10W 900 4 0,0699 0,2 340 Nb-10mо 1500 13,5 0,2401 1,7 54 многосту- пенчатые циклы ВН-2 1400 10,5 0,1853 1,6 66 Таблица 2 значения t 0 , θ 0 и θ, найденные экспериментально а б в г д е ж Рис. 4. Длительная прочность при односту- пенчатом (а-д) и многоступенчатом (е, ж) термоциклировании сплавов: а - ВМ-1; б - Nb- 9Мо; в - Nb-10Мо; г - ВН-2; д - Ta-10W; е - Nb- 10Мо; ж - ВН-2 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 57 мических опытов, а также для одноступенчатого термоциклирования при Т max ≥ 0,5 Т пл упрощаются и принимают следующий вид; 1 2 1 0,1+ = 1- 0,1 ; K K K (10) 0 t s -s =ц ц 0,4343 2е K (11) В табл. 3 приведены некоторые результаты экспериментальных и расчетных значений времени до разрушения при термоциклировании. Из табл. 3 видно, что значения t ц , найденные по зависимостям (10) и (11), для различных тугоплав- ких сплавов, испытанных в условиях одноступенчатых температурных циклов при Т max ≥ 0,5 Т пл , доста- точно хорошо коррелируют с экспериментальными данными. 1. Прочность тугоплавких металлов / Г. С. Писаренко и др. – М.: Метал- лургия, 1970. – 368 с. 2. Прочность материалов и конструкций / Под. ред. В.Т. Трощенко – Киев: Академпериодика, 2006. –1076 с. 3. Усков Е. И. Влияние формы температурного цикла на длительную проч ность сплавов ниобия // Надежность и долговечность механизмов, эле ментов конструкций и биомеханических систем. – Севастополь. Изд-во СевНТУ, 2007. – С. 69-74. УСКОВ Е. І. Прогнозування термоциклічної тривалої міцності тугоплавких металів і сплавів Наведено результати досліджень високотемпературної повзучості і тривалої міцності туго- плавких сплавів на основі Мо, Nb і Ta, при циклічній зміні температури за різними програмами. Виявлено закономірності деформування і руйнування тугоплавких сплавів при термоциклуванні. Запропоновано аналітичні залежності для прогнозування результатів термоциклічних випробу- вань за даними ізотермічних експерементів. Ключеві слова: тугоплавкі сплави, високі температури, термоциклування, тривала міцність, повзучість, прогнозування Uskov E. Prediction of the thermocyclic long-term strength of refractory metals and alloys The results of investigation in high temperature creep and long-term strength of refractory alloys Mo, Nb, and Ta under the cyclic change of temperature at different programs are represented. Regularities of the alloys deformation and fracture under thermocyclic loading are detected. Analytical relations for prediction of ther-mocyclic tests results using isothermal experiments date are suggested. Keywords: refractory alloys, high temperatures, thermocyclic, long-term strength, creep, prediction Сплав Т max ,°C σ ц , МПа экс ц( )t , ч расч ц( )t ,ч Погрешность ∆, % ВМ-1 1600 48,0 30,0 25,0 12,0 1,0 6,0 10,0 40,0 1,0,5 6,35 10,48 38,47 –5,0 –5,8 –4,8 +3,8 Nb-9mo 1600 48,0 31,0 23,5 16,5 1,0 5,0 10,0 20,0 0,95 5,20 11,02 22,19 +5,0 –4,0 –10,2 –11,0 Nb-10mо 1500 58,0 39,5 1,0 4,0 1,0 3,42 0 +14,5 ВН-2 1200 97,0 76,0 1,0 5,0 0,92 5,69 +8,0 –13,8 Таблица 3 Сравнение экспериментальных экс ц( )t и расчетных расч ц( )t значений времени до раз- рушения при термоциклировании
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-104355
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	2077-1304
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T15:17:15Z
publishDate	2009
publisher	Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
record_format	dspace
spelling	Усков, Е.И. 2016-07-08T11:00:17Z 2016-07-08T11:00:17Z 2009 Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов / Е.И. Усков // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 52-57. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. 2077-1304 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104355 620.172.251.2 Приведены результаты исследования высокотемпературной ползучести и длительной прочности тугоплавких сплавов на основе Mo, Nb и Ta при циклическом изменении температуры по различным программам. Выявлены закономерности деформирования и разрушения тугоплавких сплавов при термоциклировании. Предложены аналитические зависимости для прогнозирования результатов термоциклических испытаний по данным изотермических опытов. Наведено результати досліджень високотемпературної повзучості і тривалої міцності тугоплавких сплавів на основі Мо, Nb і Ta, при циклічній зміні температури за різними програмами. Виявлено закономірності деформування і руйнування тугоплавких сплавів при термоциклуванні. Запропоновано аналітичні залежності для прогнозування результатів термоциклічних випробувань за даними ізотермічних експерементів. The results of investigation in high temperature creep and long-term strength of refractory alloys Mo, Nb, and Ta under the cyclic change of temperature at different programs are represented. Regularities of the alloys deformation and fracture under thermocyclic loading are detected. Analytical relations for prediction of ther-mocyclic tests results using isothermal experiments date are suggested. ru Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України Металл и литье Украины Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов Прогнозування термоциклічної тривалої міцності тугоплавких металів і сплавів Prediction of the thermocyclic long-term strength of refractory metals and alloys Article published earlier
spellingShingle	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов Усков, Е.И.
title	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов
title_alt	Прогнозування термоциклічної тривалої міцності тугоплавких металів і сплавів Prediction of the thermocyclic long-term strength of refractory metals and alloys
title_full	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов
title_fullStr	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов
title_full_unstemmed	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов
title_short	Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов
title_sort	прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104355
work_keys_str_mv	AT uskovei prognozirovanietermocikličeskoidlitelʹnoipročnostitugoplavkihmetallovisplavov AT uskovei prognozuvannâtermociklíčnoítrivaloímícnostítugoplavkihmetalívísplavív AT uskovei predictionofthethermocycliclongtermstrengthofrefractorymetalsandalloys

Прогнозирование термоциклической длительной прочности тугоплавких металлов и сплавов

Institution

Similar Items