Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании
Рассмотрен процесс пробоя межэлектродного промежутка при электроэрозионном вырезании. Определены основные факторы, влияющие на величину напряжения пробоя межэлектродного промежутка. Проведены исследования по определению зависимости величины напряжения пробоя межэлектродного промежутка серией импульс...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Металл и литье Украины |
|---|---|
| Дата: | 2009 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України
2009
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104357 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании / В.И. Осипенко, Д.О. Ступак, С.В. Поздеев // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 60-64. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860175935658000384 |
|---|---|
| author | Осипенко, В.И. Ступак, Д.О. Поздеев, С.В. |
| author_facet | Осипенко, В.И. Ступак, Д.О. Поздеев, С.В. |
| citation_txt | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании / В.И. Осипенко, Д.О. Ступак, С.В. Поздеев // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 60-64. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Металл и литье Украины |
| description | Рассмотрен процесс пробоя межэлектродного промежутка при электроэрозионном вырезании. Определены основные факторы, влияющие на величину напряжения пробоя межэлектродного промежутка. Проведены исследования по определению зависимости величины напряжения пробоя межэлектродного промежутка серией импульсов от рассмотренных факторов.
Розглянуто процес пробою міжелектродного проміжку при електроерозійній обробці. Встановлено основні фактори, що впливають на величину напруги пробою міжелектродного проміжку. Проведено дослідження по встановленню залежності величини напруги пробою серією імпульсів від розглянутих факторів.
This article is devoted to the process of break-down of interelectrode distance during the electrodischarge machining (EDM) cutting. Principle factors, which influence the break-down voltage quantity of interelectrode distance, are analyzed. The researches devoted to the describing of dependence of the break-down voltage quantity by a number of impulses of analysed factors are conducted.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:00:12Z |
| format | Article |
| fulltext |
60 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009
Введение
В процессе исследования электрической эро-
зии при электроэрозионной вырезной обработке
(ЭЭВО) уделено мало внимания изучению про-
цессов, связанных с пробоем рабочей жидкости,
как правило, дистиллированной или технической
воды. В большинстве известных исследований
[1-8] основное внимание уделено процессам,
которые происходят в жидкости и на электродах
после образования канала разряда. Хотя именно
исследования непосредственно процесса про-
боя и определяющих его параметров при ЭЭВО
крайне важны как с точки зрения повышения про-
изводительности и точности обработки, так и обо-
снования научных рекомендаций, необходимых
при разработке и модернизации генераторов, ре-
гуляторов межэлектродного промежутка (МЭП) и
алгоритмов их работы.
При ЭЭВО специфическими факторами, влия-
ющими на процесс образования и развития про-
боя, могут быть: геометрические размеры МЭП,
амплитудное значение напряжения генератора,
геометрия и шероховатость взаимодействующих
поверхностей электродов, электропроводность и
степень загрязнения рабочей жидкости продук-
тами эрозии электродов, давление и скорость
принудительной прокачки рабочей жидкости
непосредственно в зоне образования пробоя,
локальное изменение электрической прочности
МЭП под воздействие предыдущих разрядов.
Исходя из этого, была поставлена задача
экспериментально исследовать влияние дан-
ных факторов и их комбинаций на процессы об-
разования канала разряда при действии серии
искровых разрядов. Исследовали специально
разработанный стенд, конструкция которого
приведена в работе [9]. Опыты проводились с
использованием модифицированного генера-
тора технологического тока МГКИ 1, обеспе-
чивающего крутизну переднего фронта напря-
жения до 800 В за 0,5 мкс, тем самым гаранти-
рованно обеспечивая пробой промежутка при
любом возможном для ЭЭВО состоянии МЭП.
УДК 620.197
В. И. Осипенко, Д. О. Ступак, С. В. Поздеев
Академия пожарной безопасности им. героев Чернобыля, Черкассы
ПРОБОЙ ЖИДКОСТИ СЕРИЕЙ ИСКРОВЫХ РАЗРЯДОВ
ПРИ ЭЛЕКТРОЭРОЗИОННОМ ВЫРЕЗАНИИ
Рассмотрен процесс пробоя межэлектродного промежутка при электроэрозионном вырезании.
Определены основные факторы, влияющие на величину напряжения пробоя межэлектродного проме-
жутка. Проведены исследования по определению зависимости величины напряжения пробоя межэлек-
тродного промежутка серией импульсов от рассмотренных факторов.
Ключевые слова: электроэрозионная обработка, межэлектродный промежуток, проволочный
электрод, математическая модель, напряжение
Основная часть
Для проведения комплекса эксперименталь-
ных исследований была изготовлена партия пар
электродов, у которых поверхность анода была
выполнена плоской, катода – сферической с ра-
диусом 0,25 мм. Взаимодействующие поверх-
ности электродов были изготовлены с контроли-
рованной шероховатостью от R
а
0,2 до R
а
4,5, что
соответствует всем возможным параметрам ше-
роховатости, которые возможны при ЭЭВО (от су-
перфинишных до черновых режимов обработки),
причем поверхность анода предварительно была
изготовлена на электроэрозионном вырезном
станке, а поверхность катода была получена мето-
дами оптикокоординатного шлифования.
Используемые методики позволили опреде-
лить влияние на пробивные характеристики рабо-
чей жидкости как минимального геометрического
расстояния между взаимодействующими поверх-
ностями электродов, так и шероховатости данных
поверхностей. В качестве рабочей жидкости ис-
пользовали дистиллированную воду с удельным
сопротивлением 60 кОм · см (электропроводность
-16 S). Результаты исследований приведены в
табл. 1 и на рис. 1, 2.
Известно, что специфичной особенностью лю-
бого процесса электроэрозионной обработки яв-
ляется загрязнение МЭП продуктами эрозии элек-
тродов, испарения и пиролиза рабочей жидкости.
Исходя из того, что вода при разложении практи-
чески не образовывает каких бы то ни было твер-
дых частиц, основу загрязнения МЭП составляют
продукты эрозии электродов и газопаровая смесь,
состоящая из продуктов испарения и пиролиза
воды. В связи с этим при исследовании влияния
загрязнений на пробойные характеристики МЭП
использовали осадок, полученный при обработ-
ке стали 45 латунным проволочным электродом-
инструментом (ПЭИ). Наличие в МЭП газопаровых
пузырьков имитировали с помощью предваритель-
ного насыщения воды воздушными пузырьками.
Рабочая жидкость насыщается газовыми пузырька-
ми при прокачивании ее через прямую пористую
МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 61
ного осадка на пробивные характери-
стики рабочей жидкости приведены в
табл.1.
В исследованной области изменения величин
МЭП и концентрации осадка пробивные напряжен-
ности электрического поля заметно снижаются при
увеличении концентрации осадка до 0,56 % при
геометрических размерах МЭП 10-20 мкм. При от-
носительно больших МЭП (> 20 мкм) влияние
увеличения концентрации продуктов эрозии на
пробивные характеристики жидкости незначи-
тельно. При этом следует отметить, что нали-
чие осадка значительно увеличивает вероят-
ность так называемых пробоев “по примеси”,
электрические и энергетические параметры
которых значительно отличаются от пробоя
чистой рабочей жидкости (уменьшается энер-
говыделение на электродах за счет потерь на
разрушение примеси и наличие дополнитель-
ных низкоомных контактов).
С точки зрения стабильности напряжения про-
боя при непрерывной подаче импульсов на про-
межуток (то есть при реальной ЭЭВО) наибольшее
влияние на пробивные характеристики жидкости
оказывают предыдущие разряды, поскольку мно-
гими исследователями установлено [8, 10, 11],
что возникновение следующего разряда наиболее
вероятно вблизи участка, поврежденного преды-
дущим разрядом, из-за наличия обрамляющих
валиков, повышенной температуры в зонах осты-
вающих эрозионных лунок и высокой локальной
концентрации свободных носителей заряда. При
этом следует ожидать, что давление и скорость
течения рабочей жидкости должны иметь опреде-
ленное воздействие на условия формирования
пробоя промежутка.
Исследования влияния предыдущих разрядов
на условия возникновения пробоя жидкости пока-
зали как резкое уменьшение средних напряжений
пробоя (в 2,5-3,5 раза), так и существенное уве-
личение нестабильности процесса. Если разброс
напряжений пробоя первого импульса по извест-
ным условиям в МЭП практически не выходил за
пределы ±7 %, последующие импульсы отлича-
лись уже резким увеличением разброса напряже-
ний пробоя от 10 до 40 % [9].
трубку. Диаметр пор трубки (22 мкм) и режимы
прокачивания подбирали так, чтобы варьировать
объемную концентрацию от 1 до 3 %, а размеры
пузырьков составляли 5-15 мкм. В исследованной
области смены концентраций газовых пузырьков
и величин МЭП (то есть при отсутствии полного
перекрытия промежутка газовым пузырем) полу-
ченные результаты не показали влияние наличия
воздушных пузырьков на пробивные характери-
стики жидкости.
Расчет возможных концентраций продуктов
эрозии в МЭП проводили, исходя из смены ско-
ростей поперечного обтекания проволоки от 0,1
до 6 м/с. Данные о влиянии концентрации дан-
Степень
загрязненности
рабочей жидкости,
С
з
, %
Геометрический размер МЭП,
lМЭП, мкм
10 15 20 25 30 40 50
напряжение пробоя МЭП, В
Вода без загрязнений 66 102 131 170 185 250 303
Вода + 0,08 % продук-
тов эрозии 62 96 104 164 190 255 310
Вода + 0,56 % про-
дуктов эрозии 45 71 88 172 180 230 320
Вода + 1,6 % продук-
тов эрозии 47 73 90 175 192 225 296
Таблица 1
Значение величин напряжения пробоя МЭП в зависимо-
сти от степени загрязненности рабочей жидкости про-
дуктами эрозии (дистиллированная вода с удельным со-
противлением 60 кОм·см, шероховатость поверхности
электродов R
а
= 3,5 мкм)
Рис. 2. Зависимость напряжения пробоя
от двух наиболее весомых факторов -
геометрической величины промежутка и
скорости протекания рабочей жидкости
в МЭП
а
б
Рис. 1. Параметры разброса напряжения пробоя проме-
жутка l
мэп
= 30 мкм, начальная шероховатость поверхности
электродов R
а
= 3,5 мкм при использовании серии из 15-
ти последовательных импульсов частотой 88 кГц (заштри-
хованные зоны): а – без принудительного прокачивания
рабочей жидкости через МЭП; б – при принудительном
прокачивании рабочей жидкости через МЭП, V
ж
= 6 м/с
U, B
U, B
n, имп
n, имп
62 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009
Исходя из анализа результатов исследова-
ния влияния предыдущих разрядов на пробив-
ную прочность среды, серию разрядов ограни-
чили 15-ю импульсами, так как при незначитель-
ной площади взаимодействующих поверхностей
электродов при таком количестве разрядов в
МЭП устанавливалось определенное квазиста-
ционарное состояние без аномальных явлений,
которые могут возникнуть в зоне пробоя из-за
большой локальной концентрации продуктов эро-
зии и газопаровой смеси. Результаты экспери-
ментов приведены в табл. 2 и на рис. 1. При этом
в таблицах приведены средние значения напря-
жений пробоя 15-го импульса каждой серии. Ве-
личина давления рабочей жидкости в МЭП также
практически не влияет на условия возникнове-
ния разряда после серии предыдущих разрядов.
С повышением скорости течения рабочей жид-
кости от 0 до 3 м/с выявили повышение напряже-
ния пробоя после серии предыдущих разрядов на
20-30 %. Дальнейший рост скорости течения ра-
бочей жидкости до 6 м/с не влияет существенно
на пробивную прочность среды. При этом следу-
ет отметить, что с повышением скорости течения
рабочей жидкости в МЭП на 20-50 % уменьшается
разброс напряжений пробоя, то есть наблюдается
стабилизация диэлектрической прочности среды.
Если шероховатость взаимодействующих поверх-
ностей электродов (до R
а
= 3,5 мкм) оказывает
существенное влияние на величину напряжения
пробоя первого импульса, то после прохождения
серии импульсов данное влияние практически ни-
велируется, то есть напряженность электрическо-
го поля определяется уже геометрией поверхно-
сти, образованной предыдущими разрядами.
Для оценки весомости влияния исследованных
факторов и их комбинации на процессы образо-
вания канала разрядов воспользуемся методами
математического планирования эксперимента.
На основании анализа результатов комплекса
проведенных исследований были отобраны четы-
ре фактора, которые наиболее существенно влия-
ют на начальную стадию искрового разряда (вели-
чина межэлектродного промежутка (Х
1
), мкм; ше-
роховатость взаимодействующих поверхностей
электродов (Х
2
), мкм; загрязненность промежутка
продуктами эрозии (Х
3
), %; скорость протекания
рабочей жидкости в МЭП (Х
4
), м/с). В общем слу-
чае зависимость напряжения пробоя от условий в
межэлектродном промежутке можно представить
в виде полиномиальной математической модели
типа
где b
0
– свободный коэффициент; b
i
– коэффици-
енты от линейных влияний факторов; b
ii
– коэф-
фициенты от квадратичных влияний факторов;
b
i,j
– коэффициенты от комплексного действия
двух факторов.
Значения факторов на основном, верхнем и
нижнем уровнях, а также интервалы варьирования
приведены в табл. 3.
Для перехода от реальных координат к аб-
страктным применим преобразования
Таблица 2
Значения величин напряжения пробоя МЭП с учетом предыдущих разрядов
(дистиллированная вода с удельным сопротивлением 60 кОм · см)
Условия возникновения пробоя
Геометрический
размер МЭП, l
мэп
,
мкм
20 30 40 50
напряжение пробоя
МЭП, В
Шероховатость поверхности электродов R
а
= 3,5 мкм
Без принудительного прокачивания рабочей жидкости, P
н
= 0 Па 54 65 76 89
Без принудительного прокачивания рабочей жидкости, P
н
= 5 ·105 Па 58 64 73 91
Прокачивание жидкости с V
ж
= 1 м/с, P
н
= 4,3 ·105 Па 64 73 84 97
Прокачивание жидкости с V
ж
= 3 м/с, P
н
= 3,4 ·105 Па 73 81 89 103
Прокачивание жидкости с V
ж
= 6 м/с, P
н
= 2,5 ·105 Па 75 80 91 105
Шероховатость поверхности электродов R
а
= 0,2 мкм
Без принудительного прокачивания рабочей жидкости, P
н
= 0 Па 59 66 77 91
Без принудительного прокачивания рабочей жидкости, P
н
= 5 ·105 Па 54 67 78 93
Прокачивание жидкости с V
ж
= 1 м/с, P
н
= 4,3 ·105 Па 68 72 85 97
Прокачивание жидкости с V
ж
= 3 м/с, P
н
= 3,4 ·105 Па 76 83 88 104
Прокачивание жидкости с V
ж
= 6 м/с, P
н
= 2,5 ·105 Па 79 85 93 109
∑∑+∑+∑+=
i j
jiji
i
iii
i
ii XXbXbXbbY ,
2
0 (1),
(2)
1 2 1 2 2
3 3 4 4
1log 0,1( 1); ( 1, 4);
1,6
121( 0,08); ( 3).
3
x X x X
x X x X
= − = −
= − = −
МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009 63
Начальная шероховатость взаимодей-
ствующих поверхностей электродов
практически теряет влияние на напряже-
ние пробоя МЭП.
Исходя из результатов данной работы
можно сделать следующие выводы.
• Доказано, что для серии импульсов
на величину напряжения пробоя меж-
электродного промежутка существенно
влияют величина МЭП и скорость проте-
кания рабочей жидкости. Шероховатость
поверхности электродов и степень за-
грязненности МЭП имеют незначитель-
ное влияние на пробой промежутка.
• Выявлено, что в отличие от пробоя единичным
искровым разрядом существует значитель-
ный разброс значений напряжений пробоя
межэлектродного промежутка, связанный с не-
стабильностью диэлектрической прочности
МЭП.
• Построена статистическая модель, по-
лучена экспериментальная статистическая
зависимость величины напряжения пробоя
межэлектродного промежутка от величины
межэлектродного промежутка, шерохова-
тости поверхностей, загрязненности МЭП и ско-
рости протекания рабочей жидкости в МЭП.
В результате получили экспериментальную
статистическую зависимость напряжения пробоя
МЭП после серии предыдущих разрядов от вы-
бранных факторов процесса
Наибольшее влияние на напряжение пробоя
имеют геометрическая величина промежутка и
скорость протекания рабочей жидкости в МЭП.
1. Золотых Б. Н. Физические основы электрофизических и электрохимиче-
ских методов обработки. – М.: МВИССО РСФСР, 1975. – 104 с.
2. Золотых Б. Н., Мельдер Р. Р. Физические основы электроэрозионной обра-
ботки. – М.: Машиностроение, 1977. – 41 с.
3. Золотых Б. Н., Постаногов В. Х., Батьков А. А. Электроэрозионная обра-
ботка – основа создания уникальных деталей летательных аппаратов
// Электронная обработка материалов. – 2000. – № 5. – С. 4–16.
4. Коренблюм М.В., Полуянов В.С. Автоматизированные электроэрозионные станки // Итоги науки и
техники. ВИНИТИ. Сер. Резание металлов. Станки и инструменты. – 2000. – №11. – 140 с.
5. Ставицкий Б.И., Безрук А.И. Влияние величины межэлектродного промежутка на эффект эрозии и
распределение энергии между катодом и анодом // Электронная обработка материалов. – 1969. –
№ 5. – C. 7–14.
6. Ставицкий Б. И. Условия, обеспечивающие электроискровое прецизионное изготовление деталей
в обычной воде // Там же. – 2002. – № 2. – С. 5-11.
7. Золотых Б. Н., Трофимова Н. Б. Экспериментальное исследование пробоя жидкостей в условиях
электроискровой обработки // Там же. – 1969. – № 4. – С. 33-36.
8. Поляков С. П., Осипенко В. И., Калейников Г. Е. Основы электоэрозионной обработки (I стадия)
// Вісник Черкаського державного-технологічного університету. – 2005. – № 2. – С. 103-108.
9. Ступак Д. О., Поздєєв С. В., Осипенко В. І. Фізико-технологічні закономірності пробою рідини та
балансу енергії одиничного іскрового розряду // Вісник НТУУ «Київський політехнічний інститут».
Сер. Машинобудування. – Киев: НТУУ «КПІ», 2009. – С. 273-279.
10. Коренблюм М. В. О связи величины шероховатости поверхности с длительностью и амплитудой им
пульсов разрядного тока при электроэрозионной обработке // Физика и химия обработки материа
лов. – 1972. – № 4. – С. 135–138.
11. Отто М. Ш., Шестеркин В. А. К вопросу о расчете эрозионной стойкости электродов–инструментов
при электроэрозионной обработке // Электронная обработка материалов. – 1986. – № 6. – С. 18-20.
ОСИПЕНКО В. І., СТУПАК Д. О., ПОЗДєєВ С. В. Пробій рідини серією іскрових розрядів
при електроерозійному вирізанні
Розглянуто процес пробою міжелектродного проміжку при електроерозійній обробці. Встановлено
основні фактори, що впливають на величину напруги пробою міжелектродного проміжку. Проведено
дослідження по встановленню залежності величини напруги пробою серією імпульсів від розглянутих
факторів.
1 2 3 4
2 2 2 2
1 2 3 4
1 2 1 3 1 4
2 3 2 4 3 4
102,05 13,28 0,11 2,22 6,78
4,56 4,06 8,06 12,06
2,38 2,50 0,63
2,88 1,00 0,88
Y x x x x
x x x x
x x x x x x
x x x x x x
= + ⋅ + ⋅ − ⋅ + ⋅ −
− ⋅ + ⋅ − ⋅ − ⋅ +
+ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ +
+ ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅
(3)
.
Фактор
l
МЭП
,
мкм
R
a
, мкм C
з
, % V
ж
, м/с
X
1
X
2
X
3
X
4
Основной
уровень
Х
і
= 0 20,00 1,60 0,08 3,00
Нижний
уровень
Х
і
= –1 10,00 0,20 0,00 0,00
Верхний
уровень
Х
і
= 1 40,00 3,20 0,56 6,00
Таблица 3
Факторы, их верхний, нижний и нулевой уровни
64 МЕТАЛЛ И ЛИТЬЕ УКРАИНЫ № 11-12, 2009
Ключові слова: електроерозійна обробка, міжелектродний проміжок, дротяний електрод, матема-
тична модель, напруга.
OSypenkO V., Stupak D., pOzDeeV S. Break-down of liquid by a number of impulses in
wire electrodischarge machining
This article is devoted to the process of break-down of interelectrode distance during the electrodischarge
machining (EDM) cutting. Principle factors, which influence the break-down voltage quantity of interelectrode
distance, are analyzed. The researches devoted to the describing of dependence of the break-down voltage
quantity by a number of impulses of analysed factors are conducted.
Keywords: wire electrodischarge machining, interelectrode distance, wire electrod, mathematical model,
voltage.
УДК 53.092+519
А. А. Мочалов. К. Д. Евфимко, А. А. Гайша
Национальный университет кораблестроения им. адмирала Макарова, Николаев
ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАВИСИМОСТИ ПАРАМЕТРОВ
ПОТЕНЦИАЛА МОРЗЕ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ И ДАВЛЕНИЯ
ДЛЯ МЕТАЛЛОВ
Исследовано влияние высокого давления на физические свойства металла, предложена методика
расчета коэффициента при экспоненте потенциала Морзе, изучена зависимость данного коэффи-
циента от внешнего давления с учетом физических свойств металла при его всестороннем адиаба-
тическом сжатии.
Ключевые слова: коэффициент при экспоненте потенциала Морзе, деформация, адиабатическое
сжатие, математическая модель.
где w – удельная энергия диссоциации (энер-
гия разрыва связей) для данного материала;
δ = (r – r
0
)/r – относительное изменение межатом-
ного расстояния; r
0
– межатомное расстояние при
p
0
, T
0
; r – межатомное расстояние; α – константа.
Уравнение состояния для твердого тела имеет
вид
))()(1( 000 ppkTTvv −−−β+= , (2)
где v
0
– удельный объeм тела при p = p
0
,T = T
0
;
β – коэффициент объемного расширения тела;
k – коэффициент объемного сжатия тела; p – теку-
щее давление; T – текущая температура тела.
Изменение относительного межатомного рас-
стояния в потенциале Морзе представим через
удельные объемы при соответствующих параметрах
давления и температуры. При этом r
0
можно выра-
зить через удельный объем следующим образом:
Зависимость текущего значения межатомного
расстояния твердого тела от параметров давле-
ния и температуры запишется по аналогии
В настоящее время используются технологии
обработки металлов высокими давлениями при
высоких температурах в термостатах и газоста-
тах, что позволяет улучшить или изменить струк-
туру и физические свойства данного материала.
В свою очередь, физические свойства металлов
существенно зависят от потенциала взаимодей-
ствия атомов между собой. Поэтому для создания
новых материалов необходимо знать, как термо-
динамические параметры влияют на изменение
потенциала Морзе. В существующих работах [3]
предложены методики расчета основных физи-
ческих свойств и термодинамических параметров
веществ, допускающие, что коэффициент при
экспоненте в потенциале Морзе, описывающий
взаимодействие атомов металла, не зависит от
степени сжатия вещества и является константой.
На самом деле эта величина зависит от темпера-
туры и давления. Учитывая, что потенциал Морзе
используется для определения свойств упругих
материалов, необходимо знать, как изменяется
коэффициент при экспоненте с изменением дав-
ления и температуры.
В данной работе поставлена задача исследо-
вать влияние изменения давления и температуры
на постоянную α в потенциале Морзе.
Потенциал Морзе имеет вид [1]
)1)1(( 2 −−= δ−aewU , (1)
3
030 v
N
r
A
µ
= . (3)
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-104357 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2077-1304 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:00:12Z |
| publishDate | 2009 |
| publisher | Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Осипенко, В.И. Ступак, Д.О. Поздеев, С.В. 2016-07-08T11:04:31Z 2016-07-08T11:04:31Z 2009 Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании / В.И. Осипенко, Д.О. Ступак, С.В. Поздеев // Металл и литье Украины. — 2009. — № 11-12. — С. 60-64. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 2077-1304 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104357 620.197 Рассмотрен процесс пробоя межэлектродного промежутка при электроэрозионном вырезании. Определены основные факторы, влияющие на величину напряжения пробоя межэлектродного промежутка. Проведены исследования по определению зависимости величины напряжения пробоя межэлектродного промежутка серией импульсов от рассмотренных факторов. Розглянуто процес пробою міжелектродного проміжку при електроерозійній обробці. Встановлено основні фактори, що впливають на величину напруги пробою міжелектродного проміжку. Проведено дослідження по встановленню залежності величини напруги пробою серією імпульсів від розглянутих факторів. This article is devoted to the process of break-down of interelectrode distance during the electrodischarge machining (EDM) cutting. Principle factors, which influence the break-down voltage quantity of interelectrode distance, are analyzed. The researches devoted to the describing of dependence of the break-down voltage quantity by a number of impulses of analysed factors are conducted. ru Фізико-технологічний інститут металів та сплавів НАН України Металл и литье Украины Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании Пробій рідини серією іскрових розрядів при електроерозійному вирізанні Break-down of liquid by a number of impulses in wire electrodischarge machining Article published earlier |
| spellingShingle | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании Осипенко, В.И. Ступак, Д.О. Поздеев, С.В. |
| title | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании |
| title_alt | Пробій рідини серією іскрових розрядів при електроерозійному вирізанні Break-down of liquid by a number of impulses in wire electrodischarge machining |
| title_full | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании |
| title_fullStr | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании |
| title_full_unstemmed | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании |
| title_short | Пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании |
| title_sort | пробой жидкости серией искровых разрядов при электроэрозионном вырезании |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104357 |
| work_keys_str_mv | AT osipenkovi proboižidkostiserieiiskrovyhrazrâdovpriélektroérozionnomvyrezanii AT stupakdo proboižidkostiserieiiskrovyhrazrâdovpriélektroérozionnomvyrezanii AT pozdeevsv proboižidkostiserieiiskrovyhrazrâdovpriélektroérozionnomvyrezanii AT osipenkovi probíirídiniseríêûískrovihrozrâdívprielektroerozíinomuvirízanní AT stupakdo probíirídiniseríêûískrovihrozrâdívprielektroerozíinomuvirízanní AT pozdeevsv probíirídiniseríêûískrovihrozrâdívprielektroerozíinomuvirízanní AT osipenkovi breakdownofliquidbyanumberofimpulsesinwireelectrodischargemachining AT stupakdo breakdownofliquidbyanumberofimpulsesinwireelectrodischargemachining AT pozdeevsv breakdownofliquidbyanumberofimpulsesinwireelectrodischargemachining |