Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки
Выполнены аналитические исследования напряженно-деформированного состояния массива горных пород вокруг камер второй очереди отработки с помощью термодинамического метода. Получены эмпирические уравнения зависимостей радиальных напряжений от расстояния до камер второй очереди отработки. Установлены о...
Saved in:
| Published in: | Розробка родовищ |
|---|---|
| Date: | 2014 |
| Main Authors: | , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України
2014
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104552 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки / М.Н. Кононенко, М.В. Петлёваный // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 221-227. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860091587656155136 |
|---|---|
| author | Кононенко, М.Н. Петлёваный, М.В. |
| author_facet | Кононенко, М.Н. Петлёваный, М.В. |
| citation_txt | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки / М.Н. Кононенко, М.В. Петлёваный // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 221-227. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Розробка родовищ |
| description | Выполнены аналитические исследования напряженно-деформированного состояния массива горных пород вокруг камер второй очереди отработки с помощью термодинамического метода. Получены эмпирические уравнения зависимостей радиальных напряжений от расстояния до камер второй очереди отработки. Установлены области разрушающих деформаций и их размеры в массиве закладки, окружающем очистные камеры второй очереди отработки этажа 840 – 940 м.
Виконані аналітичні дослідження напружено-деформованого стану масиву гірських порід навколо камер другої черги відпрацювання за допомогою термодинамічного методу. Отримано емпіричні рівняння залежностей радіальних напружень від відстані до камер другої черги відпрацювання. Встановлено області руйнівних деформацій та їх розміри в масиві закладки, навколо очисних камер другої черги відпрацювання поверху 840 – 940 м.
The analyzes of stress-strain state of rock mass around the chambers of the second stage mining with using thermodynamic method are performed. The empirical equation dependencies of radial stresses on the distance from chambers of second stage mining are received. The regions of destructive deformations and their dimension in filling massif chamber surrounding the second stage of mining floor 840 – 940 m are established.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:23:52Z |
| format | Article |
| fulltext |
221
УДК 622.273.217.4 © М.Н. Кононенко, М.В. Петлёваный
М.Н. Кононенко, М.В. Петлёваный
НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ
МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД И ЗАКЛАДКИ ВОКРУГ
КАМЕР ВТОРОЙ ОЧЕРЕДИ ОТРАБОТКИ
Выполнены аналитические исследования напряженно-деформированного состояния
массива горных пород вокруг камер второй очереди отработки с помощью термоди-
намического метода. Получены эмпирические уравнения зависимостей радиальных
напряжений от расстояния до камер второй очереди отработки. Установлены облас-
ти разрушающих деформаций и их размеры в массиве закладки, окружающем очист-
ные камеры второй очереди отработки этажа 840 – 940 м.
НАПРУЖЕНО-ДЕФОРМОВАНИЙ СТАН МАСИВУ ГІРСЬКИХ ПОРІД І ЗАКЛАДКИ
НАВКОЛО КАМЕР ДРУГОЇ ЧЕРГИ ВІДПРАЦЮВАННЯ
Виконані аналітичні дослідження напружено-деформованого стану масиву гірських
порід навколо камер другої черги відпрацювання за допомогою термодинамічного
методу. Отримано емпіричні рівняння залежностей радіальних напружень від відстані
до камер другої черги відпрацювання. Встановлено області руйнівних деформацій та їх
розміри в масиві закладки, навколо очисних камер другої черги відпрацювання поверху
840 – 940 м.
STRESS-STRAIN STATE OF ROCK MASSIF AND BACKFILL AROUND CHAMBERS OF
SECOND STAGE MINING
The analyzes of stress-strain state of rock mass around the chambers of the second stage
mining with using thermodynamic method are performed. The empirical equation dependen-
cies of radial stresses on the distance from chambers of second stage mining are received. The
regions of destructive deformations and their dimension in filling massif chamber surrounding
the second stage of mining floor 840 – 940 m are established.
ВВЕДЕНИЕ
Богатые гематито-мартитовые руды
Южно-Белозерского месторождения, на
базе которого работает ЗАО «Запорожский
железорудный комбинат» (ЗАО «ЗЖРК»),
отрабатываются подэтажно-камерной сис-
темой разработки с отбойкой руды глубо-
кими скважинами и с последующим за-
полнением выработанного пространства
твердеющими смесями. Прочность рудно-
го массива колеблется от 30 до 120 МПа и
характеризуется низкой и средней устой-
чивостью. Мощность залежи изменяется с
севера на юг от 15 до 120 м. Угол падения
залежи составляет в среднем 70º. Разубо-
живание руды по системе разработки со-
ставляет 2 – 5%, потери достигают 8%.
Разубоживание руды закладочным ма-
териалом на разных стадиях отработки за-
пасов различное. При отработке первооче-
редных камер руда разубоживается только
222
за счет пород висячего или лежачего боков
залежи, а при отработке междукамерных
целиков в руду вовлекается еще и закла-
дочный материал. Так, в условиях ЗАО
«ЗЖРК» разубоживание руды в этаже
640 – 740 м при отработке камер первой
очереди со стороны висячего бока состав-
ляет 2,6%, со стороны лежачего бока 0,9%,
тогда как разубоживание междукамерных
целиков, сосредоточенных в окружении
закладочного массива (с не менее двумя
контактами), составляет 4,5%. Снижение
содержания железа в добываемой руде
только на 1% и соответственно увеличения
кремнезема так же на 1% приводит к уве-
личению расходов кокса на 2,5 – 3% и
снижению производительности доменных
печей на 3 – 3,5%, а также к ухудшению
технико-экономических показателей рабо-
ты предприятия в целом [1].
В связи с этим возникает необходимо-
сти изучения геомеханических причин по-
вышенного разубоживания руды закладоч-
ным материалом при отработке междука-
мерных целиков (вторая очередь), что яв-
ляется важной научно-практической зада-
чей для горнорудной промышленности.
АНАЛИЗ ПОСЛЕДНИХ ДОСТИЖЕНИЙ
И ПУБЛИКАЦИЙ
Наиболее близкими к поставленной
проблеме являются труды ученых Москов-
ского государственного горного универси-
тета [2], которые изучали формирование
закладочного массива разной прочности.
Исследованиям подвергались различные
виды закладки выработанного пространст-
ва и распределение напряжений вокруг за-
ложенных камер для этих видов закладки
на окружающий горный массив. Однако в
литературных источниках недостаточно
освещена информация по влиянию самой
отработки камер на напряженно-
деформированное состояние (НДС) закла-
дочного массива, находящегося на контак-
те с камерным запасом. Анализ указанных
результатов указывает на отсутствие реко-
мендаций по ведению закладочных работ в
зоне влияния напряженно-деформирован-
ного состояния на искусственные целики –
отработанные и заложенные камеры.
Целью выполняемых исследований яв-
ляется изучение напряженно-деформиро-
ванного состояния массива горных пород и
закладки, окружающем камеры второй
очереди отработки. Основными задачами
аналитического моделирования стали ис-
следование полей напряжений вокруг ка-
мер и выявление закономерностей измене-
ния радиальных напряжений в массиве за-
кладки, окружающем камеры.
ИЗЛОЖЕНИЕ ОСНОВНОЙ ЧАСТИ
Для исследования НДС массивов гор-
ных пород и закладки вокруг камер второй
очереди отработки выполняли выбор ана-
литического метода исследования. Анализ
теоретических методов исследования по-
зволил подобрать наиболее целесообраз-
ный метод – термодинамический [3], кото-
рый дает наиболее высокую сходимость
(85 – 90%) расчетных и непосредственно
измеренных деформаций.
В качестве примера можно рассмотреть
формирование полей напряжений в масси-
ве вокруг камеры второй очереди отработ-
ки, которая в свою очередь является сред-
нестатистической очистной камерой этажа
840 – 940 м. Для моделирования принима-
ли камеру с усредненными геотехнически-
ми условиями (глубина размещения очист-
ной камеры =H 890 м, угол падения зале-
жи =α 67º горизонтальная мощность от-
рабатываемой залежи =m 90 м, прочность
горных пород висячего бока на одноосное
сжатие =сжσ 120 МПа, прочность горных
пород лежачего бока на одноосное сжатие
=сжσ 90 МПа, прочность закладки на од-
ноосное сжатие =сжσ 55 МПа).
Массив зоны разгрузки, окружающий
очистную камеру, характеризуется основ-
ными областями концентрации напряже-
ний. Их формирование прослеживается в
223
породах лежачего бока, в массиве руды и
закладки. Данные концентрации напряже-
ний являются областями расширения. В
породах лежачего бока и в массиве заклад-
ки области расширения частично «обвола-
кивают» очистную камеру (рис. 1).
а
б
Рис. 1. Изолинии радиальных напряжений σр в мас-
сиве, окружающем очистную камеру второй очере-
ди отработки в плоскостях ZOX (а) и ZOY (б), МПа
Рассмотрим основные области концен-
трации напряжений, которые располагают-
ся в породах лежачего бока, в массиве ру-
ды и закладки. Во всех областях действуют
растягивающие напряжения, которые из-
меняются по линейным зависимостям.
Значения напряжений в массиве возраста-
ют от границы зоны разгрузки в направле-
нии обнажения массива камерой. Область
растягивающих напряжений расположена
в породах лежачего бока в центре камеры
(рис. 1, а). Ее размеры составляют 46 м.
Величина максимального растягивающего
напряжения составляет 4,3 МПа или по-
рядка 1,2 .Hγ Форма изолиний – эллипсо-
идная. Область растягивающих напряже-
ний расположена в породах лежачего бока
и рудном массиве непосредственно в дни-
ще камеры (рис. 1, а). Ее размеры состав-
ляют 23 м. Величина максимального рас-
тягивающего напряжения 2,7 МПа или по-
рядка 1,12 .Hγ Форма изолиний – эллипсо-
идная. Область растягивающих напряже-
ний расположена в массиве закладки каме-
ры первой очереди отработки (рис. 1, а). Ее
размеры составляют 45 м. Величина мак-
симального растягивающего напряжения
4,2 МПа или порядка 1,2 .Hγ Форма изо-
линий – эллипсоидная. Область растяги-
вающих напряжений расположена в мас-
сиве закладки в кровле камеры (рис. 1, а).
Ее размеры составляют 28 м. Величина
максимального растягивающего напряже-
ния 2,7 МПа или порядка 1,12 .Hγ Форма
изолиний – эллипсоидная. Область растя-
гивающих напряжений расположена в по-
родах лежачего бока непосредственно в
днище камеры (рис. 1, б). Ее размеры со-
ставляют 23 м. Величина максимального
растягивающего напряжения составляет
2,7 МПа или порядка 1,12 .Hγ Форма изо-
линий – эллипсоидная, примыкающая к
углам камеры. Области растягивающих
напряжений расположены с боков камеры
в массиве закладки камер второй очереди
отработки (рис. 1, б). Их размеры состав-
ляют 35 м. Величина максимального рас-
тягивающего напряжения 3,7 МПа или по-
рядка 1,16 .Hγ Форма изолиний – эллипсо-
идная. Область растягивающих напряже-
224
ний расположена в массиве закладки в
кровле камеры (рис. 1, б). Ее размеры со-
ставляют 28 м. Величина максимального
растягивающего напряжения 2,7 МПа или
порядка 1,12 .Hγ Форма изолиний – эллип-
соидная.
а
0
1
2
3
4
5
0 10 20 30 40 50
Расстояние от камеры, L , м
М
ак
си
м
ал
ьн
ы
е
зн
ач
ен
ия
на
пр
яж
ен
ий
, σ
р
, М
П
а
б
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
0 5 10 15 20 25 30
Расстояние от камеры, L ,
М
ак
си
м
ал
ьн
ы
е
зн
ач
ен
ия
на
пр
яж
ен
ий
, σ
р
, М
П
а
Расстояние от камеры, L , м
в
0
1
2
3
4
0 10 20 30 40
Расстояние от камеры, L , м
М
ак
си
м
ал
ьн
ы
е
зн
ач
ен
ия
на
пр
яж
ен
ий
, σ
р
, М
П
а
Рис. 2. Максимальные радиальные напряжения σр в
массиве закладки камер первой очереди отработки
(а), кровле камеры (б) и боках камеры (в)
Общую картину НДС массива закладки
с увеличением расстояния от очистных ка-
мер второй очереди отработки можно на-
блюдать по изменению максимальных ра-
диальных напряжений (рис. 2). Выполнен-
ный анализ значений напряженности по-
зволил установить, что камеры второй
очереди отработки влияют на массив за-
кладки в 1,1 – 1,5 раза больше, чем на руду
и породы лежачего бока.
Выполнив аппроксимацию максималь-
ных значений при помощи программы Mi-
crosoft Excel, получены эмпирические
уравнения зависимостей радиальных на-
пряжений от расстояния до камер второй
очереди отработки .L
Для массива закладки, окружающей
камеру второй очереди отработки, эмпи-
рические зависимости имеют вид:
– максимальные растягивающие на-
пряжения в массиве закладки камер первой
очереди отработки
L,L,,р ⋅−⋅−= 05600004024 2σ , МПа,
при =2R 0,9997, (1)
где R – достоверность аппроксимации;
– максимальные растягивающие на-
пряжения в массиве закладки в кровле ка-
меры второй очереди отработки
L,L,,р ⋅−⋅−= 04500006072 2σ , МПа,
при =2R 0,9999, (2)
– максимальные растягивающие на-
пряжения в массиве закладки в боках ка-
меры второй очереди отработки
L,L,,р ⋅−⋅−= 05900005073 2σ , МПа,
при =2R 0,9999. (3)
Исследование НДС состояния вме-
щающего камеры массива горных пород и
закладки позволило выявить закономерно-
сти развития полей напряжений в массиве
зоны разгрузки камер второй очереди от-
работки; определить зависимости измене-
ния уровня напряженности в основных об-
ластях зоны разгрузки очистных камер на
массив закладки; установить, что измене-
ние тангенциальных напряжений pτ ана-
логично радиальным pσ при меньших
значениях напряжений. Помимо этого, вы-
явлены квадратичные зависимости изме-
225
нения напряжений в массиве закладки с
увеличением расстояния от камеры. По-
этому при определении степени влияния на
устойчивость массива закладки необходим
точный учет распространения НДС каме-
рами второй очереди отработки.
Физико-механические свойства руды,
пород и закладки, вмещающих камеры
второй очереди отработки, представлены в
довольно широких пределах. Прочность
руд колеблется от 60 до 80 МПа, а вме-
щающих пород – от 80 до 140 МПа, за-
кладки – 55 МПа. Объемная масса руд из-
меняется от 0,39 до 0,4 МН/м3 и вмещаю-
щих пород – от 0,21 до 0,29 МН/м3. Приве-
денные выше результаты исследований
получены без учета деформационных
свойств массива закладки, вмещающих ка-
меру. Это связано с тем, что изменение
прочности массива незначительно влияло
на изменение полей напряжений. Расчеты
показывают, что прочность горных пород
оказывает существенное влияние на де-
формацию вмещающего камеру массива
горных пород. Разрушающая деформация
происходит в местах, где реальные напря-
жения, возникающие в массиве зоны раз-
грузки, превышают предельно допустимые
на растяжение или сдвиг. Разницу между
действующими и предельными напряже-
ниями отражает коэффициент запаса проч-
ности n . В качестве примера можно рас-
смотреть формирование областей разрушаю-
щих деформаций массива закладки, окру-
жающего очистные камеры второй очереди
отработки этажа 840 – 940 м (рис. 3).
Рис. 3. Области возможных разрушающих деформаций в закладочном массиве
Из рис. 3 наглядно видно, что области
деформации вмещающего массива камер
приобретают вытянутую форму, напоми-
нающую эллипс и расположены в массиве
закладки камеры первой очереди отработ-
ки, в кровле и боках камеры.
На высоте 2/3 камеры в массиве за-
кладки камеры первой очереди отработки
область деформаций распространяется от
очистной камеры в сторону пород висячего
бока на расстояние до 28,5 м. Ширина этой
области деформаций колеблется в преде-
лах 35 – 40 м. В кровле камеры в массиве
закладки камеры вышележащего этажа об-
ласть деформаций распространяется на
высоту до 10 м. Ширина этой области со-
ставляет 27 – 32 м. В боках камеры в мас-
сиве закладки камер второй очереди отра-
226
ботки область деформаций распространя-
ется на расстояние до 20,5 м. Ширина этой
области изменяется от 23 до 28 м.
Установленные области разрушающих
деформаций позволяют сделать вывод о
том, что зоны возможных вывалов сосре-
доточены в кровле камеры (днище ранее
заложенных камер этажа 740 – 840 м) и на
высоте 2/3 камеры первой очереди отра-
ботки, граничащей с отрабатываемым ка-
мерным запасом. Следует отметить, что
разрушение кровли камеры более вероят-
но, и вызвано наряду с воздействием рас-
тягивающих напряжений действием грави-
тационных сил.
Устойчивость закладочного массива
снижается при воздействии растягиваю-
щих напряжений. Как показывают иссле-
дования, максимальная величина растяги-
вающих напряжений, действующих вглубь
закладочного массива камеры первой оче-
реди, составляет 4,2 МПа. Прочность твер-
деющей закладки на растяжение составля-
ет (0,06 – 0,1) сжσ . При превышении зна-
чений растягивающих напряжений над
пределом прочности закладки на растяже-
ние искусственный массив разрушается.
При отработке запасов руд этажа 840 –
940 м заполнение камер будет произво-
диться закладочной смесью из доменного
гранулированного шлака (20%), отходов
флюсового производства (39%), породы
(23%), воды (18%), что обеспечивает проч-
ность закладки в возрасте 6 месяцев 7 – 8
МПа. Закладочный массив данного состава
приравнивается к устойчивости горного
массива =f 5 по шкале проф. М.М. Про-
тодьяконова и соответствует прочности на
сжатие 55 МПа. Как показали исследова-
ния, в зоне влияния камеры второй очере-
ди кровля и закладочный массив камеры
первой очереди отработки на высоте 2/3
камеры условию прочности не соответст-
вуют. Повышение устойчивости закладоч-
ного массива может быть достигнуто пу-
тем возведения упрочняющих слоев в зо-
нах его разрушения и формирования раз-
нопрочного закладочного массива. Полу-
ченные научные результаты лягут в основу
разработки дальнейших рекомендаций по
формированию закладочного массива при
влиянии отработки камер второй очереди.
ВЫВОДЫ
1. Разработана расчетная схема моде-
лирования термодинамических процессов
в массиве горных пород и закладки вокруг
вторичных камер этажа 840 – 940 м. В ре-
зультате исследования получены эмпири-
ческие уравнения зависимостей распреде-
ления радиальных напряжений от вторич-
ных камер вглубь закладочного массива
первичной камеры.
2. Выявлено, что основные области кон-
центрации напряжений располагаются в по-
родах лежачего бока, в массиве руды и за-
кладки. Форма изолиний – эллипсоидная.
Анализ значений напряженности, позволил
установить, что вторичные камеры влияют
на массив закладки в 1,1 – 1,5 раза больше,
чем на руду и породы лежачего бока.
3. Установлено, что формирование об-
ластей разрушающих деформаций проис-
ходит только в массиве закладки, окру-
жающего вторичную камеру. Массив гор-
ных пород лежачего бока и руды находятся
в устойчивом состоянии.
4. Установлено, что на высоте 2/3 пер-
вичной камеры массив закладки не соот-
ветствует условию прочности и склонен к
разрушению. Из этого следует, что при
возведении закладочного массива первич-
ной камеры необходимо возводить упроч-
ненный слой твердеющей закладки для
противодействия повышенным растяги-
вающим напряжениям и достижению ус-
тойчивости закладочного массива.
227
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Куликов В.В. Повышение эффективности исполь-
зования природных ресурсов Кривбасса: дис. ... д-ра техн.
наук: 05.15.02 / Куликов В.В. – Москва, 1963. – 478 с.
2. Хайрутдинов М.М. Формирование разнопрочных
закладочных массивов при разработке месторождений
полезных ископаемых / М.М. Хайрутдинов, Г.А. Карасёв
// ГИАБ. – 2008. – № 3. – С. 276 – 283.
3. Лавриненко В.Ф. Физические процессы в массиве
пород при нарушении равновесия / В.Ф. Лавриненко,
В.И. Лысак // Изв. ВУЗов. Горный журнал. – 1993. –
№ 1. – С. 1 – 6.
ОБ АВТОРАХ
Кононенко Максим Николаевич – к.т.н., доцент ка-
федры подземной разработки месторождений Нацио-
нального горного университета.
Петлёваный Михаил Владимирович – к.т.н., асси-
стент кафедры подземной разработки месторождений
Национального горного университета.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-104552 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2415-3435 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:23:52Z |
| publishDate | 2014 |
| publisher | УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Кононенко, М.Н. Петлёваный, М.В. 2016-07-12T12:35:14Z 2016-07-12T12:35:14Z 2014 Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки / М.Н. Кононенко, М.В. Петлёваный // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 221-227. — Бібліогр.: 3 назв. — рос. 2415-3435 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104552 622.273.217.4 Выполнены аналитические исследования напряженно-деформированного состояния массива горных пород вокруг камер второй очереди отработки с помощью термодинамического метода. Получены эмпирические уравнения зависимостей радиальных напряжений от расстояния до камер второй очереди отработки. Установлены области разрушающих деформаций и их размеры в массиве закладки, окружающем очистные камеры второй очереди отработки этажа 840 – 940 м. Виконані аналітичні дослідження напружено-деформованого стану масиву гірських порід навколо камер другої черги відпрацювання за допомогою термодинамічного методу. Отримано емпіричні рівняння залежностей радіальних напружень від відстані до камер другої черги відпрацювання. Встановлено області руйнівних деформацій та їх розміри в масиві закладки, навколо очисних камер другої черги відпрацювання поверху 840 – 940 м. The analyzes of stress-strain state of rock mass around the chambers of the second stage mining with using thermodynamic method are performed. The empirical equation dependencies of radial stresses on the distance from chambers of second stage mining are received. The regions of destructive deformations and their dimension in filling massif chamber surrounding the second stage of mining floor 840 – 940 m are established. ru УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України Розробка родовищ Розробка рудних родовищ Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки Напружено-деформований стан масиву гірських порід і закладки навколо камер другої черги відпрацювання Stress-strain state of rock massif and backfill around chambers ofsecond stage mining Article published earlier |
| spellingShingle | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки Кононенко, М.Н. Петлёваный, М.В. Розробка рудних родовищ |
| title | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки |
| title_alt | Напружено-деформований стан масиву гірських порід і закладки навколо камер другої черги відпрацювання Stress-strain state of rock massif and backfill around chambers ofsecond stage mining |
| title_full | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки |
| title_fullStr | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки |
| title_full_unstemmed | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки |
| title_short | Напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки |
| title_sort | напряженно-деформированное состояние массива горных пород и закладки вокруг камер второй очереди отработки |
| topic | Розробка рудних родовищ |
| topic_facet | Розробка рудних родовищ |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104552 |
| work_keys_str_mv | AT kononenkomn naprâžennodeformirovannoesostoâniemassivagornyhporodizakladkivokrugkamervtoroiočerediotrabotki AT petlevanyimv naprâžennodeformirovannoesostoâniemassivagornyhporodizakladkivokrugkamervtoroiočerediotrabotki AT kononenkomn napruženodeformovaniistanmasivugírsʹkihporídízakladkinavkolokamerdrugoíčergivídpracûvannâ AT petlevanyimv napruženodeformovaniistanmasivugírsʹkihporídízakladkinavkolokamerdrugoíčergivídpracûvannâ AT kononenkomn stressstrainstateofrockmassifandbackfillaroundchambersofsecondstagemining AT petlevanyimv stressstrainstateofrockmassifandbackfillaroundchambersofsecondstagemining |