К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса

Исследованы закономерности нагружения крепи очистных комплексов в тонкослоистом массиве слабых пород. Досліджено закономірності навантаження кріплення очисних комплексів у тонкошаруватому масиві слабких порід. Regularities of support loading of stoping complexes in foliated massif of poor rocks are...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Розробка родовищ
Date:	2014
Main Authors:	Бондаренко, В.И., Симанович, Г.А., Вивчаренко, А.В., Черватюк, В.Г.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України 2014
Subjects:	Геомеханіка
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104564
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса / В.И. Бондаренко, Г.А. Симанович, А.В. Вивчаренко, В.Г. Черватюк // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 335-341. — Бібліогр.: 2 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860137665924431872
author	Бондаренко, В.И. Симанович, Г.А. Вивчаренко, А.В. Черватюк, В.Г.
author_facet	Бондаренко, В.И. Симанович, Г.А. Вивчаренко, А.В. Черватюк, В.Г.
citation_txt	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса / В.И. Бондаренко, Г.А. Симанович, А.В. Вивчаренко, В.Г. Черватюк // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 335-341. — Бібліогр.: 2 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Розробка родовищ
description	Исследованы закономерности нагружения крепи очистных комплексов в тонкослоистом массиве слабых пород. Досліджено закономірності навантаження кріплення очисних комплексів у тонкошаруватому масиві слабких порід. Regularities of support loading of stoping complexes in foliated massif of poor rocks are analyzed.
first_indexed	2025-12-07T17:47:38Z
format	Article
fulltext	335 УДК 622.285:83 © В.И. Бондаренко, Г.А. Симанович, А.В. Вивчаренко, В.Г. Черватюк В.И. Бондаренко, Г.А. Симанович, А.В. Вивчаренко, В.Г. Черватюк К ВОПРОСУ ФОРМИРОВАНИЯ НАГРУЗКИ НА КРЕПЬ ОЧИСТНОГО КОМПЛЕКСА Исследованы закономерности нагружения крепи очистных комплексов в тонкослои- стом массиве слабых пород. ДО ПИТАННЯ ФОРМУВАННЯ НАВАНТАЖЕННЯ НА КРІПЛЕННЯ ОЧИСНОГО КОМПЛЕКСУ Досліджено закономірності навантаження кріплення очисних комплексів у тонкошару- ватому масиві слабких порід. ON THE QUESTION OF LOAD FORMATION ON STOPING COMPLEX SUPPORT Regularities of support loading of stoping complexes in foliated massif of poor rocks are analyzed. ОБОСНОВАНИЕ ПОСТАНОВКИ ЗАДАЧИ В существующих методах прогноза развития нагрузки на механизированную крепь, где основным влияющим фактором является длина il3 породной консоли [1], главное внимание уделяется модулю де- формации iЕ породного слоя. Здесь необ- ходимо уточнение величины iЕ в плане общеизвестной физической неоднородно- сти породы в зависимости от знака прила- гаемой нагрузки: например, в работе [2] утверждается, что модуль деформации по- роды на растяжение p iЕ в 8 – 10 раз мень- ше модуля деформации породы на сжатие p сжЕ , и этот факт большинство исследова- телей связывают с наличием трещиновато- сти и слоистости углевмещающей толщи пород Донбасса. Учет такой «разномо- дульности» породы (силовой анизотропии) рекомендуют производить введением так называемого приведенного модуля дефор- мации, который обозначим через iЕ , а его величина, равная 2 4       + ⋅ = i p i сж i p i сж i ЕЕ ЕЕ Е будет, примерно, в четыре раза меньше (при вышеуказанном соотношении i сж i p Е Е на растяжение и сжатие), чем i сжЕ , опре- деляемый в лабораторных условиях. Прочностные характеристики пород (сопротивление сжатию i сжσ и растяже- нию i рσ ), как правило, редко учитываются при описании процессов сдвижения и об- рушения слоев кровли над очистным забо- ем и в выработанном пространстве. Здесь при несущественном сопротивлении рас- тяжению литологических разностей сла- бых пород, например Западного Донбасса, 336 целесообразно ограничиться лишь сопро- тивлением пород сжатию i сжσ , тем более, что эта характеристика достаточно иссле- дована в рассматриваемом регионе. ИССЛЕДОВАНИЯ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ НАГРУЖЕНИЯ КРЕПИ ОЧИСТНЫХ КОМПЛЕКСОВ Оценка влияния модуля деформации i-го слоя пород на процесс его изгиба и опускания выполнена с использованием схемы на рис. 1. Повышенный модуль де- формации iЕ увеличивает жесткость i -го слоя и уменьшает величину его прогиба ( )xyi ; это обусловливает уменьшение вы- соты ( )xyi 1+ полости на верхней поверх- ности слоя и увеличение высоты ( )xyi 1− полости на нижней его поверхности при прочих равных условиях. Как следствие, точка 1 перемещается вправо с увеличени- ем нагрузки ( )xqi 1+ на породную консоль, а точка 2 перемещается влево, способствуя снижению реакции ( )xqi 1− . В результате изгибающий момент iM возрастает (ана- логично изменению iM , качественно представленному линиями на рис. 2, б), а его предельное значение I обM остается по- стоянным по причине неизменных других условий. Тогда происходит процесс раз- рушения и опускания консоли длиной ( )Iil2 , возрастание iМ на ее длине до пре- дельного значения I обM с последующим обрушением и поэтапное уменьшение дли- ны консоли сначала до ( )IIIil2 , а затем до ( )IVil2 . Таким образом, при увеличении iЕ повышенная жесткость слоя генерирует увеличение его нагруженности (классиче- ский механизм деформирования неодно- родных систем), что обусловливает умень- шение длины консоли. Этот вывод нахо- дится в полном согласии с энергетически- ми представлениями в геомеханических системах: увеличивающаяся потенциаль- ная энергия состояния i-го породного слоя (повышенные напряжения и деформации) должна компенсироваться повышенной кинетической энергией в процессе разру- шения, которая прямо пропорциональна объему опускающихся пород, следова- тельно, обратно пропорциональна длине il2 зависающей консоли. а Y -Y Qi+1(x) 0´ 3 1 qi нежесткое защемление qi-1(x) yi-1(x) yi+1(x) mi 2 l2 i X б Mi 0 Mmax 3 2 1 X Рис. 1. Схема нагружения (а) отдельного слоя кровли над очистным забоем и соответствующая эпюра (б) изгибающего момента В противоположном случае понижен- ного модуля деформации iЕ i -го пород- ного слоя его увеличенный прогиб способ- ствует росту высоты полости ( )xyi 1+ на верхней поверхности и снижению высоты полости ( )xyi 1− на нижней поверхности слоя (см. рис. 1, а). Это вызывает (как уже было отмечено ранее) перемещение точки 1 влево с уменьшением нагрузки ( )xqi 1+ , а точки 2 – вправо с увеличением реакции 337 ( )xqi 1− . В результате изгибающий момент iМ по длине консоли растет менее интен- сивно, что обусловливает следующие ва- рианты развития процесса. Первый – мак- симальный изгибающий момент maxM в точке III3 (см. рис. 2, б) больше предель- ной величины I обM , и разрушение консоли происходит в точке III4 с образованием ее вылета длиной ( )IIIil2 ; дальнейший рост изгибающего момента iМ от точки IV1 отличается низкой интенсивностью и его максимум maxM в точке IV3 меньше пре- дельной величины I обM – тогда вновь об- разованная устойчивая консоль характери- зуется повышенной длиной ( )IIIil2 . Второй вариант – модуль деформации iЕ i-го по- родного слоя весьма низок и градиент рос- та изгибающего момента до такой степени невелик, что консоль будет разрушаться в точке 3 действия максимума изгибающего момента maxM (см. рис. 1, б), распола- гающегося на расстоянии il2 , определяе- мом (в том числе) положениями точек 1 и 2. В нашем случае точка 2 будет более уда- лена от нежесткого защемления, чем точка 1; следовательно, точка 3 максимума maxM также будет удаляться от нежестко- го защемления и длина il2 консоли увели- чивается. Таким образом, сделан вывод об увеличении длины консоли il2 i-го пород- ного слоя при снижении его модуля де- формации iЕ за счет того, что более по- датливый слой опирается на нижележащие породы и благодаря их реакции устойчи- вость i-го слоя повышается. Данный вывод (при низком iЕ ) требует осмысления в части того, что, на первый взгляд, легко деформирующийся породный слой должен сразу же обрушаться с обра- зованием консоли небольшой длины il2 , а контур свода формирования нагрузки при- нимать более вертикальное положение. Мы же утверждаем, что при низком iЕ длина консоли il2 увеличивается, но ка- жущееся противоречие объясняется тем, что мы на данном этапе рассматриваем де- формирование отдельного слоя, а не пород кровли как взаимодействующей системы этих отдельных слоев. а X М МI об 0´3I 2I 4I 1I нежесткое защемление 3III 4III 2III 1III (l2 i )III (l2i )I б X М МI об 0 3I 2I 4I 1I (l2 i )I (l2 i )IV (l2 i )III 4III 1III 2III 3III 3IV 2IV 1IV 4IV Рис. 2. Качественная эпюра изгибающего момента Mi при вариантах залегания тонкослоистых пород кровли: выше i-го слоя (a); выше и ниже i-го слоя (б) В этом плане, рассматривая надуголь- ную толщу как взаимодействующую сис- тему отдельных слоев, выделены несколь- ко наиболее вероятных случаев влияния модуля деформации iЕ на формирование нагрузки на механизированную крепь че- рез параметр il2 . Сначала разберем «спор- ный» случай низкого модуля деформации 338 iЕ i-го слоя: он, опускаясь на нижележа- щие слои, увеличивает на них нагрузку, что может привести к обрушению сформи- ровавшихся ниже породных консолей и уменьшению их длины; это сопровождает- ся снижением реакции ( )xqi 1− и плеча ее равнодействующей на i-й слой, увеличени- ем в нем изгибающего момента iМ и по- следующим обрушением с уменьшением устойчивой длины il2 консоли. Аналогич- ная цепная реакция может возникнуть по причине потери устойчивости консолей вышележащих породных слоев – ведь ре- акция ( )xqi 1+ на них i-го слоя снижается из-за его опускания. Обрушающиеся вы- шележащие породы увеличивают нагрузку ( )xqi 1+ на i-й слой, изгибающий момент iМ в нем растет и он также обрушается с уменьшением длины il2 консоли; данная цепная реакция может развиваться на ни- жележащие слои. Поэтому окончательный вывод закономерности влияния модуля деформации слоев можно делать на основе исследования их взаимодействия наиболее современным, учитывающим большое ко- личество факторов, и мощным инструмен- том – компьютерным моделированием геомеханических процессов. Здесь же сделана попытка раскрыть ме- ханизм влияния деформационных свойств пород кровли с тем, чтобы в компьютерной модели наиболее объективно были отра- жены реально протекающие процессы. В этом плане оценено влияние модулей де- формации вышележащих кiЕ + и нижеле- жащих кiЕ − слоев на состояние i-го по- родного слоя. При повышенных деформа- ционных характеристиках вышележащих слоев они за счет более высокой жесткости испытывают пониженный прогиб ( )xy кi+ над лавой и примыкающим выработанным пространством. Параметры i-го слоя оста- ются неизменными, поэтому высота по- лости ( )xyi 1+ увеличивается (за счет огра- ничения прогиба вышележащих слоев) и точка 1 (см. рис. 1, а) смещается влево – нагрузка ( )xqi 1+ на i-й слой снижается. При неизменных параметрах нижележа- щих слоев точка 2 остается на месте, также как и не меняется величина реакции ( )xqi 1− нижележащих слоев. Следователь- но, изгибающий момент iМ снижается по величине, а его максимум в точке 3 удаля- ется на большее расстояние il2 от нежест- кого защемления. В итоге, имеет место тенденция роста длины консоли il2 (она более разгружена) с увеличением модуля деформации кiЕ + вышележащих слоев. В другом варианте распределения де- формационных характеристик по мощно- сти пород основной кровли, когда повы- шенные модули деформации кiЕ − имеют нижележащие породные слои, прогнозиру- ется следующий механизм. Здесь снижает- ся прогиб нижележащих слоев и высота ( )xyi 1− полости уменьшается, что влечет за собой (при прочих равных условиях) пе- ремещение точки 2 вправо и увеличение реакции ( )xqi 1− – изгибающий момент iМ снижается, а его максимум в точке 3 пере- мещается вправо. То есть, повышается ус- тойчивость породной консоли, что обу- словливает рост ее длины il2 . В третьем варианте повышенных де- формационных характеристик как в выше- лежащих, так и в нижележащих породных слоях (по отношению к iЕ ) сочетаются оба предыдущие варианты, то есть, сниже- ние нагрузки ( )xqi 1+ от вышележащих слоев и увеличивающаяся реакция ( )xqi 1− со стороны нижележащих слоев, что в со- вокупности приводит к значительному по- вышению устойчивости i-го слоя и росту длины il2 его консоли. Таким образом, превышение модулей деформации кiЕ ± любых слоев кровли над модулем деформации iЕ отдельного слоя 339 во всех вариантах приводит к увеличению длины il2 консоли. В противоположном случае ( кii ЕЕ ±> ) повышенная жесткость i-го слоя генерирует развитие на него по- вышенной нагрузки ( )xq кi+ от вышележа- щих слоев и пониженной реакции ( )xq кi− со стороны нижележащих слоев. Это спо- собствует снижению устойчивости пород- ной консоли (как уже было рассмотрено выше) и уменьшению ее длины il2 . а Qmax 0 A0 A1 A2 A3 A4 A5 A6 Ei обрушение отсутствует Qi+k Qi-k б Qmax Q 0 обрушение слоев i + k обрушение слоев i – k E Рис. 3. Схематическое представление развития нагрузки Q на механизированную крепь в зависимо- сти от модуля деформации Ei i-го слоя (а) и модулей деформации E кровли в целом (б) при: Ei+ к = E; Ei- к < E; Ei+ к > E Теперь рассмотрим, как изменение де- формационных характеристик слоев влия- ет на формирование нагрузки на механи- зированную крепь в соответствии со схе- мой сдвижения надугольной толщи [1], где основное внимание уделено положению контура свода над очистным забоем. Для этого разработано схематическое пред- ставление процесса, показанное на рис. 3. Сначала рассмотрена связь нагрузки Q на механизированную крепь с модулем деформации iЕ i-го слоя с учетом ранее приведенных особенностей механизма раз- вития многостадийного нагружения и об- рушения слоев кровли (см. рис. 3, а). При неизменных модулях деформации кiЕ ± выше и нижележащих породных слоев проследим качественное изменение на- грузки Q на механизированную крепь, на- чиная с экстремального значения 0→iЕ (точка 0А ), которому соответствует неко- торая нагрузка кiQ + . По мере увеличения iЕ i-й слой за счет своей растущей жест- кости снижает передачу нагрузки на ниже- лежащие слои, воспринимая на себя все большую часть нагрузки от вышележащих слоев; следовательно, нагрузка Q на крепь снижается (участок 10 АА − ). Такая тен- денция не может длиться бесконечно, как это показано пунктирной линией, асимпто- тически приближающейся к величине на- грузки 1−iQ от нижележащих слоев; при тонко- и среднеслоистой структуре кровли в точке 1А происходит обрушение i-го слоя из-за высокой нагрузки со стороны вышележащих слоев и низкой реакции со стороны нижележащих слоев; обрушение некоторой длины консоли i-го слоя скач- кообразно увеличивает нагрузку на крепь (участок 21 АА − ). Дальнейшее увеличение iЕ опять снижает нагрузку Q (участок 32 АА − ), но менее интенсивно, так как за- висающая, вновь образованная, консоль уже имеет меньшую длину. Тем не менее, при определенном ее значении опять про- исходит обрушение консоли по вышеука- занным причинам (точка 3А ) и нагрузка Q скачкообразно (участок 43 АА − ) уве- 340 личивается на вес соответствующего объ- ема пород. Здесь нагрузка в точке 4А мо- жет превзойти изначальную величину кiQ + (точка 0А ), поскольку все возрас- тающая жесткость i-го слоя провоцирует обрушение укороченных консолей i-го слоя по ранее описанному механизму. В результате при ∞→iЕ длина зависающей консоли стремится к нулю и весь объем i-го слоя, а также повышенная часть выше- лежащих пород участвуют в формирова- нии нагрузки на механизированную крепь, которая приближается к теоретически мак- симальному значению maxQ . Теперь перейдем к рассмотрению зако- номерности влияния модулей деформации Е всех породных слоев основной кровли на формирование нагрузки Q на механи- зированную крепь (см. рис. 3, б). При од- нородной кровле (модуль деформации всех слоев одинаков ЕЕ кi =± , сплошная ли- ния) повышение деформационных свойств одновременно всех слоев снижает интен- сивность их опускания и, соответственно, нагрузку на крепь до момента обрушения нижней части слоев – нагрузка скачкооб- разно возрастает. При этом со стороны нижележащих слоев отпор исчезает на участке обрушившихся консолей и устой- чивость вышележащих слоев снижается; при дальнейшем росте Е происходит об- рушение и вышележащих слоев – снова нагрузка резко возрастает и цикл законо- мерности ( )ЕQ повторяется. Во втором варианте пониженного модуля деформа- ции нижележащих слоев ( ЕЕ кi <− , пунк- тирная линия) зависимость ( )ЕQ более интенсивно снижается на первом участке, так как менее жесткие нижележащие слои формируют основную долю нагрузки, пе- редаваемой более жесткими вышележащи- ми слоями. Достигнув некоторой предель- ной длины (большей, чем при однородных породах за счет своей податливости), кон- соли нижележащих слоев обрушаются в первую очередь и вес части длины пород- ной консоли передается на крепь – нагруз- ка Q скачкообразно возрастает; при этом снижается реакция на вышележащие слои, они переходят в неустойчивое состояние и также часть из них обрушается, провоци- руя еще один скачок нагрузки на механи- зированную крепь. Далее процесс может повторяться, но общая тенденция такова, что нагрузка на механизированную крепь при ЕЕ кi <− все же ниже, чем при одно- родной кровле, так как часть более жест- ких вышележащих породных слоев не об- рушается, с одной стороны, а, с другой – благодаря своей жесткости – эти слои пе- редают пониженную нагрузку на крепь. В третьем варианте ( ЕЕ кi >+ , штрихпунк- тирная линия на рис. 3, б) первый участок зависимости ( )ЕQ аналогичен предыду- щим, но линия располагается выше осталь- ных вариантов, так как более деформируе- мые вышележащие слои гораздо интенсив- нее опускаются на нижележащие, нагружа- ют последние и процесс обрушения пород- ных консолей происходит раньше. ВЫВОДЫ 1. До и после стадий обрушения пород- ных консолей нагрузка Q уменьшается с увеличением их модулей деформации Е по причине ограничения прогибов более жестких породных слоев. 2. В период обрушения нагрузка скач- кообразно увеличивается за счет веса объ- емов пород, опускающихся на крепь. 3. Процесс обрушения носит характер цепной реакции и начинается, как правило, с нижележащих слоев до такой высоты, когда наступает устойчивое состояние ближайшего вышележащего слоя на длине его пролета от груди забоя до контакта с обрушенными породами в выработанном пространстве. 4. В этом процессе залегание в основ- ной кровле более мощной литологической разности с повышенным модулем дефор- мации (например, песчаника) резко увели- 341 чивает жесткость слоя и может привести как к замыканию свода обрушения с фор- мированием пониженной нагрузки на крепь, так и к резкому скачку нагрузки при обрушении слоя в пределах рабочего про- странства лавы и примыкающему к нему участку выработанного пространства. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Ковалевская И.А. Особенности сдвижений пород надугольной толи при отработке угольных пластов в Западном Донбассе / И.А. Ковалевская, Г.А. Симанович, М.С. Демидов // Школа подземной разработки: мате- риалы междунар. научн.-практич. конф. – Д.: Лізунов- Прес, 2012. – С. 243 – 252. 2. Савостьянов, А.В. Управление состоянием мас- сива горных пород / А.В. Савостьянов, В.Г. Клочков. – К., 1992. – 276 с. ОБ АВТОРАХ Бондаренко Владимир Ильич – д.т.н., профессор, заведующий кафедрой подземной разработки месторо- ждений Национального горного университета. Симанович Геннадий Анатольевич – д.т.н., профес- сор кафедры подземной разработки месторождений Национального горного университета. Вивчаренко Александр Васильевич – к.т.н., дирек- тор Департамента по вопросам функционирования и реформирования угольной промышленности Министер- ства энергетики и угольной промышленности Украины. Черватюк Виктор Григорьевич – к.т.н., руководи- тель департамента по производству дирекции по до- быче угля ООО «ДТЭК».
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-104564
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	2415-3435
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T17:47:38Z
publishDate	2014
publisher	УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України
record_format	dspace
spelling	Бондаренко, В.И. Симанович, Г.А. Вивчаренко, А.В. Черватюк, В.Г. 2016-07-12T12:57:02Z 2016-07-12T12:57:02Z 2014 К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса / В.И. Бондаренко, Г.А. Симанович, А.В. Вивчаренко, В.Г. Черватюк // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 335-341. — Бібліогр.: 2 назв. — рос. 2415-3435 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104564 622.285:83 Исследованы закономерности нагружения крепи очистных комплексов в тонкослоистом массиве слабых пород. Досліджено закономірності навантаження кріплення очисних комплексів у тонкошаруватому масиві слабких порід. Regularities of support loading of stoping complexes in foliated massif of poor rocks are analyzed. ru УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України Розробка родовищ Геомеханіка К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса До питання формування навантаження на кріплення очисного комплексу On the question of load formation on stoping complex support Article published earlier
spellingShingle	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса Бондаренко, В.И. Симанович, Г.А. Вивчаренко, А.В. Черватюк, В.Г. Геомеханіка
title	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса
title_alt	До питання формування навантаження на кріплення очисного комплексу On the question of load formation on stoping complex support
title_full	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса
title_fullStr	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса
title_full_unstemmed	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса
title_short	К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса
title_sort	к вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса
topic	Геомеханіка
topic_facet	Геомеханіка
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104564
work_keys_str_mv	AT bondarenkovi kvoprosuformirovaniânagruzkinakrepʹočistnogokompleksa AT simanovičga kvoprosuformirovaniânagruzkinakrepʹočistnogokompleksa AT vivčarenkoav kvoprosuformirovaniânagruzkinakrepʹočistnogokompleksa AT červatûkvg kvoprosuformirovaniânagruzkinakrepʹočistnogokompleksa AT bondarenkovi dopitannâformuvannânavantažennânakríplennâočisnogokompleksu AT simanovičga dopitannâformuvannânavantažennânakríplennâočisnogokompleksu AT vivčarenkoav dopitannâformuvannânavantažennânakríplennâočisnogokompleksu AT červatûkvg dopitannâformuvannânavantažennânakríplennâočisnogokompleksu AT bondarenkovi onthequestionofloadformationonstopingcomplexsupport AT simanovičga onthequestionofloadformationonstopingcomplexsupport AT vivčarenkoav onthequestionofloadformationonstopingcomplexsupport AT červatûkvg onthequestionofloadformationonstopingcomplexsupport

К вопросу формирования нагрузки на крепь очистного комплекса

Institution

Similar Items