Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива

Исследовано влияние очистных работ на дренажный штрек по вышележащему пласту. Выявлены закономерности распределения напряжений в условиях надработки подготовительной выработки, позволяющие внести изменения в используемую систему крепления, для повышения эффективности поддержания выработки. Досліджен...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Розробка родовищ
Date:	2014
Main Authors:	Фомичев, В.В., Соцков, В.А., Гусев, А.С.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України 2014
Subjects:	Геомеханіка
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104573
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива / В.В. Фомичев, В.А. Соцков, А.С. Гусев // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 399-407. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859991110548455424
author	Фомичев, В.В. Соцков, В.А. Гусев, А.С.
author_facet	Фомичев, В.В. Соцков, В.А. Гусев, А.С.
citation_txt	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива / В.В. Фомичев, В.А. Соцков, А.С. Гусев // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 399-407. — Бібліогр.: 4 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Розробка родовищ
description	Исследовано влияние очистных работ на дренажный штрек по вышележащему пласту. Выявлены закономерности распределения напряжений в условиях надработки подготовительной выработки, позволяющие внести изменения в используемую систему крепления, для повышения эффективности поддержания выработки. Досліджено вплив очисних робіт на дренажний штрек по верхньому пласту. Виявлені закономірності розподілу напружень в умовах надпрацювання підготовчої виробки, що дозволяють внести зміни в використовувану систему кріплення, для підвищення ефективності підтримки виробки. The influence of extracting works on the overlying layers to drainage drift is investigated. The regularities of the stresses distribution in overworking conditions for development working allowing amend used fastening system to improve the efficiency of working support is identified.
first_indexed	2025-12-07T16:31:29Z
format	Article
fulltext	399 УДК 622.272 © В.В. Фомичев, В.А. Соцков, А.С. Гусев В.В. Фомичев, В.А. Соцков, А.С. Гусев ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ НЕСУЩИХ ХАРАКТЕРИСТИК ЭЛЕМЕНТОВ КРЕПИ ШТРЕКА ПРИ ЕГО НАДРАБОТКЕ В УСЛОВИЯХ МЕЛКОСЛОИСТОГО ПОРОДНОГО МАССИВА Исследовано влияние очистных работ на дренажный штрек по вышележащему пласту. Выявлены закономерности распределения напряжений в условиях надработки подго- товительной выработки, позволяющие внести изменения в используемую систему крепления, для повышения эффективности поддержания выработки. ВИЗНАЧЕННЯ ЗМІНИ НЕСУЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК ЕЛЕМЕНТІВ КРІПЛЕННЯ ШТРЕКУ ПРИ ЙОГО НАДПРАЦЮВАННІ В УМОВАХ ДРІБНОШАРУВАТОГО ПОРОДНОГО МАСИВУ Досліджено вплив очисних робіт на дренажний штрек по верхньому пласту. Виявлені закономірності розподілу напружень в умовах надпрацювання підготовчої виробки, що дозволяють внести зміни в використовувану систему кріплення, для підвищення ефективності підтримки виробки. DETERMINE OF CHANGES OF THE BEARING CHARACTERISTICS ELEMENTS OF DRIFT SUPPORT DURING ITS UNDERMINING IN CONDITIONS OF FINE-GRAINED ROCK MASSIF The influence of extracting works on the overlying layers to drainage drift is investigated. The regularities of the stresses distribution in overworking conditions for development working allowing amend used fastening system to improve the efficiency of working support is identified. АКТУАЛЬНОСТЬ Уголь, как энергетический ресурс, по своим характеристикам существенно отли- чается от нефти и природного газа. По объемам мировых запасов уголь превосхо- дит все остальные виды ископаемого топ- лива. Так, коэффициент кратности запасов для угля (отношение оставшихся запасов к годовой добыче) в настоящее время составляет 122 года. Запасы каменного угля в Украине, которые составляют около 33873 млн т – это 3,9% мировых запасов. В прошлом году было добыто 85,9 млн тонн угля, и по этому показателю Украина за- нимает 12-е место в мире. Добыча в Ук- раине ныне ведется в 160 шахтах. ПАО «ДТЭК Павлоградуголь» – круп- нейшее угледобывающее предприятие Ук- раины. В состав объединения входят 10 шахт, а также предприятия транспортной и производственной инфраструктуры. «ДТЭК 400 Павлоградуголь» ведет добычу угля на тер- ритории Павлоградско-Петропавловского угленосного района Западного Донбасса. Предприятие осуществляет добычу энерге- тического и коксующегося углей, при этом основной объем приходится на энергетиче- ские угли. Промышленные запасы «ДТЭК Павлоградугля» составляют 699,2 млн т, что при существующем уровне добычи пред- ставляет обеспеченность углем на срок 56 лет. Согласно годовому отчету компании «ДТЭК» за 2012 г., объем добычи угля со- ставил 39,7 млн т. По сравнению с 2011 г. объем добычи увеличился до 65,4%. Такой значительный рост во многом обусловлен присоединением к компании новых угле- добывающих предприятий в Украине и России, а также стабильным ростом годо- вых показателей добычи угля на предпри- ятиях «ДТЭК Павлоградуголь» и «ДТЭК Шахта Комсомолец Донбасса» (на 10,3 и 5,8% соответственно). При этом «ДТЭК Павлоградуголь» за год достиг рекордной добычи – 17 млн т [1]. Тем не менее, со- гласно долгосрочной стратегии компании до 2030 г. объем добычи угля должен дос- тигнуть 50 млн т [2]. Для достижения необходимых темпов роста добычи внедряется комплексная программа модернизации оборудования и технологическое совершенствование про- изводственных процессов. Основным тех- нологическим требованием является уве- личение длины лавы и выемочного столба, что способствует интенсификации работ и снижению издержек на концевые опера- ции. Данный подход отлично зарекомен- довал себя на производстве, однако сопря- жен с целым рядом трудностей. В первую очередь необходимо понимать, что увели- чение объемов и площади извлекаемого угля способствует увеличению влияния горного давления. В связи с увеличением объемов зависающих консолей в кровле происходит рост нагрузки на механизиро- ванную крепь, что приводит к частым слу- чаям посадки крепи на жесткую базу. По- мимо проблем непосредственной добычи угля происходит увеличение протяженно- сти подготовительных выработок. С уве- личением протяженности выработок соот- ветственно увеличивается и влияние гор- ного давления на крепежные системы. В результате ранее применявшиеся схемы крепления становятся неэффективными. Для решения подобных проблем необхо- дим более гибкий подход к определению рациональных параметров крепи, которая бы учитывала особенности породного мас- сива, производственные процессы и другие факторы, влияющие на устойчивость вы- работок. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ В результате анализа современных подходов к определению рациональных параметров средств крепления выработок определена необходимость проведения до- полнительных исследований. Для этого была разработана методика реализации вычислительного эксперимента на базе ме- тода конечных элементов. Данный подход позволяет построить адекватную про- странственную модель углевмещающего породного массива с учетом всех физико- механических свойств пород, смоделиро- вать сеть подготовительных и выемочных выработок с используемыми системами крепления. В статье рассмотрены результаты ис- пользования данного подхода на примере шахты «Самарская» ПАО «ДТЭК Павло- градуголь» при отработке 547-й лавой пла- ста 5C . Особенностью данного участка яв- ляется проведение дренажного штрека на глубине 8 – 9 м под угольным пластом, для снятия сильного водопритока в лаву. Учи- тывалось влияние зон шарнирно-блокового сдвижения, образованных вследствие предварительной отработки двух соседних лав. В результате получена модель (рис.1, а), которая позволила максимально адек- ватно определить зоны опорного давления, а также области распределения повышен- ных напряжений в массиве. 401 а б в Рис. 1. Пространственная модель вычислительного эксперимента: а – изометрии; б – поперечное сечение; в – крепежная система дренажного штрека В данном случае выемочные выработки подвергаются значительному техногенно- му воздействию двух факторов: влиянию проседания кровли в выработанное про- странство отработанной лавы; влиянию зоны опорного давления вокруг прибли- жающегося очистного забоя. Повторно ис- пользуемые выработки широко применя- ются на шахтах Западного Донбасса бла- годаря чему достигается значительная эко- номия времени и финансов. Однако ис- пользование данной технологии сопряжено со сложностями поддержания выработок в условиях слабых вмещающих пород За- падного Донбасса. ПОСТРОЕНИЕ МОДЕЛИ Рассматриваемая модель состоит из 25 породных слоев, при этом высота модели составляет 48,2 м. Мощность и физико- механические свойства каждого слоя пол- ностью соответствуют геологическому прогнозу для 547-й лавы. Ширина модели 290 м, что включает в себя непосредствен- но лаву (230 м), выемочные штреки, а так- же ранее отработанные лавы по 25 м с ка- ждой стороны. В кровле над отработанны- ми лавами, а также вокруг выемочных вы- работок моделируется зона шарнирно- блокового сдвижения с разбиением пород- 402 ных слоев на блоки с различными разме- рами. На глубине 9 м от угольного пласта и на удалении 18 м от переднего края мо- дели проведен дренажный штрек. Соглас- но паспорта крепления дренажного штрека была смоделирована рамная и анкерная крепи (рис. 1, в). Глубина модели состави- ла 55 м. Механизированный комплекс мо- делировался в виде сплошного прямо- угольного блока шириной 5 м и высотой 1 м. Выработанное пространство заполнено обрушенными породами, смоделирован- ными в виде сплошного блока с прочност- ными характеристиками, соответствую- щими разрушенному горному массиву. В ходе проведения вычислительного эксперимента были выполнены расчеты для различного положения очистного за- боя относительно дренажного штрека. В результате получены эпюры интенсивно- сти σ , горизонтальных хσ и вертикаль- ных yσ напряжений. В статье приведен только минимальный набор эпюр, необхо- димый для анализа. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ Для анализа распределения напряжений в горном массиве рассмотрим эпюры ин- тенсивности σ и вертикальных напряже- ний yσ для последнего этапа расчета, ко- гда очистной забой находится непосредст- венно над дренажным штреком (рис. 2). Эпюры предыдущих этапов расчетов не представлены в связи с тем, что отличия в распределении напряжений на границах модели не превышают 5 – 7%. Это под- тверждает, что при построении размеры модели обоснованы правильно, вследствие чего исключена возможность искажения результатов. а б Рис. 2. Распределение напряжений в горном массиве: а – эпюра интенсивности σ; б – эпюра вертикальных напряжений σу На рис. 2, а представлена эпюра интен- сивности напряжений σ . Распределение напряжений в окрестности выемочных вы- работок происходит достаточно симмет- рично. Это обстоятельство можно считать вполне объективным и естественным, учи- тывая одинаковые условия расположения выработок. Данное обстоятельство позво- ляет использовать только одну сторону модели для детального анализа ситуации в 403 окрестности выработки. В боку выработки со стороны залегания неотработанного угля образуется зона опорного давления (см. рис. 2, а). Приве- денные напряжения находятся в диапазоне 15 – 20 Мпа. Размеры данной области не ограничиваются только окрестностями вы- работки, а распространяются на значитель- ное расстояние в кровлю и почву угольного пласта. При удалении от выработки также происходит увеличение ширины области. В общей сложности зона опорного давления занимает 37 – 40 м по высоте и 5 – 10 м по ширине. Распространению повышенных напряжений способствует зона шарнирно- блокового сдвижения моделируемая вокруг выработки. Влияние трещиноватости мас- сива на распределение напряжений показа- но в работе [3]. Эпюра вертикальных напряжений yσ (см. рис. 2, б) только подтверждает пред- ставленные ранее результаты. Максималь- ная концентрация сжимающих напряжений образуется в боку выработок со стороны оставшегося угольного пласта. Напряже- ния здесь превышают 20 МПа при разме- рах области 6 – 8 м по ширине и 8 – 10 м по высоте. На большем удалении от выра- ботки происходит снижение напряжений до 10 МПа, которые распространяются на расстояние до 20 м в глубину массива. При этом в кровле выработки образуется область растягивающих напряжений 1 – 3 МПа, которая распространяется на высо- ту до 5 м и ширину до 3 м. Это связано с просадкой основной кровли отработанного угольного пласта в выработанное про- странство, в результате чего образуется небольшая область разгрузки в местах раз- ломов породы и образования магистраль- ных трещин. Таким образом, исходя из полученной картины распределения напряжений в ок- рестности выработки, наиболее нагружен- ными сечениями в поперечной проекции модели являются сечения, примыкающие к зоне блочного моделирования и проходя- щие со стороны отрабатываемой лавы. Именно в этих сечениях, представленных на рис. 3, будут определены условия влия- ния структуры модели на деформационное состояние контура дренажного штрека. а б Рис. 3. Эпюры интенсивности напряжений σ поперечного сечения модели при разном положении очистного забоя: а – над дренажным штреком; б – 14 м до дренажного штрека 404 Как наиболее характерные из получен- ных результатов для проведения сравни- тельного анализа выбраны варианты: при расположении забоя над демонтажным штреком (рис. 3, а) и на расстоянии 14 м до штрека (рис. 3, б). Представленные эпюры демонстрируют характер перераспределения приведенных напряжений в горном массиве при при- ближении очистного забоя к демонтажно- му штреку. На начальном этапе (см. рис. 3, б) напряжения в массиве вокруг дренажно- го штрека имеют малый градиент и прак- тически постоянны в пределах отдельного породного слоя. При достижении лавой плоскости вертикальной симметрии дре- нажного штрека (см. рис. 3, а) вокруг него формируются зоны концентрации напря- жений и разгрузки. При этом следует учесть, что расчет проводился в упруго- пластической постановке. В связи с этим на данных эпюрах уже был пройден пик концентрации напряжений и теперь проис- ходит снижение напряжений при увеличе- нии деформаций. В совокупности эпюры интенсивности напряжений σ , представленные на рис. 3, показывают как происходит перераспреде- ление напряжений путем снижения их в кровле очистного забоя при прохождении дренажного штрека с одновременным пере- ходом в запредельное состояние пород, его окружающих. То есть, прохождение лавы приводит к резкому росту деформаций в кровле и почве дренажного штрека, но при этом обеспечивает достаточную устойчи- вость пород в боках выработки. Исходя из этого основным критерием обеспечения эксплуатационных характеристик рассмат- риваемой выработки становится рост пол- ных деформаций ее кровли и почвы. Рис. 4. График полных приведенных деформаций свода кровли дренажного штрека при подвигании очистного забоя Графики, представленные на рис. 4, по- зволяют оценить поведение кровли и поч- вы выработки при приближении очистного забоя к вертикальной оси дренажного штрека. Как видно, до 14 м рост деформа- ций кровли и почвы имеет практически линейный характер. При этом динамика роста является незначительной, что позво- ляет говорить о низком уровне влияния ла- вы на штрек. С 14 до 7 м наблюдается стремительный рост деформаций, что оче- видно указывает на возрастающее влияние очистного забоя. В дальнейшем увеличе- ние деформаций почвы продолжается в 405 том же темпе, что указывает на потерю не- сущей способности пород, ее образующих. А для кровли после 7 м деформации стаби- лизируются, что вероятнее всего следует связать с компенсацией горного давления. Для аналитического описания пред- ставленных зависимостей введем понятие показателя взаимодействия выработок R (взаимное влияние очистного забоя и дре- нажного штрека). При описании восполь- зуемся функцией, устанавливающей зави- симости между геометрическими и меха- ническими характеристиками процесса влияния положения лавы на деформирова- ние кровли выработки. Причем, эталонным качественным показателем принимаются графики деформаций представленные на рис. 4. В обобщенном виде описание при- веденного показателя взаимодействия вы- работок выглядит следующим образом ( )H,E,R,RfR ihv γ= , (1) где vR – радиус окружности, описанной вокруг контура выработки; hR – радиус-расстояние от центра дре- нажного штрека по плоскости лавы; iE – усредненный модуль упругости слоистого горного массива; Hγ – горное давление. Получена зависимость, позволяющая спрогнозировать поведение контура дре- нажного штрека при его надработке в слоистом горном массиве, образованном породами с низкими, относительно угля, прочностными характеристиками. Расположение очистного забоя над вы- работкой способствует появлению харак- терной области повышенных напряжений в промежуточных слоях, разделяющих угольный пласт и штрек. При приближе- нии очистного забоя зоны опорного давле- ния вокруг лавы и в боках выработки со- единяются в единую область с концентра- цией напряжений значительно превы- шающей предел прочности материалов. Размеры области достигают 10 м по высоте и 12 – 15 м по ширине, напряжения в диа- пазоне 15 – 22 МПа. Учитывая характери- стики пород Западного Донбасса, такая концентрация напряжений приводит к обра- зованию систем трещин и разупрочнения слоев. Одновременно в почве выработанно- го пространства происходит снижение кон- центрации напряжения до минимальных значений. Данные процессы провоцируют значительное увеличение нагрузки на сис- тему крепления дренажного штрека [4]. а б Рис. 5. Эпюры интенсивности σ системы крепления дренажного штрека при разном положении очистного забоя: а – над выработкой; б – 14 м до выработки 406 Аналогично породному массиву для анализа состояния крепежной системы ис- пользуем эпюры интенсивности σ при различном расположении очистного забоя. При расстоянии 14 м от лавы до выработки (рис. 5, б) максимальные концентрации напряжений сосредоточены в левой стойке рамы. Напряжения достигают 270 МПа, что является пределом текучести используемой стали. В то же время правая стойка крепи нагружена значительно слабее. Напряжения изменяются по всей высоте стойки в широ- ком диапазоне 120 – 200 МПа. В верхняке рамы наибольшие напряжения локализуют- ся левее центральной оси в области длиной не более 1 м, при этом не превышая 220 МПа. В остальной части верхняка на- пряжения составляют 120 – 140 МПа. Ан- керное крепление нагружено также нерав- номерно. Максимальные концентрации на- пряжений распределяются в правом боко- вом анкере, особенно в центральной части, где, очевидно, происходит защемление и деформация стальной арматуры. Анкера, расположенные в кровле выработки, нагру- жены достаточно слабо, напряжения не превышают 60 МПа. Исключением являют- ся два крайних анкера слева, с напряжением до 160 МПа. Распределение напряжений при поло- жении забоя над дренажным штреком (см. рис. 5, а) существенно отличается от пре- дыдущего. Практически 90% рамной крепи подвержено напряжениям, равным или превышающим предел текучести стали, что свидетельствует о значительном уве- личении давления породы на крепь. В ре- зультате происходит срабатывание замков податливости, а также деформирование профиля рамной крепи сразу в нескольких местах. Анкерное крепление, соответст- венно, также нагружено сильнее. Цен- тральная часть всего ряда анкеров кровли защемлена вследствие сдвижения пород- ного слоя над выработкой. Рост напряжений в анкерах (см. рис. 4, а) происходит за счет изгиба породных слоев образующих кровлю дренажного штрека. На это указывает геометрическое расположение зон повышенных деформа- ций в теле анкера. Фактически сопротив- ление анкеров опусканию кровли выработ- ки достигается за счет наличия попереч- ных деформаций, возникающих на границе породных слоев, которые имеют различ- ные механические характеристики. Кроме того, для центральной группы анкеров зо- ны концентрации напряжений смещены в сторону контура дренажного штрека, что указывает на влияние области разгрузки горного массива. В результате эффектив- ность применения трех центральных анке- ров в момент максимального нагружения крепи выработки становится минимальной. Это приводит к росту зон повышенных на- пряжений в верхнем сегменте рамной кре- пи. Таким образом, для анализа эффектив- ности установки анкеров можно принять комбинированный показатель изменения приведенных напряжений в анкере и при- легающем к нему участке рамы. Для обеспечения поиска оптимальных параметров установки анкера в рамках рассматриваемой задачи было получено следующее условие ( ) max a a r r l cosl b b, K σ σασ σ − = 432 , (2) где rσ , aσ , maxσ – максимальные интен- сивности напряжений, соответственно, в раме, анкере и всей крепежной системе; rb , b - расстояние от вертикальной оси до устья шпура анкера и ширина выработ- ки по почве; al , l - расстояние от устья шпура до центра зоны максимальных напряжений и длина анкера; α - угол установки анкера относитель- но горизонта. При показателях σK менее \|0,2\| уста- новка анкера признается эффективной, при значении этого параметра до \|0,5\| – анкер установлен приемлемо, а уже выше – его размещение не обеспечивает достаточной 407 несущей способности. Таким образом, в рамках рассматри- ваемого примера только боковые анкера установлены с соблюдением условия при- емлемой эффективности работы. Все семь анкеров в кровле дренажного штрека обла- дают низкой эффективностью, а три цен- тральных вообще не обеспечивают прием- лемой несущей способности. В целом, результаты проведенного мо- делирования хорошо согласуются с натур- ными наблюдениями, выполненными на шахте «Самарская». Выявленные законо- мерности как в качественном, так и в коли- чественном представлении отвечают реаль- ному изменению высоты дренажного штре- ка, происходящему при его надработке в данных горно-геологических условиях. ВЫВОДЫ Рассмотренная крепежная система не обеспечивает устойчивости штрека в усло- виях его надработки. При этом влияние прохождения лавы на его состояние имеет трехфазный нелинейный характер, опреде- ляемый картиной деформирования боков рассматриваемой выработки. Полученные результаты позволяют с высокой точно- стью оценить эффективность работы от- дельных элементов крепи дренажного штрека и выявить ее проблемные места. Авторами выявлены закономерности рас- пределения напряжений в условиях надра- ботки подготовительной выработки, по- зволяющие внести изменения в используе- мую систему крепления, для повышения эффективности поддержания выработки. Определены граничные условия эффек- тивного размещения анкеров для обеспе- чения устойчивости выработки, находя- щейся в зоне влияния повышенного горно- го давления, вызванного движением очи- стного забоя. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Энергия в действии: отчет о НИР (заключ.) / ДТЭК. – Донецк, 2012 – 237 с. http://www.dtek.com/library/file/annual-report-2012- ru.pdf [Электронный ресурс] 2. http://www.dtek.com/library/file/dtek-strategy-20- rus-1.pdf [Электронный ресурс] 3. Фомичев В.В. Особенности моделирования тре- щиноватости пород горного массива примыкающих к контуру временной выработки / В.В. Фомичев, В.А. Соц- ков, А.И. Скитенко // Сб. науч. тр. Sworld. – Вып. 3, Т. 14. – Иваново: МАРКОВА АД. – 2013 – 93 с. 4. Sotskov V. Investigation of the rock massif stress strain state in conditions of the drainage drift overworking / V. Sotskov, I. Saleev // Mining of mineral deposits. – Netherlands: CRC Press/Balkema, 2013. – P. 197 – 201. ОБ АВТОРАХ Фомичев Вадим Владимирович – к.т.н., доцент кафедры подземной разработки месторождений Нацио- нального горного университета. Соцков Вадим Александрович – аспирант кафедры подземной разработки месторождений Национального горного университета. Гусев Александр Станиславович – директор ПСП «Шахтоуправление «Першотравенское» ПАО «ДТЭК Пав- лоградуголь».
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-104573
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	2415-3435
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T16:31:29Z
publishDate	2014
publisher	УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України
record_format	dspace
spelling	Фомичев, В.В. Соцков, В.А. Гусев, А.С. 2016-07-12T13:22:15Z 2016-07-12T13:22:15Z 2014 Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива / В.В. Фомичев, В.А. Соцков, А.С. Гусев // Розробка родовищ: Зб. наук. пр. — 2014. — Т. 8. — С. 399-407. — Бібліогр.: 4 назв. — рос. 2415-3435 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104573 622.272 Исследовано влияние очистных работ на дренажный штрек по вышележащему пласту. Выявлены закономерности распределения напряжений в условиях надработки подготовительной выработки, позволяющие внести изменения в используемую систему крепления, для повышения эффективности поддержания выработки. Досліджено вплив очисних робіт на дренажний штрек по верхньому пласту. Виявлені закономірності розподілу напружень в умовах надпрацювання підготовчої виробки, що дозволяють внести зміни в використовувану систему кріплення, для підвищення ефективності підтримки виробки. The influence of extracting works on the overlying layers to drainage drift is investigated. The regularities of the stresses distribution in overworking conditions for development working allowing amend used fastening system to improve the efficiency of working support is identified. ru УкрНДМІ НАН України, Інститут геотехнічної механіки НАН України Розробка родовищ Геомеханіка Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива Визначення зміни несучих характеристик елементів кріплення штреку при його надпрацюванні в умовах дрібношаруватого породного масиву Determine of changes of the bearing characteristics elements of drift support during its undermining in conditions of fine-grained rock massif Article published earlier
spellingShingle	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива Фомичев, В.В. Соцков, В.А. Гусев, А.С. Геомеханіка
title	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива
title_alt	Визначення зміни несучих характеристик елементів кріплення штреку при його надпрацюванні в умовах дрібношаруватого породного масиву Determine of changes of the bearing characteristics elements of drift support during its undermining in conditions of fine-grained rock massif
title_full	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива
title_fullStr	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива
title_full_unstemmed	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива
title_short	Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива
title_sort	определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива
topic	Геомеханіка
topic_facet	Геомеханіка
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104573
work_keys_str_mv	AT fomičevvv opredelenieizmeneniânesuŝihharakteristikélementovkrepištrekapriegonadrabotkevusloviâhmelkosloistogoporodnogomassiva AT sockovva opredelenieizmeneniânesuŝihharakteristikélementovkrepištrekapriegonadrabotkevusloviâhmelkosloistogoporodnogomassiva AT gusevas opredelenieizmeneniânesuŝihharakteristikélementovkrepištrekapriegonadrabotkevusloviâhmelkosloistogoporodnogomassiva AT fomičevvv viznačennâzmíninesučihharakteristikelementívkríplennâštrekupriiogonadpracûvannívumovahdríbnošaruvatogoporodnogomasivu AT sockovva viznačennâzmíninesučihharakteristikelementívkríplennâštrekupriiogonadpracûvannívumovahdríbnošaruvatogoporodnogomasivu AT gusevas viznačennâzmíninesučihharakteristikelementívkríplennâštrekupriiogonadpracûvannívumovahdríbnošaruvatogoporodnogomasivu AT fomičevvv determineofchangesofthebearingcharacteristicselementsofdriftsupportduringitsundermininginconditionsoffinegrainedrockmassif AT sockovva determineofchangesofthebearingcharacteristicselementsofdriftsupportduringitsundermininginconditionsoffinegrainedrockmassif AT gusevas determineofchangesofthebearingcharacteristicselementsofdriftsupportduringitsundermininginconditionsoffinegrainedrockmassif

Определение изменения несущих характеристик элементов крепи штрека при его надработке в условиях мелкослоистого породного массива

Institution

Similar Items