Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС
На основе комплексного подхода исследованы физико-механические свойства и другие показатели сварных длинномерных особотонкостенных труб различных производителей из коррозионностойкой стали ТР 316L и ее ближайших аналогов на соответствие нормативным требованиям стандартов ASTM А249 и EN 10217-7. Пока...
Збережено в:
| Опубліковано в: : | Ядерна та радіаційна безпека |
|---|---|
| Дата: | 2015 |
| Автори: | , , |
| Формат: | Стаття |
| Мова: | Російська |
| Опубліковано: |
Державне підприємство "Державний науково-технічний центр з ядерної та радіаційної безпеки" Держатомрегулювання України та НАН України
2015
|
| Онлайн доступ: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104992 |
| Теги: |
Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Цитувати: | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС / Т.Н. Буряк, Н.В. Ярошенко, А.А. Тараненко // Ядерна та радіаційна безпека. — 2015. — № 2. — С. 31-38. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. |
Репозитарії
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860256314905591808 |
|---|---|
| author | Буряк, Т.Н. Ярошенко, Н.В. Тараненко, А.А. |
| author_facet | Буряк, Т.Н. Ярошенко, Н.В. Тараненко, А.А. |
| citation_txt | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС / Т.Н. Буряк, Н.В. Ярошенко, А.А. Тараненко // Ядерна та радіаційна безпека. — 2015. — № 2. — С. 31-38. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Ядерна та радіаційна безпека |
| description | На основе комплексного подхода исследованы физико-механические свойства и другие показатели сварных длинномерных особотонкостенных труб различных производителей из коррозионностойкой стали ТР 316L и ее ближайших аналогов на соответствие нормативным требованиям стандартов ASTM А249 и EN 10217-7. Показана целесообразность дополнительных коррозионных исследований труб, предназначенных для конденсаторов АЭС, с целью оптимизации критериев коррозионной стойкости как показателей эксплуатационной надежности.
На основі комплексного підходу виконано матеріалознавські дослідження фізико-механічних властивостей та інших показників зварних довгомірних особливотонкостінних труб різних виробників з корозійностійкої сталі ТР 316L та ії найближчих аналогів на відповідність нормативним вимогам стандартів ASTM А249 і EN10217-7. Показано доцільність додаткових корозійних досліджень труб, що призначені для конденсаторів АЕС, з метою оптимізації критеріїв корозійної тривкості як показників експлуатаційної надійності.
The paper presents criteria to control quality of welded stainless steel pipes for nuclear power plant condensers and problems of assessing their operational reliability.Based on the integrated approach, welded long thin-walled pipes made of stainless steel TP 316L and its closest analogues were checked for compliance with regulatory requirements of ASTM A249 and EN 10217-7 standards. It was found that quality, geometric dimensions, structure, mechanical and technological properties of pipes produced by various manufacturers in modern production using TIG welding seam correspond to the requirements of stated standards. According to tests, the weld of pipes is resistant to intergranular corrosion, but also tends to pitting corrosion and knife corrosion. Pipes for NPP condensers should additionally be tested in order to optimize corrosion resistance requirements and for proper selection of pipe materials for condensers.
|
| first_indexed | 2025-12-07T18:50:09Z |
| format | Article |
| fulltext |
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015 31
УДК 669.14-462:621.791:006.354
Т. Н. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко
Государственное предприятие «Научно-исследовательский
и конструкторско-технологический институт трубной
промышленности им. Я. Е. Осады», г. Днепропетровск,
Украина
Анализ
материаловедческих
аспектов в оценке
эксплуатационной
надежности сварных труб
из коррозионностойкой
стали для конденсаторов
АЭС
На основе комплексного подхода исследованы физико-механи-
ческие свойства и другие показатели сварных длинномерных особо-
тонкостенных труб различных производителей из коррозионностойкой
стали ТР 316L и ее ближайших аналогов на соответствие нормативным
требованиям стандартов ASTM А249 и EN 10217-7. Показана целесооб-
разность дополнительных коррозионных исследований труб, предна-
значенных для конденсаторов АЭС, с целью оптимизации критериев
коррозионной стойкости как показателей эксплуатационной надежно-
сти.
К л ю ч е в ы е с л о в а: труба, конденсатор, сталь, стандарт, сварной
шов, контрольные испытания, качество, коррозионная стойкость.
Т. М. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. О. Тараненко
Аналіз матеріалознавських аспектів в оцінці експлу-
атаційної надійності зварних труб з корозійностійкої
сталі для конденсаторів АЕС
На основі комплексного підходу виконано матеріалознавські до-
слідження фізико-механічних властивостей та інших показників звар-
них довгомірних особливотонкостінних труб різних виробників з ко-
розійностійкої сталі ТР 316L та ії найближчих аналогів на відповідність
нормативним вимогам стандартів ASTM А249 і EN10217-7. Показано
доцільність додаткових корозійних досліджень труб, що призначені
для конденсаторів АЕС, з метою оптимізації критеріїв корозійної трив-
кості як показників експлуатаційної надійності.
К л ю ч о в і с л о в а: труба, конденсатор, сталь, стандарт, зварний
шов, контрольні випробування, якість, корозійна стійкість.
© Т. Н. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко, 2015
В
Украине на ряде энергоблоков АЭС довольно
остро обозначилась проблема с состоянием кон‑
денсаторов турбин в результате повреждения труб
из медно‑никелевого сплава МНЖ 5‑1 и массо‑
вого вымывания меди, что оказывает вредное
влияние на состояние окружающей среды и работу паро‑
генератора. Наиболее критична ситуация на энергобло‑
ках, где используемая из прудов‑охладителей вода содер‑
жит соли, ионы хлора, натрия, кальция, сероводород, что
приводит к химическим отложениям на поверхности труб
и вызывает их коррозионно‑эрозионный износ. За рубе‑
жом в конденсаторах атомных станций давно используются
сварные трубы из нелегированного титана или коррозион‑
ностойкой стали марок ТР 321, ТР 304/304L, TP 316L/316Ti
и др. [1—3]. Данные трубы относятся к высоколиквидной
продукции прецизионного сортамента — особотонкостен‑
ным, высокоточным, длинномерным, с повышенным ка‑
чеством поверхности из сложных материалов и высоким
комплексом технических характеристик. Такой сортамент
освоен на современных производствах сварным способом.
При этом важным аспектом является существенное сни‑
жение отпускной цены сварных труб по отношению к бес‑
шовным из аналогичного материала.
Технологический процесс изготовления труб осуществ‑
ляется на поточных линиях трубоэлектросварочных агре‑
гатов, где последовательно в автоматизированном режиме
выполняются следующие операции: продольная резка хо‑
лоднокатаного рулонного проката (штрипса, который слу‑
жит заготовкой) → контроль его геометрических размеров →
формовка → аргонодуговая TIG‑сварка (Tungsten Inert Gas)
кромок → неразрушающий контроль сварного шва и око‑
лошовной зоны → шлифовка наружного, раскатка внут‑
реннего грата → калибровка труб → термическая обработка
труб в защитной атмосфере → неразрушающий контроль
тела трубы → отделка поверхности (по требованию по‑
требителя) → маркировка → порезка на заданную длину →
приемка труб, испытания, предусмотренные нормативом,
оформление сертификата [4]. Основное преимущество из‑
готовления труб на линии трубоэлектросварочных агре‑
гатов — автоматизированный контроль параметров тех‑
нологического процесса, включая контроль металла, что
уменьшает влияние человеческого фактора, обеспечивает
стабильность технологии и качества продукции, увеличи‑
вает скорость и объемы производства, способствует сни‑
жению себестоимости.
Аргонодуговая TIG‑сварка наиболее приемлема
для коррозионностойких сталей и сплавов с коэффици‑
ентом заполнения сварного шва V = 1. Сварка осуществ‑
ляется в камере с защитной атмосферой (аргон). Защита
шва от внесения вредных и инородных примесей способ‑
ствует хорошей проварке корня шва. Электрическая дуга
используется для нагрева и расплавления кромок металла.
Защитный газ (аргон), который поступает из газового со‑
пла, подается в зону сварки и на внутреннюю поверхность
труб. Электрод (катод), выполненный из тугоплавкого ма‑
териала (вольфрам), расположен в центре газового сопла
на заданном по отношению к толщине стенки удалении
от кромок свариваемого металла. Сварка осуществля‑
ется автоматически тремя катодами, расплавляя, форми‑
руя и сохраняя ванночку с равномерным распределением
по всей глубине шва без подачи в зону сварки присадоч‑
ных материалов. Многодуговая TIG‑сварка в защитной
атмосфере обеспечивает высокое качество шва, его плот‑
ность (при этом полностью сохраняется химический со‑
став основного металла в структуре шва), отсутствие брызг,
шлаков, примесей, непроваров и т. п.
32 ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015
Т. Н. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко
Трубы поставляются по стандартам ASTM A249 или
EN 10217‑7 [5, 6], которыми предусмотрены обязательные
требования к марке стали, геометрическим размерам и со‑
стоянию поверхности, механическим и технологическим
свойствам, выполнению неразрушающего контроля и др.
На качественные показатели сварных труб важное влия‑
ние оказывает правильный выбор штрипса (по толщине
стенки и состоянию поверхности, химическому составу,
неметаллическим включениям, величине зерна), что в со‑
вокупности влияет на механические и коррозионные свой‑
ства, точность геометрических размеров труб.
В ранее выполненных ГП «НИТИ» исследованиях, свя‑
занных с выбором материала труб для замены конденса‑
торов турбин АЭС с учетом мирового опыта, был выбран
титан марки ВТ1‑0, а в качестве альтернативы – сталь
03Х17Н14М3. По нашему мнению, для новых энергоблоков
со сроком эксплуатации порядка 50 лет следует использо‑
вать титан, а для блоков с продленным сроком эксплуа‑
тации либо тех, которые дорабатывают свой ресурс, —
коррозионностойкую сталь. В настоящее время с целью
установления необходимого комплекса материаловедче‑
ских характеристик для подтверждения эксплуатационной
надежности сварных труб в конденсаторах АЭС впервые
в Украине проведены комплексные исследования каче‑
ства сварных труб различных производителей: Ø28×0,7 мм,
сталь ТР 316L (Германия); Ø20×0,8 мм, сталь ТР 316L
(Украина); Ø25,4×0,71 мм, сталь 1.4404 и Ø22×1,0 мм, сталь
1.4435 (Италия).
Коррозионностойкие стали ТР 316L, 1.4404 и 1.4435
являются ближайшими аналогами стали 03Х17Н14М3.
Несмотря на то что по химическому составу они близки
между собой, полного совпадения по контролируемым
элементам нет (табл. 1).
Нормы совпадают по содержанию таких элементов,
как углерод, кремний, марганец, фосфор, отличаются
по содержанию серы, молибдена, хрома, никеля, азота.
В трубах украинского производства низкое содержание
углерода (0,015—0,016 %) и довольно высокое содержание
фосфора (0,043—0,044 %). В импортных трубах содержание
углерода выше (0,037…0,038 % — Италия, 0,027…0,032 % —
Германия), но ниже содержание фосфора (0,013 % —
Италия, 0,31…0,32 % — Германия). Положительный фактор:
в трубах всех производителей низкое содержание серы —
0,0077…0,012 %; неблагоприятный фактор: содержание ни‑
келя и молибдена на нижнем пределе (с учетом ошибки
измерения и допустимых стандартами отклонений).
Химический состав труб различных производителей
зависит от выбранной марки стали и наследуется от ис‑
пользуемой заготовки (поставщика штрипса). На содержа‑
ние углерода, отрицательно влияющего на коррозионную
стойкость, также может повлиять технология изготовле‑
ния труб.
Для подтверждения качества сварного шва и около‑
шовной зоны выполняется диагностика с применением
неразрушающих методов: ультразвукового, вихретокового,
пневматического, радиографического или рентген‑кон‑
троля. К обязательным относятся ультразвуковой (УЗК)
и/или вихретоковый (ВТК) контроль, с помощью которых
контролируют не только качество сварки, но и тело самой
трубы (точность геометрических размеров и др.). При УЗК
на эталон или стандартный образец (СО) наносится ис‑
кусственный дефект типа «риска» с заданными размерами,
что более предпочтительно для оценки и выявления де‑
фектов в виде глубоких рисок, трещин, расслоений, в том
числе таких, которые не имеют раскрытия. При ВТК ис‑
кусственный дефект на эталоне или СО имеет вид сквоз‑
ного, как правило круглого, отверстия, что более предпоч‑
тительно для выявления свищей, коротких поверхностных
и подповерхностных дефектов в виде раковин, пор, непро‑
варов, проплавлений и т. п. Поэтому для сварных труб
ВТК является более важным, чем УЗК, видом неразруша‑
ющего контроля.
Измерение геометрических размеров показало (табл. 2),
что все трубы соответствуют высокой точности изготов‑
ления и удовлетворяют требованиям зарубежных стан‑
дартов. Четко просматривается закономерность того, что
Таблица 1. Химический состав, %, сварных труб из коррозионностойкой стали
ТР 316L и аналогов в сопоставлении с нормативными требованиями
Размер
трубы,
мм
Марка
стали,
стандарт
С Si Mn P S Cr Ni Mo N Fe
28×0,7
TP 316L,
ASTM A249
0,027; 0,032 0,51; 0,54 0,75; 0,72 0,031; 0,032 0,0077; 0,0091 17,20; 16,54 10,59; 10,78 1,89; 1,94 0,0057; 0,0070
Основа
max 0,030 max 1,0 max 2,0 max 0,045 max 0,030 16,0—18,0 10,0—14,0 2,0—3,0 —
25,4×0,71
1.4404,
EN10217‑7
0,038 0,314 0,90 0,013 0,012 16,82 10,09 1,94 0,031
max 0,030 max 1,0 max 2,0 max 0,045 max 0,015 16,5—18,5 10,0‑13,0 2,0—2,5 ≤0,11
22×1,0
1.4435
EN10217‑7
0,037 0,453 1,15 0,013 0,012 17,43 12,7 2,52 0,024
max 0,030 max 1,0 max 2,0 max 0,045 max 0,015 17,0—19,0 12,5—15,0 2,5—3,0 ≤0,11
20×0,8
TP 316L,
ASTM A249
0,015; 0,016 0,49; 0,49 1,17; 1,19 0,043; 0,044 0,012; 0,012 16,77; 16,89 10,07; 9,94 1,94; 1,91 0,020; 0,023
max 0,030 max 1,0 max 2,0 max 0,045 max 0,030 16,0—18,0 10,0—14,0 2,0—3,0 —
Допустимая ошибка
измерения, %
0,008 0,06 0,04 0,006 0,002 0,18 0,11 0,08 — —
Примечание. Над чертой приведены результаты фактического контроля образцов, под чертой — требования соответствующих стандар‑
тов к определенной марке стали; для труб размером 28×0,7 и 20×0,8 мм выполнены измерения по двум образцам; для труб 25,4×0,71
и 22×1,0 мм — по одному образцу.
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015 33
Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали
по толщине стенки трубы поставляются с минусовыми
допусками. По соблюдению толщины стенки и каче‑
ству поверхности сварные трубы превосходят бесшовные.
Поверхность исследованных труб светлая, чистая; де‑
фекты типа трещин, глубоких рисок, плен, налипаний,
расслоений при визуальном осмотре без увеличитель‑
ных приборов не обнаружены. В результате деформации
(раскатки) шва наружный и внутренний грат отсутствует.
Шероховатость Ra внутренней (рабочей) поверхности со‑
ответствует установленной норме — не более 2,0 мкм.
По уровню механических свойств металл труб характе‑
ризуется высокими прочностными и пластическими пока‑
зателями и удовлетворяет требованиям стандартов (табл. 3).
Для контроля технологической пластичности металла
труб (в частности при развальцовке), качества и крепости
сварного шва используются различные виды технологи‑
ческих испытаний. Образцы труб выдержали все техно‑
логические испытания (дополнительные и нормируемые):
на сплющивание (на заданное расстояние, полное, обрат‑
ное), изгиб с перегибом, статический загиб, раздачу, бор‑
тование. После всех испытаний в образцах со швом отсут‑
ствовали дефекты в виде трещин, надрывов, непроваров,
проплавлений и перекрытий.
Металлографическими исследованиями подтверждено
отсутствие дефектов шва и околошовной зоны (рис. 1).
Микроструктура труб включает основной металл аус‑
тенита с рекристаллизованным зерном от № 6 до № 9
у различных производителей (рис. 2, а, табл. 3); неболь‑
шая — до 200 мкм — зона термического влияния и свар‑
ной шов с морфологией литой структуры и наличием в ней
доли феррита (рис. 2, б). Макро‑ и микроструктура шва
плотная, трещин, непроваров, инородных включений
не обнаружено.
Таблица 2. Точность геометрических размеров сварных
труб из коррозионностойкой стали ТР316L и аналогов
Номинальный размер
трубы, мм
Марка
стали
Диаметр
наружный,
мм
Толщина
стенки, мм
28,0×0,7
ТР316L
28,0…28,07
28,0…28,08
28,08…28,10
0,65…0,66
0,65…0,67
0,65…0,66
Нормы ASTM A 249
для 28,0×0,7
27,78…28,10 0,65…0,75
25,4×0,71
1.4404
25,2…25,3
25,2…25,3
0,68…0,70
0,69…0,71
Нормы EN 10217‑7
для 25,4×0,71
25,10…25,7 0,51…0,91
22,0×1,0
1.4435
21,7…22,0
22,0…22,1
0,95…0,96
0,95…0,96
Нормы EN 10217‑7
для 22,0×1,0
21,7…22,3 0,8…1,2
20,0×0,8
ТР316L
19,94…20,01
19,93…20,02
0,77…0,79
0,78…0,80
Нормы ASTM A 249
для 20,0×0,8
19,9…20,11 0,72…0,88
Примечание. Над чертой — результаты фактического контроля об‑
разцов, под чертой — стандартные нормы точности для конкретного
размера труб по отношению к номинальному.
Таблица 3. Механические свойства металла труб и величина зерна
основного металла в соответствии с требованиями стандартов
Размер, мм;
марка стали σВ, Н/мм2 σ0,2, Н/мм2 σ1,0, Н/мм2 δ50, % δ5, % № зерна
28×0,7; ТР316L 559; 607 269; 315 Не опр. 59,0; 59,0 60,0; 60,0 9
25,4×0,71; 1.4404 615; 605 292; 301 348; 329 65,0; 58,5 67,5; 62,5 7
22,0×1,0; 1.4435 563; 566 292; 297 323; 330 62,0; 60,0 64,0; 63,5 6
20,0×0,8; ТР316L 617; 623 349; 347 370; 372 55,0; 56,5 57,5; 59,5 8
Нормы стандартов
ASTM А249 min 485 min 170 Не норм. min 35 Не норм. Не норм.
EN 10217‑7 490‑690 min 190 min 225 min 30 min 40 Не норм.
Примечание. σв — предел прочности или временное сопротивление разрыву; σ0,2, σ1,0 — предел текучести; δ50, δ5 — относительное
удлинение; измерение проводилось по двум образцам.
Рис. 1. Макроструктура шва в трубах
различных производителей, ×12:
а — Ø28×0,7мм, сталь TP316L (Германия); б — Ø22×1,0мм, сталь 1.4435
(Италия); в — Ø26,4×0,71мм, сталь 1.4404 (Италия); г — Ø20×0,8мм, сталь
TP316L (Украина)
а
б
в
г
34 ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015
Т. Н. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко
На АЭС среди повреждений оборудования и трубных
систем доминирует коррозия [7]. Среди коррозионных
повреждений преобладают питтинговая (ПК) и ножевая
коррозия (НК), коррозионное растрескивание под напря‑
жением (КРН) [3, 7, 8, 12]. Также имеет место биологиче‑
ская коррозия под воздействием макро‑ и микроорганиз‑
мов, продуктов их жизнедеятельности, присутствующих
в коррозионной среде. Опасность данных видов коррозии
особенно велика для конденсаторов со сварными трубами.
К основным факторам, обеспечивающим коррозионную
стойкость, относятся химический состав стали c соблю‑
дением оптимального соотношения легирующих элемен‑
тов, уменьшение содержания углерода, серы, фосфора,
а также структура и качество поверхности труб [9—12].
Межкристаллитная коррозия (МКК) труб для условий,
в которых работают конденсаторы, не представляет не‑
посредственной угрозы, однако обеспечение стойкости
к МКК — эффективный метод профилактики и подавле‑
ния развития других опасных видов коррозии: ПК, НК,
КРН [3, 8, 11, 12].
Однозначно отрицательное влияние на коррозион‑
ную стойкость оказывает углерод в стали. Положительно
сказываются на повышении сопротивления коррозии
марганец, хром, никель, молибден, но их влияние не од‑
нозначно по отношению к различным видам коррозии.
Высокая степень легирования сталей марок ТР 316L,
1.4404, 1.4435, 03Х17Н14М3, обеспечивая коррозионную
стойкость в определенной категории сред, имеет ряд не‑
желательных последствий, которые необходимо учиты‑
вать при выборе марки стали. Априори считается, что
увеличение содержания никеля способствует сопротивле‑
нию МКК и КРН, но отрицательно влияет на стойкость
к биологической коррозии. Повышенное содержание ни‑
келя приводит к существенному уменьшению предельной
растворимости углерода, в связи с чем содержание угле‑
рода в данных сталях стремятся снизить до 0,02—0,03 %.
Однако это не всегда удается выполнить технологически
и, кроме того, не гарантирует подлинную защиту от кор‑
розии сварных соединений (НК). Поэтому с повыше‑
нием содержания никеля часто прибегают к стабилиза‑
ции стали титаном, увеличивая допустимое содержание
углерода до 0,08 % (сталь марок ТР 316Ti, 08Х17Н15М3Т),
что в свою очередь приводит к образованию включений
карбидов, карбонитридов и нитридов титана, в том числе
опасных групповых или строчечных. Включения в стали
инициируют появление ПК, поскольку зарождение пит‑
тингов происходит на границах раздела металлическая
матрица — включение. Особенно вредны с точки зре‑
ния очагов зарождения питтингов оксиды, оксисульфиды
и сульфиды марганца.
ПК и КРН наиболее интенсивно развиваются в сре‑
дах, содержащих ионы хлора, например в морской или
артезианской воде, а также в средах, содержащих серово‑
дород, NaOH и Ca(OH)2, органические соединения, что
актуально в условиях работы конденсатора на Южно‑
Украинской АЭС. Коррозионностойкие стали аустенит‑
ного класса, в частности марок ТР 316L, 10Х17Н13М3Т,
ТР 321, 08Х18Н10Т, наиболее склонны к КРН, особенно
в хлорсодержащих средах, где вредное влияние могут
оказывать такие элементы, как азот, фосфор, углерод
и молибден, а полезное — никель. Кроме того, молибден
увеличивает скорость развития коррозионных трещин.
Однако хромо‑никель‑молибденовые стали, к которым
относятся стали марок ТР 316L, TP 316Ti и их аналоги,
практически не склонны к КРН в водных растворах се‑
роводорода. Способствуют развитию КРН значительные
растягивающие остаточные напряжения, свойственные
сварным трубам, поэтому для минимизации остаточных
напряжений термообработка труб должна выполняться
обязательно.
К наиболее опасным видам локальной коррозии от‑
носится ПК, которая характерна для сталей, обладаю‑
щих способностью к пассивации и, как известно, активно
развивается в средах, содержащих галогены (хлор, фтор),
по местам повреждений на пассивированной поверхно‑
сти. Коррозионная стойкость обеспечивается образова‑
нием на поверхности сверхтонкой пассивирующей пленки
(10—30 А°) на основе гидратированного гидроксида хро‑
ма. Помимо хрома, сильной пассивирующей способно‑
стью обладает молибден, причем молибден играет важную
роль в упрочнении пленки и ускорении ее пассивации
в случае повреждения. Таким образом, положительно
на стойкость к ПК влияют хром, молибден, азот, а от‑
рицательно — марганец и углерод. Эквивалент стойкости
против питтинговой коррозии (ЭСП, или PRE) рассчиты‑
вается по фактическому содержанию элементов, определя‑
ющих устойчивость материала к данному виду коррозии:
PRE = % Cr + 3,3 × % Mo + 16 × % N [12].
Рис. 2. Типичная микроструктура сварной трубы:
а — шов и околошовная зона, ×100; б — основной металл, ×200
а б
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015 35
Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали
В зависимости от легирования стали существуют ми‑
нимальные концентрации ионов хлора, при которых стали
на основе железа, легированные хромом, не склонны к ПК:
Базовый состав стали Минимальные концентрации
ионов хлора
Fe + 5,6 % Cr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,003
Fe + 11,6 % Cr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,017
Fe + 20 % Cr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,15
Fe + 18 % Cr + 10 % Ni
или Fe + 24,5 % Cr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,69
Fe + 29,4 % Cr . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,0
С увеличением концентрации ионов хлора в эксплуата‑
ционной среде необходимо увеличивать содержание хрома
в стали.
Химическая или структурная неоднородность, образую‑
щаяся в результате кристаллизации или термической об‑
работки, также увеличивает склонность к ПК. Не только
неметаллические включения, но и любые границы раз‑
дела (межфазные, межзеренные) служат предпосылкой
для питтингов. При этом мелкозернистая структура опас‑
нее крупнозернистой.
Исходя из изложенного, в рамках выполненных иссле‑
дований образцы труб подвергли контролю на стойкость
к МКК и ПК.
Большинство ускоренных методов испытаний по опре‑
делению коррозионной стойкости выполняются в раство‑
рах галогенов (хлора или фтора), поскольку эти вещества
инициируют и ускоряют процессы коррозионных повреж‑
дений в наибольшей степени.
Склонность к ПК в зарубежной практике исследуют
преимущественно по стандарту ASTM G48 [14], в отечест‑
венной — по ГОСТ 9.912 [15]. Испытания проводят в 10 %
водном растворе хлорного железа: 100 г трихлорида железа
гексагидрат (FeCl3·H2O) на 900 мл дистиллированной воды.
В нормативной документации требований по данному виду
коррозии как таковых нет. Методики оценки склонности
к ПК в основном сводятся к получению дополнительных
сравнительных данных по питтингостойкости материа‑
лов (основной металл и зона сварного шва одной и той же
трубы, разные марки стали, состояние поставки с термооб‑
работкой и деформацией шва или без, различное состоя‑
ние подготовки поверхности и пр.). Вместе с тем зарубеж‑
ные потребители при закупке труб из коррозионностойких
сталей, предназначенных для эксплуатации в агрессивных
средах, часто выставляют требования по стойкости к ПК
в соответствии с ASTM G48. Эти требования могут быть
выражены определенными критериями: установлением
критической температуры ПК, удельной потери массы об‑
разцов, условной скорости коррозии и т. д.
Эквивалент стойкости против питтинговой корро‑
зии, рассчитанный по результатам фактического анализа
(PRE = % Cr + 3,3 × % Mo + 16 × % N), в металле исследо‑
ванных труб различных поставщиков составляет:
Сталь PRE
316L, Ø28×0,7 мм . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23,05…23,5
316L, Ø20×0,8 мм . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23,5…23,6
1.4404, Ø25,4×0,71 мм . . . . . . . . . . . . . . . . 23,7
1.4435, Ø22×1,0 мм . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26,2
Наиболее высокие значения по данному эквивален‑
ту имеет сталь 1.4435 из‑за более высокого содержания
молибдена и хрома. В стали 1.4404 значения PRE выше,
чем в стали ТР 316L, поскольку стандартом EN, в отличие
от ASTM, предусмотрено легирование сталей азотом.
Образцы труб Ø28×0,7 мм из стали ТР 316L испытыва‑
лись на ПК по методу А стандарта ASTM G48 в водном
растворе хлорного железа в течение 72 ч. Данный метод
предусматривает проведение испытаний при 22 и 50 °С;
поскольку известно, что в стали TP 316L с повышением
температуры испытаний интенсивно развивается ПК, вы‑
брана температура 22 °С. В результате на наружной и внут‑
ренней поверхности зафиксировано наличие как зарожда‑
ющихся, так и сквозных по основному металлу и по шву
питтингов, а также растравов, свидетельствующих
о склонности к локальной коррозии. По шву признаки
ПК носят более масштабный характер по типу сквозной
ножевой коррозии (рис. 3). Вследствие этого после испы‑
таний потеря массы образцов со швом (0,4761—0,5070 г)
в 2—3 раза превысила потерю массы образцов основного
металла (0,1549—0,2344 г) тех же труб.
Поскольку сварные трубы Ø28×0,7 мм из стали ТР 316L
фактически не выдержали испытания на стойкость про‑
тив ПК по указанному режиму стандарта ASTM G48, ме‑
тод А, в дальнейшем испытания проводили в соответст‑
вии с методикой ГОСТ 9.912. Образцы труб Ø20×0,8 мм
из стали ТР 316L, Ø25,4×0,71 мм из стали 1.4404, Ø20×1 мм
из стали 1.4435 испытали на ПК по методике ГОСТ 9.912
в водном растворе хлорного железа при температуре 20 °С
в течение 5 ч. Исследования показали, что повреждае‑
мость металла ПК (глубина питтингов и потеря массы об‑
разцов) зависит не только от таких известных факторов,
как структура, качество поверхности и химический состав,
но и от толщины стенки образца.
В трубах из стали 1.4404 с толщиной стенки 0,71 мм об‑
разовались питтинги различных размеров и расположения
по шву и по основному металлу. На внутренней поверх‑
ности их больше, они более грубые по глубине и разме‑
рам; есть единичные и в скоплении. Присутствуют груп‑
повые и один сквозной питтинг в области шва (рис. 4, а).
Поверхность образца из стали 1.4435 с толщиной стенки
1,0 мм более устойчива к питтингообразованию, где идет
Рис. 3. Внешний вид образцов труб Ø28×0,7 мм, сталь
TP 316L, со швом после испытаний на ПК (22 °С, 72 ч)
а
б
в г
36 ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015
Т. Н. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко
стравливание металла с поверхности более равномерно:
по основному металлу питтингов нет вообще, на наруж‑
ной поверхности единичные в области шва, а на внут‑
ренней поверхности цепочка мелких неглубоких зарож‑
дающихся питтингов по шву; сквозные не наблюдаются
(рис. 4, б). Разница в потере массы образцов после испы‑
таний для стали 1.4404 (0,1454 г, 0,71 %) на 5—6 % пре‑
вышает разницу в потере массы для стали 1.4435 (0,1351 г,
0,76 %). Можно допустить, что на глубину проникновения
питтингов и уменьшение массы образцов оказала влияние
также толщина стенки образца: чем она больше, тем менее
на данном этапе заметны потери. В целом это подтверж‑
дает, что благодаря более высоким концентрациям хрома
и молибдена в стали 1.4435 стойкость ее к ПК несколько
выше, чем стойкость стали 1.4404. Дополнительного изу‑
чения требует картина образования питтингов. Более хао‑
тично они располагаются в трубах из стали 1.4404 и строго
вдоль по шву сплошной цепочкой в трубах из стали 1.4435
(рис. 4, б). Предположительно это может быть связано с бо‑
лее высоким содержанием никеля в данной марке, который
способствует склонности сварных соединений к коррозии.
Исследования особенностей ПК в трубах импортно‑
го производства выполнены на образцах с раскатанным
сварным швом при отсутствии внутреннего грата. Трубы
Ø20×0,8 мм из стали ТР 316L, изготовленные в Украине,
были исследованы по двум вариантам: с раскаткой шва
без внутреннего грата и без раскатки шва с наличием
внутреннего грата до 0,1 мм (фактически 0,08—0,09 мм).
Шероховатость Ra внутренней поверхности составила
0,31…0,76 мкм (в среднем 0,56 мкм) в трубах с раскатан‑
ным швом и 0,27…1,34 мкм в трубах без раскатки шва.
Испытания на стойкость к ПК выполнены по ГОСТ 9.912
в водном растворе хлорного железа при 20 °С в течение
5 ч. Получены интересные, на наш взгляд, данные. Потеря
массы образцов со швом (0,004…0,008 г) незначительно пре‑
вышает потерю массы образцов основного металла тех же
труб (0,002…0,005 г), но в образцах с раскатанным швом по‑
теря массы (0,006…0,008 г) оказалась в 1,5—2 раза большей,
чем в образцах с внутренним гратом (0,004 г). Сквозных
питтингов по шву нет. Кроме того, в образцах с раскатан‑
ным швом питтингообразование в шве активнее проис‑
ходит по внутренней (рабочей) поверхности (аналогично
подобным трубам импортного производства), а в образцах
с нераскатанным внутренним гратом, наоборот, по наруж‑
ной поверхности. В основном металле питтинги либо от‑
сутствовали, либо они незначительные и неглубокие, во
многом благодаря качественной поверхности данных труб.
Ряд стандартов АSTM, в частности ASTM A249, в ка‑
честве не обязательного, а дополнительного требования
к сварным трубам, включают оригинальную методику ис‑
пытания сварного шва на стойкость к МКК, которая за‑
ключается в кипячении образцов в водном растворе хи‑
мически чистой соляной кислоты (50:50) с применением
барботажа из стекла. Время испытаний (от 2 до 24 ч) оп‑
ределяется по потере толщины основного металла, ко‑
торая должна составлять от 40 до 60 % исходной толщи‑
ны. Коэффициент коррозии R рассчитывается по потере
толщины металла до и после испытаний как отношение
разницы по толщине сварного шва к разнице по толщи‑
не основного металла. Для сварных труб допустимый ко‑
эффициент коррозии R≤1,25; другие критерии, например
R ≤ 1, должны согласовываться с потребителем [5]. Для
так называемых сварно‑деформированных труб, т. е. хо‑
лоднодеформированных, полученных из сварной трубы
с последующей ее деформацией, коэффициент коррозии
нормируется от 0,9 до 1,1 [13]. Согласно требованиям стан‑
дартов, данные испытания проводятся только по требова‑
нию потребителя. По результатам испытаний, выполнен‑
ных итальянским производителем, в трубах Ø22×1,0 мм
из стали 1.4435 R = 0,93, а в трубах Ø22×0,8 мм из стали
1.4404 R = 0,96.
По показателю R целесообразно определить оптималь‑
ные критерии коррозионной стойкости труб и проводить
испытания каждым поставщиком в качестве аттестаци‑
онных разово либо периодически с предоставлением про‑
токолов. При получении удовлетворительных результатов
рекомендуется принимать трубы с учетом данного показа‑
теля коррозионной стойкости сварного шва под гарантию
производителя с указанием в сертификате на трубы.
Обычно при испытаниях на МКК сварные соединения,
наплавленный металл и металл шва не подвергаются пред‑
варительному провоцирующему нагреву. В нашем случае
испытания выполнены по методу АМУ как без провоци‑
рующего нагрева, так и в ужесточенном режиме с пред‑
шествующим провоцирующим нагревом (650 °С, 1 ч)
и последующим 8‑часовым кипячением образцов свар‑
ных труб в сернокислом растворе сульфата меди. После
этого образцы были изогнуты специальным способом.
Трещины в местах Z‑образных изгибов образцов не вы‑
явлены как на внутренней, так и наружной поверхности
труб, ни по шву и околошовной зоне, ни по основному ме‑
таллу. Таким образом, в исследованном массиве данных
все сварные трубы являются стойкими к МКК независимо
от производителя и марки стали (TP 316L, 1.4404, 1.4435).
Рис. 4. Внешний вид образцов труб со швом после испытаний на ПК (20 °С, 5 ч):
а — Ø25×0,7 мм, сталь 1.4404; б — Ø22×1,0мм, сталь 1.4435
а б
ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015 37
Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали
Выводы
1. Выполнена комплексная сопоставительная оценка по‑
казателей качества сварных длинномерных особотонкостен‑
ных труб из коррозионностойкой стали ТР 316L и ее анало‑
гов 1.4404, 1.4435 на соответствие основным требованиям
международных стандартов ASTM A249 и ЕN 10217‑7, кото‑
рые регламентируются для теплообменников и конденсато‑
ров. Установлено, что трубы, изготовленные на современных
действующих производствах Германии, Италии, Украины
с применением аргонодуговой TIG‑сварки, по своим ха‑
рактеристикам сопоставимы между собой. По качеству шва,
геометрическим размерам высокой точности изготовления,
состоянию поверхности, уровню механических и техноло‑
гических свойств, структуре, стойкости к межкристаллит‑
ной коррозии все трубы удовлетворяют нормативам.
2. Проведены дополнительные материаловедческие ис‑
следования по анализу коррозионной стойкости сварных
труб с точки зрения их эксплуатационной надежности.
По результатам ускоренных коррозионных испытаний, об‑
разцы исследованных труб из стали ТР 316L и ее аналогов
1.4404, 1.4435, независимо от варианта исполнения, прояв‑
ляют склонность к питтинговой и ножевой коррозии свар‑
ного шва. Поэтому целесообразно требования к коррозион‑
ной стойкости сварных труб считать не дополнительными,
а обязательными. При эксплуатации сварных труб из кор‑
розионностойкой стали в агрессивных условиях требуется
уточнение по некоторым критериям. Для этого необходимо
продолжить исследования по отработке методики испыта‑
ний на стойкость против питтинговой коррозии и уточне‑
нию критериев по питтингостойкости сварных швов.
3. Выбор материала труб следует осуществлять с учетом
водно‑химического режима работы конденсаторов на АЭС.
Для предотвращения проблем вследствие коррозии, в слу‑
чае длительной эксплуатации в условиях с повышенным
содержанием солей, ионов хлора, сероводорода, карбонат‑
ных отложений и т. п., рекомендуется выбирать либо сталь‑
ные трубы, усиленные по толщине стенки, оптимально
легированной элементами, повышающими коррозионную
стойкость, стали, либо тонкостенные трубы из титана.
Список использованной литературы
1. Оценка качества сварных длинномерных особотонкостен‑
ных труб из коррозионностойкой стали / Т. Н. Буряк, Н. В. Яро‑
шенко, А. А. Тараненко, А. М. Лавриненко // Металлургическая
и горнорудная промышленность. — 2014. — № 5. — С. 40—43.
2. Хэнсон К. Ф. Тенденция использования титана в тепло‑
обменных аппаратах / К. Ф. Хэнсон // Материалы 3‑й между‑
нар. конф. «Металловедение и технология», Москва, 1978. — М. :
ВИЛС, 1978. — С. 423—435.
3. Обоснование материала для замены конденсаторов турбо‑
агрегатов АЭС и создание технических условий на длинномерные
трубы : Отчет о НИР (аннотационный): / ГП «НИТИ»; рук.
Т. Н. Буряк; Исполн.: Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко, В. М. Во‑
рона, И. П. Островский, Л. Г. Ковалева, И. А. Ванжа. — № 108‑06,
ГР № 0106U012027. — Днепропетровск, 2006. — 65 с.
4. Современная технология производства в Украине высоко‑
качественных сварных труб прецизионного сортамента из корро‑
зионностойкой стали / Т. Н. Буряк, И. А. Кацай, В. Г. Кузнецов,
А. И. Новиков, А. А. Тараненко, Н. В. Ярошенко // Автоматиче‑
ская сварка. — 2015. — № 2. — С. 1—6.
5. Standard Spesification for Welded Austenitic Steel Boiler,
Superheater, Heat‑Exchanger, and Condenser Tubes: ASTM A249/
A249M‑10a. [November 2010, DOI:10.1520/AO249_AO249M‑10a]. —
USA, New York, 2010. — P. 10. — (Standard Com. A01 ASTM USA).
6. Weldeed Steel Tubes for Pressure Purposes : Technical Deliveri
Conditions. Part 7: Stainless Steel Tubes: EN 10217‑7. [February 2005,
№ EN 10217:7‑2005:E]. — EU, Brussels, 2005. — P. 37. — (Standard
Com. CEN).
7. Denisov V. G. Corrosion strength monitoring off NPP component
residual lifetime / V. G. Denisov, V. N. Belous // Proc. International
Conf. “Erosion and corrosion nuclear plant materials”.— Kiev
(Ukrain) — Vienna : Int. atom energy agency, 1994. — P. 1—14.
8. Герасимов В. В. Коррозионное растрескивание аустенитных
нержавеющих сталей / Герасимов В. В., Герасимова В. В. // Ме‑
таллургия. — М., 1976. — 176 с.
9. Свистунова Т. Коррозионностойкие сплавы на основе ни‑
келя для сред особовысокой агрессивности // Национальная ме‑
таллургия. — 2003, январь‑февраль. — С. 98—104.
10. Горынин И. В. Разработка и выбор материалов для быстрых
реакторов с натриевым теплоносителем / Горынин И. В., Трапез‑
ников Ю. М., Марков В. Г. // Металловедение и термическая об‑
работка металлов. — 1999. — № 9. — С. 24—31.
11. Кикичев Р. Н. Коррозионное растрескивание аустенитных
хромоникелевых сталей и сплавов / Р. Н. Кикичев // Металлы. —
2003. — № 2. — С. 61—66.
12. Ульянин Е. А. Коррозионностойкие стали и сплавы [Спра‑
вочник] / Е. А. Ульянин // Металлургия. —М., 1991. — 256 с.
13. Standard Spesidication for Seamless, Welded, and Heavily Cold
Worked Austenitic Stainless Steel Pipes: ASTM A312/A312M‑08. [April
2008, DOI:08.1520/AO312‑08]. — USA, New York, 2008. —P. 20. —
(Standard Com. A01, A01.10 ASTM USA).
14. Standard Test Methods for Pitting and Crevise Corrosion Resistance
of Stainless Steels and Related Alloys By Use of Ferric Chloride Solution:
ASTM G48‑11[September 2011, DOI:10.1520/GO048‑11]. — USA, New
York, 2011. — P. 11. — (Standard Com. GO1 ASTM USA).
15. Единая система защиты от коррозии и старения. Стали
и сплавы коррозионностойкие. Методы ускоренных испытаний
на стойкость к питтинговой коррозии: ГОСТ 9.912‑89 [Введен
01.01.1991] — М. : Изд‑во стандартов, 1990. — 18 с.
References
1. Buryak, T.N., Yaroshenko, N.V., Taranenko, A.A., Lavrynenko,
A.M. (2014), “Quality Assessment of Welded Long Thin‑Walled Pipes
Made of Stainless Steel” [Otsenka kachestva svarnykh dlinnomernykh
osobotonkostennykh trub iz korrozionnostoikoi stali], Metallurgical
and Mining Industry, No. 5, pp. 40—43. (Rus)
2. Hanson, K.F. (1978), “Trends of Using Titanium in Heat Ex‑
changers” [Tendentsiia ispolzovaniia titana v teploobmennykh appa‑
ratakh], Proceedings of the 3rd Int. Conf. “Metallurgy and Technol‑
ogy”, Moscow, A‑RILA, pp. 423—435. (Rus)
3. Buryak, T.N., Yaroshenko, N.V., Taranenko, Vorona, V.M., Os-
trovskii, I.P., Kovaliova, L.G., Vanzha, I.A. (2006), “Justification of the
Material to Replace NPP Turbine Generator Condensers and Develop‑
ment of Technical Conditions for Long Pipes. R&D Report (Abstracts)”
[Obosnovaniie materiala dlia zameny kondensatorov turboagregatov AES
i sozdaniie tekhnicheskikh uslovii na dlinnomernyie truby. Otchet of NIR
(Annotatsionnyi)], SE “Ya.Ye. Osady SRTI”, Dnipropetrovsk, 65 p. (Rus)
4. Buryak, T.N., Katsai, I.A., Kuznetsov, V.G., Novikov, A.I.,
Taranenko, A.A., Yaroshenko, N.V. (2015), “Modern Ukrainian Pro‑
duction Technology for High‑Quality Precise Welded Pipe Assortment
of Stainless Steel” [Sovremennaia tekhnologiia proizvodstva v Ukraine
vysokokachestvennykh svarnykh trub pretsizionnogo sortamenta iz kor‑
rozionnostoikoi stali], Automatic Welding, No. 2, pp. 1–6. (Rus)
5. Standard Specification for Welded Austenitic Steel Boiler, Su‑
perheater, Heat‑Exchanger, and Condenser Tubes: ASTM A249/
A249M‑10a, November 2010, DOI:10.1520/AO249_AO249M‑10a, —
USA, New York, 2010. — Standard Com. A01 ASTM USA, p. 10.
6. Weldeed Steel Tubes for Pressure Purposes, Technical Delivery
Conditions Part 7: Stainless Steel Tubes: EN 10217–7, February 2005,
No. EN 10217:7–2005:E, EU, Brussels, 2005, Standard Com. CEN, p. 37
7. Denisov, V. G. (1994), “Corrosion Strength Monitoring of NPP
Component Residual Lifetime”, Proc. International Conf. “Erosion
and Corrosion Nuclear Plant Materials”, Kyiv (Ukraine), Vienna: Int.
Atomic Energy Agency, pp. 1—14.
38 ISSN 2073-6237. Ядерна та радіаційна безпека 2(66).2015
Т. Н. Буряк, Н. В. Ярошенко, А. А. Тараненко
8. Gerasimov V.V., Gerasimova, V.V. (1976), “Corrosion Cracking
of Austenitic Stainless Steels” [Korrozionnoie rastreskivaniie austenit‑
nykh nerzhaveiuschikh stalei], Metallurgy, Moscow, 176 p. (Rus)
9. Svistunova, T. (2003), “Corrosion‑Resistant Nickel‑Based Al‑
loys for High Aggressive Media” [Korrozionnostoikiie splavy na os‑
nove nikelia dlia sred osobovysokoi agressivnosti], National Metallurgy,
January‑February, pp. 98—104. (Rus)
10. Gorynin, I.V., Trapeznikov, Yu.M., Markov, V.G. (1999), “De‑
velopment and Selection of Materials for Fast Reactors with Sodium
Coolant” [Razrabotka i vybor materialov dlia bystrykh reaktorov
s natriievym teplonositelem], Metallurgy and Heat Treatment of Met‑
als, No. 9. pp. 24—31. (Rus)
11. Kikichev, R.N. (2003), “Corrosion Cracking of Austenitic
Chromium‑Nickel Steels and Alloys” [Korrozionnoie rastreskivaniie
khromonikelevykh stalei I splavov], Metals, No. 2, pp. 61—66. (Rus)
12. Ulyanin, E.A. (1991), “Corrosion Resistant Steels and Alloys.
Manual.” [Korrozionnostoikiie stali i splavy. Spravochnik], Metallurgy,
Moscow, 256 p. (Rus)
13. Standard Specification for Seamless, Welded, and Heavily Cold
Worked Austenitic Stainless Steel Pipes: ASTM A312/A312M‑08, April
2008, DOI:08.1520/AO312‑08, USA, New York, 2008, Standard Com.
A01, A01.10 ASTM USA, p. 20.
14. Standard Test Methods for Pitting and Crevice Corrosion Re‑
sistance of Stainless Steels and Related Alloys By Use of Ferric Chlo‑
ride Solution: ASTM G48‑11, September 2011, DOI:10.1520/GO048‑
11, USA, New York, 2011. Standard Com. GO1 ASTM USA, 11 p.
15. Unified Corrosion and Ageing Protection System. Corrosion‑
Resistant Steels and Alloys. Methods of Accelerated Tests for Resis‑
tance to Pitting Corrosion: GOST 9.912–89 [Yedinaiia sistema zas‑
chity ot korrozii i stareniia. Stali i splavy korrozionnostoikiie. Metody
uskorennykh ispytanii na stoikost k pittingovoi korrozii: GOST 9.912–
89], Introduced on 01 January 1991, Moscow, Publishing of Standards,
1990, 18 p. (Rus)
Получено 10.03.2015.
ВИМОГИ ДО СПИСКУ
ВИКОРИСТАНОЇ ЛІТЕРАТУРИ
Список використаної літератури переслідує багато цілей
в науковій статті:
відображає те, звідки з’явилася ідея дослідження;
підключає читачів до інших досліджень, одночасно залучаючи
читачів і до роботи автора;
дає контекст для роботи автора;
вказує на інтерес до цієї галузі досліджень.
Правильне описання джерел, на які посилаються автори, є за-
порукою того, що цитовану публікацію буде враховано в процесі
оцінювання наукової діяльності її авторів, а отже, й організації,
регіону, країни. За цитуванням журналу визначається його науко-
вий рівень, авторитетність тощо. Тому найважливішими складови-
ми в бібліографічних посиланнях є прізвища всіх авторів, без ско-
рочення їх кількості.
У бібліографічному описанні обов’язково наводяться автори та
назва твору, місце публікації, для книжки – місто та видавництво,
для статті – назва збірника чи журналу, його номер або випуск,
дата публікації, кількість сторінок у книжці або сторінки, на яких
вміщено статтю.
Приклад оформлення бібліографічних посилань:
СПИСОК ВИКОРИСТАНОЇ ЛІТЕРАТУРИ
1. Применение риск-информированных подходов в инспекционной
деятельности / А. М. Дыбач, Г. В. Громов, А. Е. Севбо, М. Х. Гашев, В. С. Бой-
чук // Ядерна та радіаційна безпека. — К., 2010. — Вип. 3 (47). — С. 9—15.
2. Звіт про науково-дослідну роботу : Оперативний та технологічний
аналіз порушень у роботі АЕС України у 2013-2014 рр. : Оперативний
та технологічний аналіз порушень у роботі АЕС України за 2013 рік
(проміжний, етап 3) / ДНТЦ ЯРБ; керівник О. І. Лігоцький; викон. С. В. Не-
дбай, Г. Г. Мелешко, Р. І. Серафін. — К., 2014. — 213 с. — № держреєстрації
011U004712.
3. Положення про порядок розслідування та обліку порушень
в роботі атомних станцій : НП 306.2.100-2004 // Офіційний вісник
України. — 2004. — № 51. — Стор. 187, ст. 3382. Код акту 31072/2004.
4. Коновалов А. И. Гайковерт нового века / А. И. Коновалов // Атомная
стратегия. — 2006. — № 22. — C. 33. [Электронный ресурс]. — Режим до-
ступа: http://www.proatom.ru/files/as22_20_40.pdf
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-104992 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 2073-6231 |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T18:50:09Z |
| publishDate | 2015 |
| publisher | Державне підприємство "Державний науково-технічний центр з ядерної та радіаційної безпеки" Держатомрегулювання України та НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Буряк, Т.Н. Ярошенко, Н.В. Тараненко, А.А. 2016-08-04T10:25:25Z 2016-08-04T10:25:25Z 2015 Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС / Т.Н. Буряк, Н.В. Ярошенко, А.А. Тараненко // Ядерна та радіаційна безпека. — 2015. — № 2. — С. 31-38. — Бібліогр.: 15 назв. — рос. 2073-6231 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104992 669.14-462:621.791:006.354 На основе комплексного подхода исследованы физико-механические свойства и другие показатели сварных длинномерных особотонкостенных труб различных производителей из коррозионностойкой стали ТР 316L и ее ближайших аналогов на соответствие нормативным требованиям стандартов ASTM А249 и EN 10217-7. Показана целесообразность дополнительных коррозионных исследований труб, предназначенных для конденсаторов АЭС, с целью оптимизации критериев коррозионной стойкости как показателей эксплуатационной надежности. На основі комплексного підходу виконано матеріалознавські дослідження фізико-механічних властивостей та інших показників зварних довгомірних особливотонкостінних труб різних виробників з корозійностійкої сталі ТР 316L та ії найближчих аналогів на відповідність нормативним вимогам стандартів ASTM А249 і EN10217-7. Показано доцільність додаткових корозійних досліджень труб, що призначені для конденсаторів АЕС, з метою оптимізації критеріїв корозійної тривкості як показників експлуатаційної надійності. The paper presents criteria to control quality of welded stainless steel pipes for nuclear power plant condensers and problems of assessing their operational reliability.Based on the integrated approach, welded long thin-walled pipes made of stainless steel TP 316L and its closest analogues were checked for compliance with regulatory requirements of ASTM A249 and EN 10217-7 standards. It was found that quality, geometric dimensions, structure, mechanical and technological properties of pipes produced by various manufacturers in modern production using TIG welding seam correspond to the requirements of stated standards. According to tests, the weld of pipes is resistant to intergranular corrosion, but also tends to pitting corrosion and knife corrosion. Pipes for NPP condensers should additionally be tested in order to optimize corrosion resistance requirements and for proper selection of pipe materials for condensers. ru Державне підприємство "Державний науково-технічний центр з ядерної та радіаційної безпеки" Держатомрегулювання України та НАН України Ядерна та радіаційна безпека Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС Аналіз матеріалознавських аспектів в оцінці експлуатаційної надійності зварних труб з корозійностійкої сталі для конденсаторів АЕС Analysis of Materials Science Aspects in Assessing Operational Reliability of Welded Stainless Steel Pipes for NPP Condensers Article published earlier |
| spellingShingle | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС Буряк, Т.Н. Ярошенко, Н.В. Тараненко, А.А. |
| title | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС |
| title_alt | Аналіз матеріалознавських аспектів в оцінці експлуатаційної надійності зварних труб з корозійностійкої сталі для конденсаторів АЕС Analysis of Materials Science Aspects in Assessing Operational Reliability of Welded Stainless Steel Pipes for NPP Condensers |
| title_full | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС |
| title_fullStr | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС |
| title_full_unstemmed | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС |
| title_short | Анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов АЭС |
| title_sort | анализ материаловедческих аспектов в оценке эксплуатационной надежности сварных труб из коррозионностойкой стали для конденсаторов аэс |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/104992 |
| work_keys_str_mv | AT burâktn analizmaterialovedčeskihaspektovvocenkeékspluatacionnoinadežnostisvarnyhtrubizkorrozionnostoikoistalidlâkondensatorovaés AT ârošenkonv analizmaterialovedčeskihaspektovvocenkeékspluatacionnoinadežnostisvarnyhtrubizkorrozionnostoikoistalidlâkondensatorovaés AT taranenkoaa analizmaterialovedčeskihaspektovvocenkeékspluatacionnoinadežnostisvarnyhtrubizkorrozionnostoikoistalidlâkondensatorovaés AT burâktn analízmateríaloznavsʹkihaspektívvocíncíekspluatacíinoínadíinostízvarnihtrubzkorozíinostíikoístalídlâkondensatorívaes AT ârošenkonv analízmateríaloznavsʹkihaspektívvocíncíekspluatacíinoínadíinostízvarnihtrubzkorozíinostíikoístalídlâkondensatorívaes AT taranenkoaa analízmateríaloznavsʹkihaspektívvocíncíekspluatacíinoínadíinostízvarnihtrubzkorozíinostíikoístalídlâkondensatorívaes AT burâktn analysisofmaterialsscienceaspectsinassessingoperationalreliabilityofweldedstainlesssteelpipesfornppcondensers AT ârošenkonv analysisofmaterialsscienceaspectsinassessingoperationalreliabilityofweldedstainlesssteelpipesfornppcondensers AT taranenkoaa analysisofmaterialsscienceaspectsinassessingoperationalreliabilityofweldedstainlesssteelpipesfornppcondensers |