Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий

Из данных эксперимента (Р, Т, mH, τ) и оценённого эффективного коэффициента диффузии Dэф и объёма ΔVі, заполненного газом за время Δτi, вычислен модуль сжатия растворённого газа водорода ∂μ/∂ρ. За даними експерименту (Р, Т, mH, τ) та оціненого ефективного коефіцієнта дифузії Dеф і об’єму ΔVі, заповн...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Опубліковано в: :	Металлофизика и новейшие технологии
Дата:	2014
Автор:	Школа, А.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Українська
Опубліковано:	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2014
Теми:	Дефекты кристаллической решётки
Онлайн доступ:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/106948
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий / А.А. Школа // Металлофизика и новейшие технологии. — 2014. — Т. 36, № 5. — С. 689-704. — Бібліогр.: 33 назв. — укр.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859645428692156416
author	Школа, А.А.
author_facet	Школа, А.А.
citation_txt	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий / А.А. Школа // Металлофизика и новейшие технологии. — 2014. — Т. 36, № 5. — С. 689-704. — Бібліогр.: 33 назв. — укр.
collection	DSpace DC
container_title	Металлофизика и новейшие технологии
description	Из данных эксперимента (Р, Т, mH, τ) и оценённого эффективного коэффициента диффузии Dэф и объёма ΔVі, заполненного газом за время Δτi, вычислен модуль сжатия растворённого газа водорода ∂μ/∂ρ. За даними експерименту (Р, Т, mH, τ) та оціненого ефективного коефіцієнта дифузії Dеф і об’єму ΔVі, заповненого газом за час Δτi, обчислено модуль стиску розчиненого газу водню ∂μ/∂ρ. From the experimental data (Р, Т, mH, τ), the estimated effective factor of diffusion Dеf, and volume ΔVі filled by gas during Δτi, the module of compression of hydrogen gas, ∂μ/∂ρ, is calculated.
first_indexed	2025-12-07T13:27:10Z
format	Article
fulltext	689 ДЕФЕКТЫ КРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ РЕШЁТКИ PACS numbers: 61.66.Dk, 61.72.Ww, 65.50.-m, 82.40.-g, 82.40.Bj Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий А. А. Школа Інститут металофізики ім. Г. В. Курдюмова НАН України, бульв. Акад. Вернадського, 36, 03680, МСП, Київ-142, Україна Загальною умовою принципового здійснення процесу наводнення в пря- мому напрямку в закритій системі є нерівності Gp  0 і S  0. Спираючись на принципи Онзаґерової термодинаміки нерівноважних процесів, можна виділити деякі основні потенціали, що як сприяють процесу, так і стри- мують його. Значення цих потенціалів на різних етапах просування фрон- ту дифузії через поверхневий шар зразка неоднакове. За даними експери- менту (Р, Т, mH, ) та оціненого ефективного коефіцієнта дифузії Dеф і об’є- му Vі, заповненого газом за час і, обчислено модуль стиску розчиненого газу водню  / . Із зменшенням цього модуля збільшуються ґрадієнт концентрації, що встановлюється в зразку при даних внутрішніх напру- женнях, і сили релаксації. Побудовано залежності /  від часу навод- нення  та глибини проникнення водню h для різних станів Ті. По суті ве- личина    / ( , )f h і ґрадієнт пружніх сил (T) виявляються конкуру- вальними в перебігу процесу. Величина    / /kT утворює ряд залеж- ностей від Т 1, які уможливлюють оцінити енергію активації релаксації пружніх сил. В усіх станах литого і відпаленого титану концентрації вод- ню сягають СН  4% мас., що відповідає формулі ТіН2 (  0,05). Общим условием принципиального осуществления процесса наводоро- живания в прямом направлении в закрытой системе являются неравен- ства Gp  0 и S  0. Опираясь на принципы термодинамики неравновес- ных процессов Онзагера, можно выделить ряд основных потенциалов, которые как способствуют процессу, так и сдерживают его. Значение этих потенциалов на разных этапах передвижения фронта диффузии через по- верхностный слой образца неодинаковое. Из данных эксперимента (Р, Т, mH, ) и оценённого эффективного коэффициента диффузии Dэф и объёма Vі, заполненного газом за время і, вычислен модуль сжатия растворён- ного газа водорода  / . С уменьшением этого модуля увеличиваются градиент концентрации, который установился в образце при данных при- сутствующих внутренних напряжениях, и силы релаксации. Построены зависимости  / от времени наводороживания  и глубины проникно- Металлофиз. новейшие технол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2014, т. 36, № 5, сс. 689—704 Оттиски доступны непосредственно от издателя Фотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией 2014 ИМФ (Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины) Напечатано в Украине. 690 А. А. ШКОЛА вения водорода h для разных состояний Ті. По существу величина /   ( , )f h  и градиент упругих сил  (T) оказываются конкурирующими при протекании процесса. Величина    / /kT образует семейство за- висимостей от Т 1, позволяющее оценить энергию активации релаксации упругих сил. Во всех состояниях литого и отожжённого титана концен- трации водорода достигают СН  4% масс., что соответствует формуле ТіН2 (  0,05). Inequalities Gp  0 and S  0 are the general conditions of fundamental re- alization of hydrogenation’ process in straight direction in the closed system. Using the Onsager’s principles of thermodynamics of the nonequilibrium (ir- reversible) processes, it is possible to distinguish some basic potentials, which promote the process or hinder it. Significance of these potentials at different stages of advancement of diffusion front through the surface layer of the sample is not identical. From the experimental data (Р, Т, mH, ), the estimated effective factor of diffusion Dеf, and volume Vі filled by gas dur- ing і, the module of compression of hydrogen gas,  / , is calculated. Re- duction of this module increases the gradient of concentration, which is formed within the sample at specified internal stress. Strength of relaxation becomes higher. Dependences of  / on both the hydrogenation’ process duration  and the hydrogen-penetration depth h for various states of Ti are constructed. As a matter of fact, the values of    / ( , )f h and gradient of elastic strength (T) appear to be competitive during the process. The de- pendences of    / /kT against reciprocal temperature allow estimating the activation energy of elastic strength relaxation. The H concentrations in cast and as-annealed Ti reach about СН  4% mass. that corresponds to atomic ratio ТіН2 (  0.05). Ключові слова: титан литий, наводнення металів, виробництво ентропії, модуль стиску газу. (Отримано 25 грудня 2013 р.; остаточн. варіант– 17 квітня 2014 р.) 1. ВСТУП Перший закон термодинаміки не дає змоги відповісти або передба- чити, чи буде розглядуваний процес позитивним (прямим) чи неґа- тивним. Умовою перебігу реакції в прямому напрямку без витрати роботи в загальному вигляді будуть нерівності типу: GP,T  0 і S  0, (1) де GP,T – зміна термодинамічного потенціалу, S – зміна функції стану (ентропії), що виражає основний зміст другого закону термо- динаміки зростання її в ізольованій системі. Наводнення є незворотнім процесом і базується на принципах нерівноважної термодинаміки, основою якої є рівняння балансу ентропії. В принципі процес наводнення характеризується за допо- РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 691 могою обох вказаних функцій. В теорії і практиці вивчення нерівноважних процесів користу- ються рівнянням балансу ентропії, яке, наприклад, у випадку ідеа- льного газу матиме вигляд суми двох внесків:               . е i dS t dS dS dt dt dt (2) Тут перший член правої частини визначається потоком ентропії в зовнішнє середовище. Другий член правої частини    / , 0 i dS dt r t dr   (3) визначається лише дисипативними процесами в’язкості і теплоп- ровідності. Насправді, атоми водню зустрічають часом неперебор- ний опір пружних сил у металі, де і спостерігається переважно роз- сіювання енергії. Вираз (3) може або зростати, або залишатись не- змінним (у випадку зворотних процесів) [1, 2]. Отже, внесок, що ви- значається функцією (r, t), вказує на зростання ентропії, а сама функція зветься виробництвом ентропії. Перерозподіл ентропії між системою (атоми газу Н) і її оточенням (атомами ґратниці) обумов- лює потік ентропії [3]. Поняттям виробництва ентропії користу- ються в нерівноважній термодинаміці як величиною, що характе- ризує інтенсивність процесу на відміну від S, що описує просто ма- кростан системи [2, 4, 5]. Таким чином, поява нових структур в об’єкті у випадку взаємодії (хімічної реакції) Н з металом (Ме) та їх стійкість чи тривалість процесу (виробництво надлишкової ентропії) буде визначатись су- купністю кінетичних і термодинамічних величин [6, 7]. Потік енер- гії ззовні може як впорядковувати систему (зменшувати її ентро- пію) так і збільшувати її виробництво, додаючи новий механізм ро- зсіювання енергії (дисипацію). Тому постає завдання виявити найбільш загальні закономірності щодо напрямку перебігу процесу, його прискорення чи гальмуван- ня та взаємозв’язку макропараметрів, доступних виміру при даній роздільній здатності апаратури. Це і стало основною метою роботи. 2. ОБЛАДНАННЯ, МЕТОДИКА НАВОДНЕННЯ, МАТЕРІАЛИ Як об’єкти дослідження в другу частину роботи виділено зразки тільки титану, литого з йодидного, а саме: а) литий титан електро- дуговим перетопом, б) електронно-променевим перетопом за участю магнітного перемішування, в) литий титан електродуговим перето- пом і відпалений в -області, г) литий титан електродуговим пере- 692 А. А. ШКОЛА топом і відпалений в -області. Зразки мали форму дисків 10— 12 мм і висоту 2—3 мм. Густина всіх використаних станів Ті визна- чалась методом гідростатичного зважування: з 4—5 вимірів брали середнє значення з чотирма цифрами після коми. Структурні складові зерен (середній поперечник зерна та розмір примежової області) визначались за допомогою металографічного мікроскопа «МЕТАМ—Р1». Примежова область – це напружена (порушена) смуга вздовж границі зерна, що легко виявляється тра- вленням поверхні шліфа. Наводнення здійснювалось, як і в попередній частині роботи [8] за методикою [9]. Звісно, ця група об’єктів при дослідженні потре- бувала більш жорстких режимів, про що буде зазначено нижче. Час від моменту контакту газу Н2 з металом до помітного поглинання інк (час інкубаційного періоду) зростав в 6—10 разів. Відповідно і температура режиму Tреж зростала на 50—70 градусів, а час навод- нення нав в 3—5 разів в порівнянні з титаном йодидним. Кількість можливого поглинутого водню, виходячи з маси об’єк- тів, щоразу розраховувалась заздалегідь та уточнювалась зважу- ванням на вагах ВЛР-20 з точністю 1,510 5 г. Маса поглинутого чи випущеного із зразка водню mН за певний проміжок часу  про- порційна зміні тиску в робочому об’ємі Р за той же час. Маса вод- ню, визначена за розрахунком і за зважуванням, збігалася з висо- кою точністю. В разі часткового окиснення зразка в окремих випа- дках вміст поглинутого водню визначався за допомогою хроматог- рафа VH-9. 3. НЕРІВНОВАЖНІ ПРОЦЕСИ В СИСТЕМІ Ме—Н В першій частині роботи [8] детально подано і обґрунтовано з пози- цій нерівноважної термодинаміки параметри опису макросистеми. З теорії Онзаґера випливає, що потік і-го компонента Ji залежатиме від усіх наявних у системі ґрадієнтів відповідних сил. Такими си- лами в даній системі можуть бути СН (проста дифузія), Т (термі- чна дифузія), Е (ґрадієнт електричного поля) чи одночасне співіс- нування цих сил. Якщо сили позначити через Х, а густину потоку через J, то загальна система лінійних рівнянь має форму:   , i ik k k J L X (4) де Ji – потік частинок i-ого сорту, Lik – скалярні величини (коефі- цієнт дифузії, коефіцієнт теплопереносу чи провідність за умови наявності електричного поля), які складають матрицю відповідного розміру, Xk – рушійні сили процесу. Процеси наводнення можуть бути як прямими (GP, T  0, S  0), так і непрямими, оборотними, коли ця умова хоч для одного з па- РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 693 раметрів не виконується (GP, T  0, S  0), і процес гальмується. Тоді згадана вище швидкість виробництва ентропії – дисипативна функція (функція розсіяння) діє як потенціал для термодинамічної сили [10, 11]. Отже, густина потоку одного типу частинок (атомів водню) лі- нійно зв’язана з силами: J1  L11X1  L12X2  L13X3. (5) До типових сил Xn відносяться проста (Сn) і термічна (Т) дифузія в системі (зразку), а також ґрадієнт деформації, що залежить від температури Т і концентрації n. Тоді потенціал деформації може бути або меншим від сукупності решти потенціалів, або зрівнятись з ними, або перевищувати. У співвідношенні цих сил прихована ві- дповідь на питання: проходить процес наводнення самовільно чи гальмується і припиняється зовсім? Щодо визначення коефіцієнта дифузії та об’єму заповнення зра- зка газом Vі за час і, доводиться задовольнятися ефективними значеннями цих величин. З експерименту прямо визначаються па- раметри Р, V, Т, mH, , а тому, хоча на початку відомі як G, так і S, але зручніше аналізувати процес за допомогою термодинамічного потенціалу. Виходячи із співвідношення Ейнштейна та здійснивши перехід від концентрації водню в елементарній комірці металу до концент- рації в усьому «поясі» проникнення водню на глибину hi за час  можна визначити зв’язок хімічного потенціалу як енергетичної ха- рактеристики з густиною  в поясі. Тоді    ( / ) kT [12] і    / /kT для ідеального газу у випадку значних напружень у кристалі ідентифікується як невід’ємний модуль стиску розчине- ного «водневого газу», що в той же час знаходиться в полі пружних сил. Цей модуль, тісно пов’язаний з ґрадієнтом концентрації, є чу- тливим до пружних деформацій [13] і впливає на густину потоку Ji [14]. Отже, модуль стиску  / є загальною термодинамічною харак- теристикою процесу наводнення металів в режимі нагріву і може виступати в якості ефективної рушійної сили цього процесу. 4. ОЦІНКА ГУСТИНИ ВОДНЮ В ДИФУЗІЙНОМУ ФРОНТІ Методика визначення концентрації водню СН подана за [15] і обґру- нтована, виходячи з природи дифузії водню в титані при фазових перетвореннях [8]. Розрахунок зводився до визначення концентра- ції водню у відповідному об’ємному «поясі» Vі  Vn  Vn1, в який поширюється водень за час i. Концентрація визначалася у при- пущенні, що водень зосереджується переважно у відповідному «по- 694 А. А. ШКОЛА ясі» фронту дифузії і локалізується в структурних тетрапорожни- нах [16, 17]. Середня густина водню в об’ємі «поясу» дорівнює ( ) ( ) H H / i i i m V    . З експерименту за час i  бралась середня температура і T і остато- чно оцінювалась рушійна сила: ( ) H .i i kT    (6) Побудовані зміни цієї величини в часі чи з глибиною проникнен- ня для всіх взятих різних станів литого Ті, як і для йодидного [8], утворюють низку характеристичних кривих, що дають змогу пог- лянути на перебіг процесу наводнення через зміну рушійного поте- нціалу в кожному з цих станів. В даній частині роботи, як і в попередній [8], зміну цієї величини побудовано в залежності від глибини проникнення водню з метою відслідкувати прохід газу крізь середовище газ—приповерхневий порушений шар—об’єм. 5. РЕЗУЛЬТАТИ ДОСЛІДЖЕННЯ Титан литий. Загальні зауваження. З’ясування впливу різних чин- ників наводнення на титан литий становить як науковий, так і прикладний інтерес, так як розглядуваний об’єкт є найбільш бли- зьким до практики. Якщо звернути увагу на структурні та кінетичні характеристики різних вихідних станів титану (табл. 1), то спільним для всіх об’єк- тів є досягнення, фактично, однієї максимальної концентрації вод- ню для усіх станів титану СН  4% мас. Наслідком відмінності вихі- дних станів будуть різні кінетичні та термодинамічні характерис- тики процесу наводнення: інк, час наводнення, температури почат- ку поглинання Tпч та режиму Tрж. Це все відбивається і на значен- нях рушійної сили (РС)  / . Аналогічно [8], виходячи з дослідних даних та розрахунків було побудовано залежності  ln /  від T 1 для всіх литих зразків, що дало можливість оцінити енергії активації релаксації а.рел. в процесі наводнення як при зростанні, так і в момент спадання рушійної си- ли (табл. 2, 2 і 3 колонки). В таблиці 2 подано оцінку величини а.рел. при найбільших значеннях зниження  / на ділянках зростання та спадання залежностей  / від глибини проникнення (часу) во- дню. По-перше, литий титан потребує зростання рушійної сили проце- су наводнення в 5—10 разів в порівнянні з йодидним титаном. Енер- гія активації релаксації, що характеризує процес проникнення во- дню в об’єм, збільшується в максимальних значеннях на 1—2 по- РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 695 рядки. Особливо це помітно в моменти спаду РС (табл. 2, досл. 9— 15). Також помітно зростає і ефективна енергія активації дифузії Н в литих та литих і відпалених зразках в порівнянні з титаном йоди- дним (а.рел.  13000 кал/моль) (табл. 2, останні дві колонки). Але ці ефекти слід розглядати лише як наслідки. Причинами ж є залишкові напруження, що визначаються основними технологіч- ними процесами (лиття, термічне і механічне оброблення при при- готуванні зразків). Напруження (мікронапруження) зазнають різ- ких змін у зернах, а ще суттєвіші вони на межах зерен. Вони пов’язані з анізотропією кристалів [18, 19]. При нагріві додаються температурні напруження [20] та ті, що виникають при фазових пе- ретвореннях [21]. По-друге, в усіх станах (литі і відпалені) на графіках рушійної сили  / (див. далі) можна помітити швидкі коливання цієї ве- личини, що зменшуються при віддалення від поверхні в об’єм тіла та свідчать про осцилівний характер зміни пружних властивостей з глибиною. Ці обставини настільки істотні, що обумовлюють в теорії пружності неоднорідних тіл доцільність постановки і розроблення методів розв’язку крайових задач для тіл із швидко осцилівними пружними властивостями [22]. Вплив різного роду пружних напружень на процес наводнення вже розглядався детально, хоча і в термінах макропараметрів Р, J і  [14]. При визначенні глибини приповерхневого шару титану трав- ленням, криві залежності швидкості травлення з глибиною від по- верхні в об’єм V  f(h) виявляють складний напружений стан крис- тала, до того ж зафіксовано як потоншання зразків, так і їх потов- щення з часом травлення. Це засвідчувало факт одночасного існу- вання протилежно спрямованих напружень і прояв їх як знакоз- мінних при вивільненні енергії в кристалі в той чи інший спосіб ТАБЛИЦЯ 1. Структурні та кінетичні характеристики в процесі навод- нення компактного титану (диск). Тип зразка (вихідний стан) Структурні характеристики зерна Густина , 103 кг/м 3 інк, хв. Рреж, атм Треж, С нав, год. СНmax, % мас. Поперечник аср, мкм Примежова область , мкм Йодидний 960 20 4,46665 13 5,2 380 3,0 3,85 Литий ел.-дуг. 264 8 4,50740 95 5,2 440 6,5 3,95 Литий ел.-пром. 440 15 4,51430 13 5,2 535 4,5 3,81 Л и т и й е л .- д у г ., в ід п а л в -ф 580 20 4,49978 104 5,2 445 8,0 3,82 в -ф 990 30 4,49790 30 5,2 375 5,7 3,90 696 А. А. ШКОЛА [14, 23]. а) Ti литий, електродуговий перетоп. Максимум  /  120010 23 Джм3/кг на порядок перевищує відповідне значення для йодидного титану. Крива складається з двох уступів. Перепад значень цієї величини від верхнього до ниж- нього  80010 23 Джм3/кг очевидно відбувається на межі припове- рхневий шар—об’єм тіла (рис. 1) і переходить в згасні осциляції з періодом То  5—10 хв. б) Ti литий, електродуговий перетоп  відпал в -фазі (420С, 50 год., амп.). РС на рівні 30010 23 Джм3/кг осцилює з періодом То  10—15 хв. і на межі приповерхневий шар—об’єм зростає до  70010 23 Джм3/кг, що значно нижче від значення цієї величини у випадку просто ли- ТАБЛИЦЯ 2. Зміна енергії активації релаксації напружень з глибиною проникнення водню та енергія активації дифузії Н в різних станах титану литого. № досл. Енергія активації релаксації напружень, кДж/моль Матеріал (тип зразка за вихідним станом) Ефективна енергія активації дифузії водню в -фазі Зростання РС h, 10 3 cм Спадання РС h, 10 3 cм ккал/молькДж/моль 9 4,815 67,920 21,6 58,5 15,04 24,22 31,12 136,36 17,0 37,0 52,0 63,0 Ті литий з йодидного, електродуговий перетоп 15,958 66,768 13 47,0 59,115 20,0 67,665 106,893 11,5 33,0 33,0 48,0 69,0 943,97 184,34 1586,94 86,326 380,78 118,81 190,26 7,7 16,5 24,2 41,0 27,9 41,2 58,0 12 41,118 31,00 475,998 6,7 12,5 20,4 105,602 40,836 94,967 5,0 9,8 18,8 Ті литий з йо- дидного, елект- родуговий пе- ретоп  відпал в - фазі (1300С, 10 год., вакуум 10 4 тор) 17,959 75,142 15 49,926 94,967 237,925 594,8 10,88 20,8 37,5 52,5 86,324 475,996 159,527 2856,792 5,9 14,4 29,4 49,5 Ті литий, електронно- променевий перетоп 20,146 84,290 РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 697 того титану (120010 23 Джм3/кг). Далі процес поглинання фактич- но припиняється, і наводнення доводиться завершувати на другому етапі (перший етап виступає активаційним актом). Завдяки вико- нанню умови перебігу процесу   / 0 (рис. 2, крива 2) на друго- му етапі зразу ж починається поглинання. Але процес протікає в жорсткому режимі, особливо на етапах зменшення значень а.рел. з 380 до 190 кДж/моль (табл. 2, досл. 13), що характерно для литих стопів. Вище згадано про різного роду напруження при остиганні зливка у виливниці. Слід також враховувати, що розподіл Н в Ті має в де- формованих областях кластерний характер [15], що чинить непере- Рис. 2. Зміна рушійної сили з глибиною проникнення водню з поверхні в об’єм (диск, титан литий, електродуговий перетоп  відпал в -області при 420С впродовж 50 год., амп.): 1 – перший етап відпалу зразка у водні, 2 – другий етап відпалу зразка у водні. Реактор не відкривався. Рис. 1. Зміна рушійної сили з глибиною проникнення водню з поверхні в об’єм (диск, титан литий, електродуговий перетоп). 698 А. А. ШКОЛА борну перепону для подальшого проникнення Н. Залишкові і тем- пературні напруження також заважають проникненню водню в ме- тал. Це і відображає крива 1 на рис. 2. І попередня термообробка і відпал у водні проходять в низькоте- мпературному полі в межах -фази (400С), що відповідає дорек- ристалізаційному відпалу [23]. Але цього не завжди вистачає для нормального завершення процесу наводнення завдяки значним на- пруженням. І тільки в ході повторного досліду вдається повністю завершити процес наводнення. У сумарній деформації  прихована як чисто пружна її складова е, що залежить від Т, так і непружна (пластична), що залежить ще й від часу t:   е  0[1  exp(t/)], (7) де t – час після навантаження (попереднього досліду), 0 і  – сталі. Стала  характеризує час, що пов’язаний з процесом повзучості. При часах t, значно більших від , непружна повзучість досягає значення насичення 0. Роль цієї складової деформації виявляється в такий спосіб на рис. 2 (крива 2) через проміжок часу в одну добу. в) Ti литий, електродуговий перетоп  відпал в -фазі (1300С, 10 год., вакуум 10 4 торр). Максимальне значення РС в порівнянні з відпаленим в -фазі ти- таном зменшується в 5 разів. Тут також виявляється чітка періоди- чність осцилівних пружних властивостей матеріалу. Якщо прослі- дкувати за мінімумами величини  / , то спостерігається їх екві- дистантність – повторення через 50 мкм. Очевидно, що дана тер- мообробка призвела до більшої впорядкованості структури на від- Рис. 3. Зміна рушійної сили з глибиною проникнення водню з поверхні в об’єм (диск, титан литий, електродуговий перетоп  відпал в -області при 1300С впродовж 10 год., вакуум 10 4 торр). РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 699 міну від литого і відпаленого в -області титану (рис. 2): з глибиною зростають пружні сили, кількість конфіґурацій типу тетрапорож- нина—протон спадає, що призводить до послаблення реакції реком- бінації (рис. 3). Але прояв осциляційної природи напружень тут особливо яскра- во виражений, що відбивається як на зміні рушійної сили  / (рис. 3), так і на значенні енергії активації релаксації а.рел., особли- во в момент її спадання (105, 41, 95 кДж/моль) (табл. 2, досл. 12). г) Ti литий, електронно-променевий перетоп. Після першого різкого падіння РС на межі приповерхневої і об’ємної областей спостерігається сплеск цієї величини до 750  10 23 Джм3/кг з різким спадом в об’ємі. Проникнення Н вказує на осциляцію напружень у кристалі, про що свідчить відповідна зміна РС з незначними періодичними спаданнями значень амплітуди (рис. 4), що добре корелює із чималими зростаннями енергії акти- вації релаксації а.рел. при проникненні водню (табл. 2, досл. 15). 6. ОБГОВОРЕННЯ Залежності рушійної сили з глибиною (часом) проникнення водню в об’єм    / ( , )f h (рис. 1—4) вказують на можливість прохо- дження водню в литий титан і утворення ТіН2, де   0,05 (табл. 1, останній стовпчик), що є загальним фактом для всіх зразків з різ- ними вихідними станами. Несхожість і своєрідність кожної кривої вказує на індивідуальну природу відповідного стану (об’єкту), що потребує подальшого розшифрування його особливостей як метало- знавчої проблеми. Це вказує на потребу в експерименті з метою ви- вчення вихідного стану та передісторії об’єкту: типу топлення, від- Рис. 4. Зміна рушійної сили з глибиною проникнення водню з поверхні в об’єм (диск, титан литий, електронно-променевий перетоп). 700 А. А. ШКОЛА палу в - та -області та низки інших властивостей. При перетво- ренні титану йодидного в литий поперечник зерна ā зменшується в 3,63 рази, а примежова напружена область  – в 2,5 рази. Далі при відпалі титану литого в -області ці ж параметри зростають в 2,2 і 2,5 рази відповідно, при відпалі в -області обидва параметри зрос- тають в 3,75 рази [табл. 1, 2-й і 3-й стовпчики]. В усіх зразках виявляються суттєвими роль приповерхневого шару (його глибини) [21] та вплив пружних сил [14]. Рушійна сила різко спадає в межах поверхневого шару і осцилює в об’ємі навколо середнього значення 23 / 125 10     Джм3/кг. Всі залежності на- бувають вигляду типу y  Aeaxsin(x  0), де а – стала «тертя» (опору) кривої згасного коливання. Виходить, що водень в процесі проникнення в зразок відтворює характер внутрішньої структури останнього, про що свідчать залежності   / ( )f h , по суті водень поводить себе як тестувальний матеріал [24]. Раніше вивчені залежності густини потоку водню через поверх- ню в об’єм J  f(CH, ) набувають форму гістограм, засвідчуючи по- лікристалічність об’єктів [14]. Подальший аналіз графіків /   ( )f h показує, що процес наводнення – це процес релаксаційний та ймовірнісний. Опис проникнення водню і заняття ним відповід- них місць в об’ємі металу не можна описати однією простою одноз- начною функціональною залежністю між відповідними двома ве- личинами [25]. Атом водню, як легка частинка, зазнає одночасного впливу багатьох факторів. Рушійна сила процесу та його напрям визначаються сукупністю і співвідношенням термодинамічних сил Gi  0 та приростом ентро- пії в закритій системі (реактор  зразок  газ Н2) S  0. Але ентро- пія і вільна енергія в нерівноважному стані, будучи функціями ста- ну, повинні залежати від більшого числа змінних, ніж у випадку рівноважного стану [26, 27]. Фактично вони повинні бути функція- ми не тільки зовнішніх параметрів і температури, але і внутрішніх параметрів, що характеризують відповідний нерівноважний стан: розподілів густини газу та температури всередині зразка, а особли- во ґрадієнту пружної деформації та її релаксації. Із численних дослідів з наводнення металів випливає потреба аналізу результатів з позиції статистико-термодинамічної теорії кореляції в розподілі атомів за структурними порожнинами [26], або часових кореляційних функцій в твердому тілі [28]. Для цього було б потрібно користуватись складними функціями, особливо при обчисленні рушійних сил [29, 30], навіть якщо перейти на мову те- орії масопереносу [10, 11, 31, 32]. Варто тільки пам’ятати, що екс- поненціальна асимптотика в тих функціях завжди переважає на певному обмеженому відрізку. На великих відстанях переважає степенева асимптотика кореляційних функцій [33], а проміжки між вимірами становлять хвилини. РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 701 Незворотні процеси супроводжуються флуктуаціями параметрів у певних межах і мають ймовірнісну природу. Тому послідовність нерівноважних станів можна було б виразити аналітично в термі- нах функції розсіювання (the dissipation function), що виходить за межі даного дослідження. Ця функція є дійсною в той час, як стан «зупинився» чи повністю невизначений в певний момент: в даному випадку деформувальним фактором виступає температура Т суміс- но з дією водню. Тому ця функція діє як потенціал для термодина- мічної сили [10, 11]. Сили «тертя» (опору) визначають розсіювання та впливають на незворотній процес переносу [31]. Складність тако- го підходу і обумовлює доцільність різних феноменологічних моде- лей розрахунку характеристик процесу наводнення за даними екс- перименту. 7. ВИСНОВОК 1. Наводнення всіх вихідних станів литого титану забезпечує кон- центрації водню СН  4% мас., що відповідає формулі ТіН2, де    0,05. Різниця в природі вихідних станів титану проявляється в індивідуальних кінетико-термодинамічних параметрах. 2. Внаслідок остигання зливка та подальших технологічних проце- сів, в приповерхневому порушеному шарі залишаються знакозмін- ні напруження. Розподіл водню за глибиною відтворює характер цих напружень у вигляді осциляцій залежності  / від глибини проникнення водню в об’єм матеріалу. 3. Умовою перебігу процесу в прямому напрямку буде   / 0 (GР ,Т  0). Але якщо ця величина зростає чи залишається сталою, то на мові функції розсіювання це означає, що потенціал діє (має силу) в той час як «стан зупинився» чи коли він не повністю визна- чений в кожний момент часу. В такому випадку в якості деформу- вального (діючого) фактора виступає температура Т сумісно з впли- вом водню при певній його концентрації СH. ЦИТОВАНА ЛІТЕРАТУРА 1. С. де Гроот, П. Мазур, Неравновесная термодинамика (Москва: Мир: 1964). 2. Ю. Л. Климонтович, Статистическая физика (Москва: Наука: 1982) 3. G. A. Casas, F. D. Nobre, and E. M. F. Curado, Phys. Rev. E, 86, No. 6-1: 061136 (2012). 4. К. Денбиг, Термодинамика стационарных необратимых процессов (Москва: Изд-во иностр. лит: 1954). 5. B. Cleuren and C. Van Len Broeck, Phys. Rev. E, 74, No. 3: 021117 (2006). 6. J. Meixner, Zeitschrift für Physik, Bd. 149, H. 5: 624 (1957). 7. П. Гленсдорф, И. Пригожин, Термодинамическая теория структуры, устойчивости и флуктуаций (Москва: УРСС: 2003). 702 А. А. ШКОЛА 8. А. А. Школа, Металлофиз. новейшие технол., 35, № 5: 697 (2013). 9. Г. Ф. Кобзенко, А. А. Школа, Металлофизика, 11, № 6: 71 (1989). 10. L. Onsager and S. Machlup, Phys. Rev., 91, No. 6: 1505 (1953). 11. S. Machlup and L. Onsager, Phys. Rev., 91, No. 6: 1512 (1953). 12. Х. Випф, Водород в металлах (Ред. Г. Алефельд, И. Фёлькль) (Москва: Мир: 1981), т. 2, с. 327. 13. J. Völkl, Beriche Bunsen Geselschoft Physikalische Chemie, 76, No. 8:797 (1972). 14. А. А. Школа, Особливості поглинання водню полікристалічним титаном та сплавами Ті—Al (Автореф. дис. … канд. техн. наук) (Київ: Інститут металофізики НАН України: 1994). 15. А. А. Школа, Металлофиз. новейшие технол., 30, № 12: 1667 (2008). 16. S. S. Sidhu, L. Heaton, and D. D. Zauberis, Acta Crystallogr., 9, No. 8: 607 (1956). 17. H. L. Yakel, Acta Crystallogr., 11, No. 1: 46 (1958). 18. И. А. Биргер, Остаточные напряжения (Москва: Машгиз: 1963). 19. А. Д. Макаров, Оптимизация процессов резания (Москва: Машиностроение: 1976). 20. С. П. Тимошенко, Дж. Гудьер, Теория упругости (Москва: Наука: 1975). 21. А. А. Школа, Металлофиз. новейшие технол., 28, № 6: 837 (2006). 22. В. А. Ломакин, Теория упругости неоднородных тел (Москва: Изд-во МГУ: 1976). 23. И. И. Новиков, Теория термической обработки металлов (Москва: Металлургия: 1986). 24. Б. А. Нестеренко, В. Г. Ляпин, Фазовые переходы на свободных гранях в межфазных границах в полупроводниках (Киев: Наукова думка: 1990). 25. А. И. Карасев, Теория вероятностей и математическая статистика (Москва: Статистика: 1977). 26. Б. С. Бокштейн, С. З. Бокштейн, Термодинамика и кинетика диффузии в твёрдых телах (Москва: Металлургия:1974). 27. В. Н. Бугаев, В. А. Татаренко, Взаимодействие и распределение атомов в сплавах внедрения на основе плотноупакованных металлов (Киев: Наукова думка: 1984). 28. Л. Боднева, А. А. Лундич, ЖЭТФ, 135, № 6: 1142 (2009). 29. М. А. Кривоглаз, А. А. Смирнов, УФН, LV, № 3: 391 (1955). 30. M. Michel, G. Mahler, and J. Gemmer, Phys. Rev. Lett., 95, No. 18: 180602 (2005). 31. Y. Dong, B.-Y. Cao, and Z.-Y. Guo, Phys. Rev. E, 85, Nos. 6-7: 061107 (2012). 32. Y. Dong, Phys. Rev. E, 86, No. 6-1: 062101 (2012). 33. Г. Мартынов, Теоретическая и математическая физика, 156, № 3:454 (2008). REFERENCES 1. S. de Groot and P. Mazur, Neravnovesnaya Termodinamika (Moscow: Mir: 1964) (Russian translation). 2. Yu. L. Klimontovich, Statisticheskaya Fizika (Moscow: Nauka: 1982) (in Russian). 3. G. A. Casas, F. D. Nobre, and E. M. F. Curado, Phys. Rev. E, 86, No. 6-1: РУШІЙНА СИЛА ПРОЦЕСУ НАВОДНЕННЯ МЕТАЛІВ. ІІ. ТИТАН ЛИТИЙ 703 061136 (2012). 4. K. Denbigh, Termodinamika Statsionarnykh Neobratimykh Protsessov (Moscow: Izd-vo Inostr. Lit.: 1954) (Russian translation). 5. B. Cleuren and C. Van Len Broeck, Phys. Rev. E, 74, No. 3: 021117 (2006). 6. J. Meixner, Zeitschrift für Physik, Bd. 149, H. 5: 624 (1957). 7. P. Glansdorff and I. Prigogine, Termodinamicheskaya Teoriya Struktury, Ustoychivosti i Fluktuatsiy (Moscow: URSS: 2003) (Russian translation). 8. A. A. Shkola, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 35, No. 5: 697 (2013) (in Russian). 9. G. F. Kobzenko and A. A. Shkola, Metallofizika, 11, No. 6: 71 (1989) (in Russian). 10. L. Onsager and S. Machlup, Phys. Rev., 91, No. 6: 1505 (1953). 11. S. Machlup and L. Onsager, Phys. Rev., 91, No. 6: 1512 (1953). 12. H. Wipf, Vodorod v Metallakh (Eds. G. Alefeld and J. Völkl) (Moscow: Mir: 1981), vol. 2, p. 327 (Russian translation). 13. J. Völkl, Berichte der Bunsengesellschaft für Physikalische Chemie, 76, No. 8: 797 (1972). 14. A. A. Shkola, Osoblyvosti Pohlynannya Vodnyu Polikrystalichnym Tytanom ta Splavamy (Autoref. Diss. … Cand. Tekhn. Sci.) (Kiev: Institute for Metal Physics, N.A.S. of Ukraine: 1994) (in Ukrainian). 15. A. A. Shkola, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 30, No. 12: 1667 (2008) (in Russian). 16. S. S. Sidhu, L. Heaton, and D. D. Zauberis, Acta Crystallogr., 9, No. 8: 607 (1956). 17. H. L. Yakel, Acta Crystallogr., 11, No. 1: 46 (1958). 18. I. A. Birger, Ostatochnye Napryazheniya (Moscow: Mashgiz: 1963) (in Russian). 19. A. D. Makarov, Optimizatsiya Protsessov Rezaniya (Moscow: Mashinostroenie: 1976) (in Russian). 20. S. P. Timoshenko and J. Gudier, Teoriya Uprugosti (Moscow: Nauka: 1975) (Russian translation). 21. A. A. Shkola, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 28, No. 6: 837 (2006) (in Russian). 22. V. A. Lomakin, Teoriya Uprugosti Neodnorodnykh Tel (Moscow: Izd-vo MGU: 1976) (in Russian). 23. I. I. Novikov, Teoriya Termicheskoy Obrabotki Metallov (Moscow: Metallurgiya: 1986) (in Russian). 24. B. A. Nesterenko and V. G. Lyapin, Fazovye Perekhody na Svobodnykh Granyakh v Mezhfaznykh Granitsakh v Poluprovodnikakh (Kiev: Naukova Dumka: 1990) (in Russian). 25. A. I. Karasev, Teoriya Veroyatnostey i Matematicheskaya Statistika (Moscow: Statistika: 1977) (in Russian). 26. B. S. Bokstein and S. Z. Bokstein, Termodinamika i Kinetika Diffuzii v Tverdykh Telakh (Moscow: Metallurgiya:1974) (in Russian). 27. V. N. Bugaev and V. A. Tatarenko, Vzaimodeystvie i Raspredelenie Atomov v Splavakh Vnedreniya na Osnove Plotnoupakovannykh Metallov (Kiev: Naukova Dumka: 1984) (in Russian). 28. L. Bodneva and A. A. Lundich, ZhETF, 135, No. 6: 1142 (2009) (in Russian). 29. M. A. Krivoglaz and A. A. Smirnov, Uspekhi Fiz. Nauk, LV, No. 3: 391 (1955) (in Russian). 704 А. А. ШКОЛА 30. M. Michel, G. Mahler, and J. Gemmer, Phys. Rev. Lett., 95, No. 18: 180602 (2005). 31. Y. Dong, B.-Y. Cao, and Z.-Y. Guo, Phys. Rev. E, 85, No. 6-7: 061107 (2012). 32. Y. Dong, Phys. Rev. E, 86, No. 6-1: 062101 (2012). 33. G. Martynov, Teoreticheskaya i Matematicheskaya Fizika, 156, No. 3: 454 (2008) (in Russian). << /ASCII85EncodePages false /AllowTransparency false /AutoPositionEPSFiles true /AutoRotatePages /None /Binding /Left /CalGrayProfile (Dot Gain 20%) /CalRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CalCMYKProfile (U.S. Web Coated \050SWOP\051 v2) /sRGBProfile (sRGB IEC61966-2.1) /CannotEmbedFontPolicy /Error /CompatibilityLevel 1.4 /CompressObjects /Tags /CompressPages true /ConvertImagesToIndexed true /PassThroughJPEGImages true /CreateJobTicket false /DefaultRenderingIntent /Default /DetectBlends true /DetectCurves 0.0000 /ColorConversionStrategy /CMYK /DoThumbnails false /EmbedAllFonts true /EmbedOpenType false /ParseICCProfilesInComments true /EmbedJobOptions true /DSCReportingLevel 0 /EmitDSCWarnings false /EndPage -1 /ImageMemory 1048576 /LockDistillerParams false /MaxSubsetPct 100 /Optimize true /OPM 1 /ParseDSCComments true /ParseDSCCommentsForDocInfo true /PreserveCopyPage true /PreserveDICMYKValues true /PreserveEPSInfo true /PreserveFlatness true /PreserveHalftoneInfo false /PreserveOPIComments true /PreserveOverprintSettings true /StartPage 1 /SubsetFonts true /TransferFunctionInfo /Apply /UCRandBGInfo /Preserve /UsePrologue false /ColorSettingsFile () /AlwaysEmbed [ true ] /NeverEmbed [ true ] /AntiAliasColorImages false /CropColorImages true /ColorImageMinResolution 300 /ColorImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleColorImages true /ColorImageDownsampleType /Bicubic /ColorImageResolution 300 /ColorImageDepth -1 /ColorImageMinDownsampleDepth 1 /ColorImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeColorImages true /ColorImageFilter /DCTEncode /AutoFilterColorImages true /ColorImageAutoFilterStrategy /JPEG /ColorACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /ColorImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000ColorACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000ColorImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasGrayImages false /CropGrayImages true /GrayImageMinResolution 300 /GrayImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleGrayImages true /GrayImageDownsampleType /Bicubic /GrayImageResolution 300 /GrayImageDepth -1 /GrayImageMinDownsampleDepth 2 /GrayImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeGrayImages true /GrayImageFilter /DCTEncode /AutoFilterGrayImages true /GrayImageAutoFilterStrategy /JPEG /GrayACSImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /GrayImageDict << /QFactor 0.15 /HSamples [1 1 1 1] /VSamples [1 1 1 1] >> /JPEG2000GrayACSImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /JPEG2000GrayImageDict << /TileWidth 256 /TileHeight 256 /Quality 30 >> /AntiAliasMonoImages false /CropMonoImages true /MonoImageMinResolution 1200 /MonoImageMinResolutionPolicy /OK /DownsampleMonoImages true /MonoImageDownsampleType /Bicubic /MonoImageResolution 1200 /MonoImageDepth -1 /MonoImageDownsampleThreshold 1.50000 /EncodeMonoImages true /MonoImageFilter /CCITTFaxEncode /MonoImageDict << /K -1 >> /AllowPSXObjects false /CheckCompliance [ /None ] /PDFX1aCheck false /PDFX3Check false /PDFXCompliantPDFOnly false /PDFXNoTrimBoxError true /PDFXTrimBoxToMediaBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXSetBleedBoxToMediaBox true /PDFXBleedBoxToTrimBoxOffset [ 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000 ] /PDFXOutputIntentProfile () /PDFXOutputConditionIdentifier () /PDFXOutputCondition () /PDFXRegistryName () /PDFXTrapped /False /CreateJDFFile false /Description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> /CHS <FEFF4f7f75288fd94e9b8bbe5b9a521b5efa7684002000410064006f006200650020005000440046002065876863900275284e8e9ad88d2891cf76845370524d53705237300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c676562535f00521b5efa768400200050004400460020658768633002> /CHT <FEFF4f7f752890194e9b8a2d7f6e5efa7acb7684002000410064006f006200650020005000440046002065874ef69069752865bc9ad854c18cea76845370524d5370523786557406300260a853ef4ee54f7f75280020004100630072006f0062006100740020548c002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee553ca66f49ad87248672c4f86958b555f5df25efa7acb76840020005000440046002065874ef63002> /CZE <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> /DAN <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> /DEU <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> /ESP <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> /ETI <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> /FRA <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> /GRE <FEFF03a703c103b703c303b903bc03bf03c003bf03b903ae03c303c403b5002003b103c503c403ad03c2002003c403b903c2002003c103c503b803bc03af03c303b503b903c2002003b303b903b1002003bd03b1002003b403b703bc03b903bf03c503c103b303ae03c303b503c403b5002003ad03b303b303c103b103c603b1002000410064006f006200650020005000440046002003c003bf03c5002003b503af03bd03b103b9002003ba03b103c42019002003b503be03bf03c703ae03bd002003ba03b103c403ac03bb03bb03b703bb03b1002003b303b903b1002003c003c103bf002d03b503ba03c403c503c003c903c403b903ba03ad03c2002003b503c103b303b103c303af03b503c2002003c503c803b703bb03ae03c2002003c003bf03b903cc03c403b703c403b103c2002e0020002003a403b10020005000440046002003ad03b303b303c103b103c603b1002003c003bf03c5002003ad03c703b503c403b5002003b403b703bc03b903bf03c503c103b303ae03c303b503b9002003bc03c003bf03c103bf03cd03bd002003bd03b1002003b103bd03bf03b903c703c403bf03cd03bd002003bc03b5002003c403bf0020004100630072006f006200610074002c002003c403bf002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002003ba03b103b9002003bc03b503c403b103b303b503bd03ad03c303c403b503c103b503c2002003b503ba03b403cc03c303b503b903c2002e> /HEB <FEFF05D405E905EA05DE05E905D5002005D105D405D205D305E805D505EA002005D005DC05D4002005DB05D305D9002005DC05D905E605D505E8002005DE05E105DE05DB05D9002000410064006F006200650020005000440046002005D405DE05D505EA05D005DE05D905DD002005DC05D405D305E405E105EA002005E705D305DD002D05D305E405D505E1002005D005D905DB05D505EA05D905EA002E002005DE05E105DE05DB05D90020005000440046002005E905E005D505E605E805D5002005E005D905EA05E005D905DD002005DC05E405EA05D905D705D4002005D105D005DE05E605E205D505EA0020004100630072006F006200610074002005D5002D00410064006F00620065002000520065006100640065007200200035002E0030002005D505D205E805E105D005D505EA002005DE05EA05E705D305DE05D505EA002005D905D505EA05E8002E05D005DE05D905DD002005DC002D005000440046002F0058002D0033002C002005E205D905D905E005D5002005D105DE05D305E805D905DA002005DC05DE05E905EA05DE05E9002005E905DC0020004100630072006F006200610074002E002005DE05E105DE05DB05D90020005000440046002005E905E005D505E605E805D5002005E005D905EA05E005D905DD002005DC05E405EA05D905D705D4002005D105D005DE05E605E205D505EA0020004100630072006F006200610074002005D5002D00410064006F00620065002000520065006100640065007200200035002E0030002005D505D205E805E105D005D505EA002005DE05EA05E705D305DE05D505EA002005D905D505EA05E8002E> /HRV (Za stvaranje Adobe PDF dokumenata najpogodnijih za visokokvalitetni ispis prije tiskanja koristite ove postavke. Stvoreni PDF dokumenti mogu se otvoriti Acrobat i Adobe Reader 5.0 i kasnijim verzijama.) /HUN <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> /ITA <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> /JPN <FEFF9ad854c18cea306a30d730ea30d730ec30b951fa529b7528002000410064006f0062006500200050004400460020658766f8306e4f5c6210306b4f7f75283057307e305930023053306e8a2d5b9a30674f5c62103055308c305f0020005000440046002030d530a130a430eb306f3001004100630072006f0062006100740020304a30883073002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e003000204ee5964d3067958b304f30533068304c3067304d307e305930023053306e8a2d5b9a306b306f30d530a930f330c8306e57cb30818fbc307f304c5fc59808306730593002> /KOR <FEFFc7740020c124c815c7440020c0acc6a9d558c5ec0020ace0d488c9c80020c2dcd5d80020c778c1c4c5d00020ac00c7a50020c801d569d55c002000410064006f0062006500200050004400460020bb38c11cb97c0020c791c131d569b2c8b2e4002e0020c774b807ac8c0020c791c131b41c00200050004400460020bb38c11cb2940020004100630072006f0062006100740020bc0f002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020c774c0c1c5d0c11c0020c5f40020c2180020c788c2b5b2c8b2e4002e> /LTH <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> /LVI <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> /NLD (Gebruik deze instellingen om Adobe PDF-documenten te maken die zijn geoptimaliseerd voor prepress-afdrukken van hoge kwaliteit. De gemaakte PDF-documenten kunnen worden geopend met Acrobat en Adobe Reader 5.0 en hoger.) /NOR <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> /POL <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> /PTB <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> /RUM <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> /RUS <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> /SKY <FEFF0054006900650074006f0020006e006100730074006100760065006e0069006100200070006f0075017e0069007400650020006e00610020007600790074007600e100720061006e0069006500200064006f006b0075006d0065006e0074006f0076002000410064006f006200650020005000440046002c0020006b0074006f007200e90020007300610020006e0061006a006c0065007001610069006500200068006f0064006900610020006e00610020006b00760061006c00690074006e00fa00200074006c0061010d00200061002000700072006500700072006500730073002e00200056007900740076006f00720065006e00e900200064006f006b0075006d0065006e007400790020005000440046002000620075006400650020006d006f017e006e00e90020006f00740076006f00720069016500200076002000700072006f006700720061006d006f006300680020004100630072006f00620061007400200061002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002000610020006e006f0076016100ed00630068002e> /SLV <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> /SUO <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> /SVE <FEFF0041006e007600e4006e00640020006400650020006800e4007200200069006e0073007400e4006c006c006e0069006e006700610072006e00610020006f006d002000640075002000760069006c006c00200073006b006100700061002000410064006f006200650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e007400200073006f006d002000e400720020006c00e4006d0070006c0069006700610020006600f60072002000700072006500700072006500730073002d007500740073006b00720069006600740020006d006500640020006800f600670020006b00760061006c0069007400650074002e002000200053006b006100700061006400650020005000440046002d0064006f006b0075006d0065006e00740020006b0061006e002000f600700070006e00610073002000690020004100630072006f0062006100740020006f00630068002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e00300020006f00630068002000730065006e006100720065002e> /TUR <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> /UKR <FEFF04120438043a043e0440043804410442043e043204430439044204350020044604560020043f043004400430043c043504420440043800200434043b044f0020044104420432043e04400435043d043d044f00200434043e043a0443043c0435043d044204560432002000410064006f006200650020005000440046002c0020044f043a04560020043d04300439043a04400430044904350020043f045604340445043e0434044f0442044c00200434043b044f0020043204380441043e043a043e044f043a04560441043d043e0433043e0020043f0435044004350434043404400443043a043e0432043e0433043e0020043404400443043a0443002e00200020042104420432043e04400435043d045600200434043e043a0443043c0435043d0442043800200050004400460020043c043e0436043d04300020043204560434043a0440043804420438002004430020004100630072006f006200610074002004420430002000410064006f00620065002000520065006100640065007200200035002e0030002004300431043e0020043f04560437043d04560448043e04570020043204350440044104560457002e> /ENU (Use these settings to create Adobe PDF documents best suited for high-quality prepress printing. Created PDF documents can be opened with Acrobat and Adobe Reader 5.0 and later.) >> /Namespace [ (Adobe) (Common) (1.0) ] /OtherNamespaces [ << /AsReaderSpreads false /CropImagesToFrames true /ErrorControl /WarnAndContinue /FlattenerIgnoreSpreadOverrides false /IncludeGuidesGrids false /IncludeNonPrinting false /IncludeSlug false /Namespace [ (Adobe) (InDesign) (4.0) ] /OmitPlacedBitmaps false /OmitPlacedEPS false /OmitPlacedPDF false /SimulateOverprint /Legacy >> << /AddBleedMarks false /AddColorBars false /AddCropMarks false /AddPageInfo false /AddRegMarks false /ConvertColors /ConvertToCMYK /DestinationProfileName () /DestinationProfileSelector /DocumentCMYK /Downsample16BitImages true /FlattenerPreset << /PresetSelector /MediumResolution >> /FormElements false /GenerateStructure false /IncludeBookmarks false /IncludeHyperlinks false /IncludeInteractive false /IncludeLayers false /IncludeProfiles false /MultimediaHandling /UseObjectSettings /Namespace [ (Adobe) (CreativeSuite) (2.0) ] /PDFXOutputIntentProfileSelector /DocumentCMYK /PreserveEditing true /UntaggedCMYKHandling /LeaveUntagged /UntaggedRGBHandling /UseDocumentProfile /UseDocumentBleed false >> ] >> setdistillerparams << /HWResolution [2400 2400] /PageSize [612.000 792.000] >> setpagedevice
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-106948
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1024-1809
language	Ukrainian
last_indexed	2025-12-07T13:27:10Z
publishDate	2014
publisher	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
record_format	dspace
spelling	Школа, А.А. 2016-10-09T14:41:42Z 2016-10-09T14:41:42Z 2014 Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий / А.А. Школа // Металлофизика и новейшие технологии. — 2014. — Т. 36, № 5. — С. 689-704. — Бібліогр.: 33 назв. — укр. 1024-1809 PACS: 61.66.Dk, 61.72.Ww, 65.50.-m, 82.40.-g, 82.40.Bj DOI: http://dx.doi.org/10.15407/mfint.36.05.0689 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/106948 Из данных эксперимента (Р, Т, mH, τ) и оценённого эффективного коэффициента диффузии Dэф и объёма ΔVі, заполненного газом за время Δτi, вычислен модуль сжатия растворённого газа водорода ∂μ/∂ρ. За даними експерименту (Р, Т, mH, τ) та оціненого ефективного коефіцієнта дифузії Dеф і об’єму ΔVі, заповненого газом за час Δτi, обчислено модуль стиску розчиненого газу водню ∂μ/∂ρ. From the experimental data (Р, Т, mH, τ), the estimated effective factor of diffusion Dеf, and volume ΔVі filled by gas during Δτi, the module of compression of hydrogen gas, ∂μ/∂ρ, is calculated. uk Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України Металлофизика и новейшие технологии Дефекты кристаллической решётки Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий Движущая сила процесса наводораживания металлов. ІІ. Титан литой Driving Force of Metals Hydrogenation Process. ІІ. As Cast Titanium Article published earlier
spellingShingle	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий Школа, А.А. Дефекты кристаллической решётки
title	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий
title_alt	Движущая сила процесса наводораживания металлов. ІІ. Титан литой Driving Force of Metals Hydrogenation Process. ІІ. As Cast Titanium
title_full	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий
title_fullStr	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий
title_full_unstemmed	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий
title_short	Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий
title_sort	рушійна сила процесу наводнення металів. іі. титан литий
topic	Дефекты кристаллической решётки
topic_facet	Дефекты кристаллической решётки
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/106948
work_keys_str_mv	AT školaaa rušíinasilaprocesunavodnennâmetalívíítitanlitii AT školaaa dvižuŝaâsilaprocessanavodoraživaniâmetallovíítitanlitoi AT školaaa drivingforceofmetalshydrogenationprocessííascasttitanium

Рушійна сила процесу наводнення металів. ІІ. Титан литий

Репозитарії

Схожі ресурси