Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника

Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника

Исследованы изменения напряженного состояния и структуры поверхности трения обоймы упорного роликового подшипника, изготовленного из стали с содержанием С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не более 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % соответственно. Досліджені змінення напру...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:
Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:Физическая инженерия поверхности
Datum:2015
Hauptverfasser: Зозуля, В.Л., Исаков, Д.И., Колупаева, З.И., Пугачев, А.Т., Суровицкий, С.В.
Format: Artikel
Sprache:Russian
Veröffentlicht: Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України 2015
Online Zugang:https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/108641
Tags: Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника / В.Л. Зозуля, Д.И. Исаков, З.И. Колупаева, А.Т. Пугачев, С.В. Суровицкий // Физическая инженерия поверхности. — 2015. — Т. 13, № 1. — С. 45-50. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-108641
record_format dspace
spelling Зозуля, В.Л.
Исаков, Д.И.
Колупаева, З.И.
Пугачев, А.Т.
Суровицкий, С.В.
2016-11-12T15:48:27Z
2016-11-12T15:48:27Z
2015
Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника / В.Л. Зозуля, Д.И. Исаков, З.И. Колупаева, А.Т. Пугачев, С.В. Суровицкий // Физическая инженерия поверхности. — 2015. — Т. 13, № 1. — С. 45-50. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
1999-8074
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/108641
531.46:539.26:539.319
Исследованы изменения напряженного состояния и структуры поверхности трения обоймы упорного роликового подшипника, изготовленного из стали с содержанием С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не более 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % соответственно.
Досліджені змінення напруженого стану та структурі поверхні тертя обойми упорного роликового підшипника, виготовленого із сталі, яка вміщує С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не більше 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % відповідно.
The changes in the stressed state and in structure and surface friction cage thrust roller bearing made of steel with a C content of 0.95–1.05, Mn 0.20–0.40, Si 0.17–0.37, Cr 1.3–1.65, a S, P, Ni, Cu not more than 0.020, 0.027, 0.030, 0.25 %, respectively.
ru
Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України
Физическая инженерия поверхности
Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
Еволюція напруженого стану структури поверхні тертя підшипника
Evolution of bearing friction surface stress state and structure
Article
published earlier
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
title Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
spellingShingle Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
Зозуля, В.Л.
Исаков, Д.И.
Колупаева, З.И.
Пугачев, А.Т.
Суровицкий, С.В.
title_short Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
title_full Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
title_fullStr Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
title_full_unstemmed Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
title_sort эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника
author Зозуля, В.Л.
Исаков, Д.И.
Колупаева, З.И.
Пугачев, А.Т.
Суровицкий, С.В.
author_facet Зозуля, В.Л.
Исаков, Д.И.
Колупаева, З.И.
Пугачев, А.Т.
Суровицкий, С.В.
publishDate 2015
language Russian
container_title Физическая инженерия поверхности
publisher Науковий фізико-технологічний центр МОН та НАН України
format Article
title_alt Еволюція напруженого стану структури поверхні тертя підшипника
Evolution of bearing friction surface stress state and structure
description Исследованы изменения напряженного состояния и структуры поверхности трения обоймы упорного роликового подшипника, изготовленного из стали с содержанием С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не более 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % соответственно. Досліджені змінення напруженого стану та структурі поверхні тертя обойми упорного роликового підшипника, виготовленого із сталі, яка вміщує С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не більше 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % відповідно. The changes in the stressed state and in structure and surface friction cage thrust roller bearing made of steel with a C content of 0.95–1.05, Mn 0.20–0.40, Si 0.17–0.37, Cr 1.3–1.65, a S, P, Ni, Cu not more than 0.020, 0.027, 0.030, 0.25 %, respectively.
issn 1999-8074
url https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/108641
citation_txt Эволюция напряженного состояния и структуры поверхности трения подшипника / В.Л. Зозуля, Д.И. Исаков, З.И. Колупаева, А.Т. Пугачев, С.В. Суровицкий // Физическая инженерия поверхности. — 2015. — Т. 13, № 1. — С. 45-50. — Бібліогр.: 8 назв. — рос.
work_keys_str_mv AT zozulâvl évolûciânaprâžennogosostoâniâistrukturypoverhnostitreniâpodšipnika
AT isakovdi évolûciânaprâžennogosostoâniâistrukturypoverhnostitreniâpodšipnika
AT kolupaevazi évolûciânaprâžennogosostoâniâistrukturypoverhnostitreniâpodšipnika
AT pugačevat évolûciânaprâžennogosostoâniâistrukturypoverhnostitreniâpodšipnika
AT surovickiisv évolûciânaprâžennogosostoâniâistrukturypoverhnostitreniâpodšipnika
AT zozulâvl evolûcíânapruženogostanustrukturipoverhnítertâpídšipnika
AT isakovdi evolûcíânapruženogostanustrukturipoverhnítertâpídšipnika
AT kolupaevazi evolûcíânapruženogostanustrukturipoverhnítertâpídšipnika
AT pugačevat evolûcíânapruženogostanustrukturipoverhnítertâpídšipnika
AT surovickiisv evolûcíânapruženogostanustrukturipoverhnítertâpídšipnika
AT zozulâvl evolutionofbearingfrictionsurfacestressstateandstructure
AT isakovdi evolutionofbearingfrictionsurfacestressstateandstructure
AT kolupaevazi evolutionofbearingfrictionsurfacestressstateandstructure
AT pugačevat evolutionofbearingfrictionsurfacestressstateandstructure
AT surovickiisv evolutionofbearingfrictionsurfacestressstateandstructure
first_indexed 2025-11-24T16:28:15Z
last_indexed 2025-11-24T16:28:15Z
_version_ 1850485993122037760
fulltext Зозуля В. Л., Исаков Д. И., Колупаева З. И., Пугачев А. Т., Суровицкий С. В., 2015 © 45 УДК 531.46:539.26:539.319 ЭВОЛЮЦИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И СТРУКТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ ТРЕНИЯ ПОДШИПНИКА В. Л. Зозуля1, Д. И. Исаков1, З. И. Колупаева2, А. Т. Пугачев2, С. В. Суровицкий2 1ХАДО, Украина, Харьков, 2НТУ «ХПИ», Украина, Харьков, Україна Поступила в редакцию 02.02.2015 Исследованы изменения напряженного состояния и структуры поверхности трения обой- мы упорного роликового подшипника, изготовленного из стали с содержанием С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не более 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % со- ответственно. Исследования проводились как в исходном состоянии заводской поставки, так и после испытаний на машине трения через каждые 10 часов вплоть до 100 часов. Изучение структуры и напряженного состояния проводилось методами рентгеновского структурного анализа. Изменение уровня остаточных макронапряжений обусловлено пластической дефор- мацией в поверхностном слое однако изменения дисперсности и уровня микродеформаций не обнаружено. Это означает, что реализуется ситуация, при которой зарождение, движение и исчезновение дислокаций происходит при неизменной плотности хаотически расположен- ных дислокаций. Ключевые слова: подшипник, трение, остаточные макронапряжения, структура, микроде- формация, рентгеновский структурный анализ. ЕВОЛЮЦІЯ НАПРУЖЕНОГО СТАНУ СТРУКТУРИ ПОВЕРХНІ ТЕРТЯ ПІДШИПНИКА В. Л. Зозуля, Д. І. Ісаков, З. І. Колупаєва, А. Т. Пугачов, С. В. Суровицький Досліджені змінення напруженого стану та структурі поверхні тертя обойми упорного роли- кового підшипника, виготовленого із сталі, яка вміщує С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не більше 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % відповідно. Дослідження про- водилися як у вихідному стані заводської поставки, так і після випробувань на машині тертя через кожні 10 годин до 100 годин. Вивчення структури та напруженого стану проводилися методами рентгенівського структурного аналізу. Змінення рівня залишкових макронапружень обумовлено пластичною деформацією у поверхневому шарі, але змінення дисперсності і рів­ ня мікродеформацій не виявлено. Це означає, що реалізується ситуація, при якій зародження, рух та зникненя дислокацій відбувається при незмінній щільності хаотично розташованих дислокацій. Ключевые слова: підшипник, тертя, залишкові макронапруження, структура, микро де фор­ мація, рентгенівський структурний аналіз. EVOLUTION OF BEARING FRICTION SURFACE STRESS STATE AND STRUCTURE V. L. Zozulia, D. I. Isakov, Z. I. Kolupaieva, A. T. Pugachov, S. V. Surovitskiy The changes in the stressed state and in structure and surface friction cage thrust roller bearing made of steel with a C content of 0.95–1.05, Mn 0.20–0.40, Si 0.17–0.37, Cr 1.3–1.65, a S, P, Ni, Cu not more than 0.020, 0.027, 0.030, 0.25 %, respectively. Studies conducted both in the initial state factory shipment, and after the friction test machine after every 10 hours up to 100 hours. Structure and stress state were investigated by X­ray structural analysis. Change of residual macrostress due to plastic deformation in surface layer, but change of dispersion and microdeformations not revealed.There fore initiation means, movement and disappearance of dislocation occurs at the constant constant density of randomly arranged dislocations. Keywords: bearing, friction, residual macrostresses, structure, microtresses, X­ray structural analysis. Подшипниковая сталь с содержанием С 0,95–1,05, Mn 0,20–0,40, Si 0,17–0,37, Cr 1,3–1,65, a S, P, Ni, Cu не более 0,020, 0,027, 0,030, 0,25 % соответственно приме- няется для изготовления шариков, роликов и колец подшипников. В процессе работы эти ЭВОЛЮЦИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И СТРУКТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ ТРЕНИЯ ПОДШИПНИКА ФІП ФИП PSE, 2015, т. 13, № 1, vol. 13, No. 146 элементы испытывают многократное нагру- жение, которое распределяется в пределах очень небольшой опорной поверхности, на- зываемой фактической площадью контакта [1]. В результате в каждом участке поверх- ности возникают контактные знакоперемен- ные напряжения, вызывающие уп ругую и остаточную деформацию элементов под- шипника. Целью данной работы было ис- следование изменения структуры и остаточ- ных макронапряжений на дорожке трения обоймы упорного роликового подшипника (рис. 1). Наружный диаметр обоймы 28 мм, внут­ ренний — 15 мм, толщина 3 мм. Исследова- ния проводились как в исходном состоянии заводской поставки, так и после испытаний на машине трения по схеме, представлен- ной на рис. 2, через каждые 10 часов рабо- ты вплоть до 100 часов. Реализовывалась высшая кинематическая пара трения, обе- спечивающая качение ролика с проскальзы- ванием: неподвижная плоская поверхность с контактом тела вращения по линии. Ролик из стали аналогичного состава высотой 3 и диаметром 3,5 мм. Во время испытаний задавались нагрузка и частота вращения, регистрировались время работы подшип- ника под нагрузкой и температура непод- вижной обоймы. Во всех испытаниях осе- вая нагрузка (3000 Н) и частота вращения (1000 мин–1) были постоянными, варьиро- валось время работы подшипника. Темпе- ратура неподвижной обоймы подшипника, измеряемая контактной термопарой и по инфракрасному излучению во время экс- перимента, не превышала 70° С. При ра- боте подшипника на рабочей поверхности образовывался след в виде дорожки трения, на которой и проводились исследования. Изучение структуры и напряженного состо яния проводилось методами рентгенов­ ского структурного анализа на рентгеновс­ ком дифрактометре общего назначения ДРОН­2 в излучении медного анода (λ = 0,154051 нм) рентгеновской трубки 1.2 БСВ­ 22 при ускоряющем напряжении 30 кВ и токе 20 мА. Для подавления флуоресцентного излучения элементов с атомным номером Z < 29 (ZCu = 29) применялся монохроматор дифрагированного пучка из пиролитиче- ского графита. Съемки проводились в ре- жиме υ–2υ сканирования при поточечной регистрации интенсивности с шагом 0,15°. Глубина информативного слоя составляла ~3 мкм. Оценка уровня макронапряжений прово- дилась методом наклонных съемок (sin2ψ­ метод) [2]. Для реализации sin2ψ­метода регистрировалась дифракционная линия (310) ОЦК решётки Fe, которая находится в прецизионной области углов и имеет до- статочную интенсивность. Распределение ин тенсивности регистрировалось в интерва- ле углов 2υ 110–122° с шагом сканирования 0,15° и временем экспозиции в каждой точке 40 с. Угол наклона ψ отражающих плоско- стей относительно плоскости поверхности выбирался равным 0°, 30° и 45°. Известно [3], что процессы фрикционно- го взаимодействия, как правило, вызывают пластическую деформацию поверхност- ных слоёв контактирующих тел. При этом изменяется плосконапряженное состоя- ние поверхностных слоев. А именно при аксиально симметричной обработке (тре- нии, резании в тангенциальном направле­ нии) величина внутренних остаточных Рис. 1. Общий вид подшипника 1 n N 432 Рис. 2. Схема узла для испытаний: 1 — подвижная обойма подшипника, 2 — сепаратор, 3 — ролик, 4 — неподвижная обойма, n — вращение, N — нагрузка В. Л. ЗОЗУЛЯ, Д. И. ИСАКОВА, З. И. КОЛУПАЕВА, А. Т. ПУГАЧЕВ, С. В. СУРОВИЦКИЙ ФІП ФИП PSE, 2015, т. 13, № 1, vol. 13, No. 1 47 уп ругих напряжений в радиальном и танген­ циальном направлении может быть различ- ной. Поэтому на исходной поверхности кольца и дорожке трения после каждой об- работки проводилась оценка уровня упру- гих макронапряжений, действующих в ради- альном и тангенциальном направлении. Для этого проводились съемки одного и того же участка дорожки трения дважды: при ради- альном направлении рентгеновского пучка и, повернув образец на 90°, тангенциальном направлении. По положению дифракцион- ных линий (310) определяли межплоскост- ные расстояния и период решётки «а» α­Fe. Затем строились графики в координатах а­sin2ψ, из которых определяли период ре- шетки α­Fe в направлении нормали к по- верхности а┴, в ненапряженном сечении а0 и плоскости поверхности а||. Величину упру- гих макронапряжений оценивали по форму- ле 0 σ = 1 μ a – a_E a . Значения модуля Юнга Е = 208,9 ГПа и коэффициента Пуассона µ = 0,3 были взяты из справочников [4, 5]. На рис. 3 для примера представлены ди­ фрактограммы, полученные в исходном со- стоянии и после работы в течение 100 часов. На всех дифрактограммах выявляется толь- ко система дифракционных линий α­Fe, что свидетельствует об отсутствии заметных фа зовых превращений на дорожке трения. Полученные sin2ψ­графики при съемках в радиальном и тангенциальном направле- ниях в исходном состоянии оказались пря- молинейными и имеющими одинаковый наклон, что указывает на симметричное пло- сконапряженное состояние (рис. 4). Уровень сжимающих остаточных макронапряжений σR = σT = 2,1 ГПа. С увеличением длитель- ности работы подшипника симметричное плосконапряженное состояние переходит в не симметричное. На рис. 5 для приме- ра приведены sin2ψ­графики после работы в течение 100 часов. Уровень остаточных мак ронапряжений в радиальном направле- нии несколько увеличивается и становится близким к пределу прочности. Известно [6], что предел прочности указанной стали при закалке от 840° С в масло и при росте темпе- ратуры отпуска в интервале от 200 до 450° С изменяется от 2,16 до 2,55 ГПа. Уровень остаточных макронапряжений в тангенци- альном направлении снижается (рис. 6). На формирование напряженного состоя- ния могут оказывать воздействие три фак- тора: силовой, тепловой и фазовый. Так как никаких фазовых превращений в зоне трения не происходит, а уровень тепловых нагрузок достаточно мал (~70°С), очевид- но, что основное влияние оказал силовой фактор. Известно [3], что неравенство ве- личин остаточных напряжений в танген- циальном и радиальном направлениях является характерной особенностью макро- напряженного состояния, появляющегося в результате превалирующего воздействия силового фак тора. Уменьшение напряжений в танген циальном направлении обусловлено анизотропным воздействием силового фак- тора и наблюдается не только при трении, но и приточении и шлифовании [7]. При трении отношение тангенциальной составляющей силы к радиальной составляет 0,25–0,5 [3]. 100 И нт ен си вн ос ть , и м п/ с 80 60 40 20 0 40 50 60 70 80 90 100 110 120130 140 2ϑ, град. (2 00 ) (1 10 ) (2 11 ) (2 20 ) (3 10 ) (2 22 ) а б Рис. 3. Дифрактограммы в исходном состоянии (а) и после 100 часов работы (б). Съемка в радиальном направлении 100 И нт ен си вн ос ть , и м п/ с 80 60 40 20 0 40 8060 100 120 140 2ϑ, град. (2 00 ) (1 10 ) (2 11 ) (2 20 ) (3 10 ) (2 22 ) ЭВОЛЮЦИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И СТРУКТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ ТРЕНИЯ ПОДШИПНИКА ФІП ФИП PSE, 2015, т. 13, № 1, vol. 13, No. 148 Важной характеристикой материала при эксплуатации являются параметры тонкой структуры — средний размер областей ко- герентного рассеяния (ОКР) и величина микродеформаций кристаллической решёт- ки. Для их оценки использовался метод ап- проксимации. Анализировалось физическое уширение линий (110) и (310). Отметим, что модули Юнга в направлении [110] и [310] близки. Для исключения инструментально­ го уширения проводились съемки линий эталона. Известно, что уширение дифракционных линий за счет малых размеров ОКР пропор- ционально 1/cosϑ, за счет микродеформаций кристаллической решётки пропор ционально tgϑ [8]. В том случае, когда отношение фи зического уширения линий находится между отношением тангенсов и отношени­ ем косину сов 1 2 1 2 1 2 cos β tg< < cos β tg     возможно а, нм 0,2890 0,2885 0,2880 0,2875 0,2870 0,2865 0,2860 0,2855 0,2850 0,2845 0,2840 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 sin2ψ Рис. 4.: sin2ψ­графики в исходном состоянии при съем- ке в радиальном (■) и тангенциальном ( ) направлении вы делить часть, пропорциональную tgϑ и оце нить уровень микродеформа ций, и часть, пропорциональную 1/cosϑ и оценить сред ний размер ОКР. Если отноше ние 2 1 β β сов падает с отношением 1 2 cos cos ϑ ϑ , уширение обусловлено дисперсно с тью структуры; если с отношением 2 1 tg tg ϑ ϑ , то уширение выз вано микродеформацией решётки. В табл. 1 приведены величины физического уширения линий (110) и (310) и их отношение. Отношение 1 2 cos cos ϑ ϑ составляют 1,75; отно­ ше ние 2 1 tg tg ϑ ϑ составляет 4,0. Видно, что уши рения исследованных линий не изменя- ются при работе подшипника вплоть до 100 часов, а их отношение в пределах погрешно- сти совпадает с отношением 2 1 tg tg ϑ ϑ . На рис. 7 для примера приведены графики Холла при аппроксимации дифракционных профилей функциями Гаусса для исходного состояния и после 100 часов работы. По углу наклона графиков можно оценить уровень микроде- формаций ε в исходном состоянии (~8,3·10– 3) и после 100 часов работы (~8,7·10–3). Тако- му уровню микродеформаций соответствует плотность хаотически расположенных дис- локаций ρ ~ 5·1012 см–2, оцененная по форму- ле  2 2 2 < ε > ρ  K b , где K ≈ 10; b — вектор Бюргерса дислокации. Таким образом, установлено, что поверх­ ностный слой обоймы упорного роликового подшипника в исходном состоянии нахо­ дит ся под действием симметричных сжи­ мающих остаточных макронапряжений. В а, нм 0,2890 0,2885 0,2880 0,2875 0,2870 0,2865 0,2860 0,2855 0,2850 0,2845 0,2840 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 sin2ψ Рис.5. sin2ψ­графики после работы в течение 100 ча- сов при съемке в радиальном (■) и тангенциальном ( ) направлении σ, ГПа –2,6 –2,4 –2,2 –2,0 –1,8 0 20 40 60 80 100 τ, час 2 1 Рис. 6. Изменение остаточных макронапряжений в радиальном (1) и тангенциальном (2) направлениях В. Л. ЗОЗУЛЯ, Д. И. ИСАКОВА, З. И. КОЛУПАЕВА, А. Т. ПУГАЧЕВ, С. В. СУРОВИЦКИЙ ФІП ФИП PSE, 2015, т. 13, № 1, vol. 13, No. 1 49 про цессе трения под действием анизотро пии силового фактора симметричное плоско­ на пряженное состояние переходит в не сим ­ метричное. Величина тангенциальных на пря жений уменьшается, а радиальных уве личивается, достигая предела прочнос ти исследуемой подшипниковой стали. Измене ние уров ня остаточных макронапряжений обу с лов лено пластической деформацией в поверхност- ном слое, однако изменений ди с персности и уровня микродеформаций не обнаружено. Это означает, что реализуется ситуация, при которой зарождение, движение и исчезнове- ние дислокаций происходит при неизменной плотности хаотически расположенных дис- локаций. ЛИТЕРАТУРА 1. Крагельский И. В., Добычин М. Н., Комба- лов B. C. Основы расчетов на трение и из- нос. — М.: Машиностроение, 1977. — 526 с. 2. Noyan I. N., Cohen J. B. Residual Stress Mea­ surementby Diffractionand Interpretation Sprin ger­Verlag. — New York, 1987. — 274 с. 3. Фукс М. Я., Беззубенко Н. К., Свердло- ва Б. М. Состояние поверхностного слоя ма териалов после алмазной и эльборовой обработки. — Киев: Вища школа, 1978. — 157 с. 4. Свойства элементов. Часть 1. Физические свойства / Под редакцией Самсонова Г. В. — М.: Металлургия, 1976. — 600 с. 5. Францевич И. Н., Воронов Ф. Ф., Баку- та С. А. Упругие постоянные и модули упругости металлов и неметаллов. — Киев: Таблица 1 Физическое уширение дифракционных линий (110) и (310) и их отношение в исходном состоянии и в процессе работы β1 (110), град. β2 (310), град. β2/ β1 Исходное состояние 0,86 3,1 3,6 10 часов обработки 0,85 3,2 3,8 20 часов обработки 0,85 3,1 3,6 30 часов обработки 0,83 3,1 3,7 40 часов обработки 0,84 3,1 3,7 50 часов обработки 0,84 3,0 3,6 60 часов обработки 0,84 3,1 3,7 70 часов обработки 0,83 3,2 3,9 80 часов обработки 0,84 3,1 3,7 90 часов обработки 0,84 3,3 3,9 100 часов обработки 0,85 3,3 3,9 400 (β со sθ /λ )2 *1 06 (4sinθ/λ)2 350 300 250 200 150 100 50 0 0 1 2 3 4 5 а б Рис. 7. График Холла при аппроксимации дифракци- онных профилей функцией Гаусса: а — исходное со- стояние, б — после 100 часов работы 400 (β со sθ /λ )2 *1 0–6 (4sinθ/λ)2 350 300 250 200 150 100 50 0 0 1 2 3 4 5 ЭВОЛЮЦИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И СТРУКТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ ТРЕНИЯ ПОДШИПНИКА ФІП ФИП PSE, 2015, т. 13, № 1, vol. 13, No. 150 Наукова думка, 1982. — 288 с. 6. Марочник сталей и сплавов / Под общ. ред. В. Г. Сорокина. — М.: Машиностроение, 1989. — 640 с. 7. Тартаковская И. Х., Свердлова Б. М., Фукс М. Я. Об общности остаточного на- пряженного состояния после точения, шли- фования и трения. Сб. Резание и инстру- мент, «Вища школа». — 1974. — Вып. 11. — С. 22–27. 8. Горелик С. С., Скаков Ю. А., Расторгу- ев Л. Н. Рентгенографический и электрон- но­оптический анализ. — М.: МИСиС, 1994. — 328 с. LITERATURA 1. Kragelskij I. V., Dobychin M. N., Kombalov B. C. Osnovy raschetov na trenie i iznos. — M.: Mashinostroenie, 1977. — 526 p. 2. Noyan I. N., Cohen J. B. Residual Stress Mea­ sur ementby Diffractionand Interpretation Sprin ger­Verlag. — NewYork, 1987. — 274 p. 3. Fuks M. Ya., Bezzubenko N. K., Sverdlova B. M. Sostoyanie poverhnostnogo sloya materialov posle almaznoj i elborovoj obrabotki. — Kiev: Vischa shkola, 1978. — 157 p. 4. Svojstva elementov. Chast 1. Fizicheskie svoj­ stva / Pod redakciej Samsonova G. V. — M.: Metallurgiya, 1976. — 600 p. 5. Francevich I. N., Voronov F. F., Bakuta S. A. Uprugie postoyannye i moduli uprugosti metal­ lov i nemetallov. — Kiev: Naukova dumka, 1982. — 288 p. 6. Marochnik stalej i splavov / Pod obsch. red. V. G. Sorokina. — M.: Mashinostroenie, 1989. — 640 p. 7. Tartakovskaya I. H., Sverdlova B. M., Fuks M. Ya. Ob obschnosti ostatochnogo na­ prya zhennogo sostoyaniya posle tocheniya, shlifovaniya i treniya. Sb. Rezanie i instrument, «Vischa shkola». — 1974. — Vyp. 11. — P. 22–27. 8. Gorelik S. S., Skakov Yu. A., Rastorguev L. N. Rentgenograficheskij i elektronno­opticheskij analiz. — M.: MISiS, 1994. — 328 p.

Ähnliche Einträge