Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости

Рассмотрены результаты расчетного исследования пространственного течения вязкой жидкости в спиральных камерах обратимой гидромашины, рассчитанных по законам: Vu∙r = const и Vu = const. Расчеты выполнены с помощью программного комплекса FlowVision в турбинном и насосном режимах работы. В насосном реж...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Datum:	2010
Hauptverfasser:	Сухоребрый, П.Н., Коваль, С.А., Неня, В.Г., Кочевский, А.Н.
Format:	Artikel
Sprache:	Russisch
Veröffentlicht:	Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України 2010
Schlagworte:	Аэро- и гидромеханика в энергетических машинах
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/10926
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости / П.Н. Сухоребрый, С.А. Коваль, В.Г. Неня, А.Н. Кочевский // Проблемы машинострения. — 2010. — Т. 13, № 1. — С. 31-41. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860170626310864896
author	Сухоребрый, П.Н. Коваль, С.А. Неня, В.Г. Кочевский, А.Н.
author_facet	Сухоребрый, П.Н. Коваль, С.А. Неня, В.Г. Кочевский, А.Н.
citation_txt	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости / П.Н. Сухоребрый, С.А. Коваль, В.Г. Неня, А.Н. Кочевский // Проблемы машинострения. — 2010. — Т. 13, № 1. — С. 31-41. — Бібліогр.: 9 назв. — рос.
collection	DSpace DC
description	Рассмотрены результаты расчетного исследования пространственного течения вязкой жидкости в спиральных камерах обратимой гидромашины, рассчитанных по законам: Vu∙r = const и Vu = const. Расчеты выполнены с помощью программного комплекса FlowVision в турбинном и насосном режимах работы. В насосном режиме расчеты проведены при различных значениях подачи и угла потока на входе в спираль. Выполнен анализ структуры потока и особенностей течения в двух спиральных камерах. Розглянуті результати розрахункового дослідження просторової течії в’язкої рідини в спіральних камерах оборотної гідромашини, які розраховані за законами: Vu∙r = const та Vu = const. Розрахунки виконано за допомогою програмного комплексу FlowVision в турбінному і насосному режимах роботи. У насосному режимі розрахунки проведені за різних значень подачі і кута потоку на вході в спіраль. Виконано аналіз структури потоку і особливостей течії в двох спіральних камерах.
first_indexed	2025-12-07T17:58:08Z
format	Article
fulltext	АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 31 УДК 621.224 П. Н. Сухоребрый, канд. техн. наук С. А. Коваль В. Г. Неня, канд. техн. наук А. Н. Кочевский, канд. техн. наук * Институт проблем машиностроения им. А.Н. Подгорного НАН Украины (г. Харьков, E-mail: sukhor@ipmach.kharkov.ua) ** Сумский государственный университет (E-mail:alkochevsky@mail.ru) ОПРЕДЕЛЕНИЕ СТРУКТУРЫ ПОТОКА В СПИРАЛЬНОЙ КАМЕРЕ РАДИАЛЬНО-ОСЕВОЙ ОБРАТИМОЙ ГИДРОМАШИНЫ НА ОСНОВЕ ЧИСЛЕННОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ Рассмотрены результаты расчетного исследования пространственного течения вяз- кой жидкости в спиральных камерах обратимой гидромашины, рассчитанных по зако- нам: Vu⋅r = const и Vu = const. Расчеты выполнены с помощью программного комплекса FlowVision в турбинном и насосном режимах работы. В насосном режиме расчеты проведены при различных значениях подачи и угла потока на входе в спираль. Выполнен анализ структуры потока и особенностей течения в двух спиральных камерах. АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 32 Розглянуті результати розрахункового дослідження просторової течії в’язкої рідини в спіральних камерах оборотної гідромашини, які розраховані за законами: Vu⋅r = const та Vu = const. Розрахунки виконано за допомогою програмного комплексу FlowVision в тур- бінному і насосному режимах роботи. У насосному режимі розрахунки проведені за різ- них значень подачі і кута потоку на вході в спіраль. Виконано аналіз структури потоку і особливостей течії в двох спіральних камерах. 1. Введение Спиральная камера в обратимых гидромашинах при турбинном режиме работы предназначена создать равномерный, с необходимой циркуляцией поток перед рабочим ко- лесом, обеспечивая при этом равномерное поле скоростей как по высоте канала, так и по углу охвата спирали, а также допустимый уровень потерь энергии. Поток, сформированный спиральной камерой, в значительной степени определяет структуру потока и потери энергии в статоре, направляющем аппарате (н. а.) и рабочем колесе (р. к.). Угол потока, формируе- мый спиральной камерой, зависит от метода расчета и ее размеров. В насосном режиме спиральная камера обеспечивает равномерный отвод воды от р. к., уменьшает момент скорости и частично преобразует кинетическую энергию потока в энергию давления. В настоящее время в практике гидромашиностроения при проектировании спираль- ных камер применяются методы, основанные на допущении о постоянстве момента скоро- сти в любой точке спирали (Vu⋅r = const) или постоянства средней скорости (Vu = const). Ре- же, для высоконапорных гидромашин, применяется расчет из условия убывания Vu вдоль спирального канала. Наибольшее теоретическое обоснование имеет расчет по закону Vu⋅r=const, полученный из общих уравнений движения идеальной жидкости в предположе- нии, что течение в спирали потенциальное. Два других закона получены из практики и осно- ваны на результатах экспериментальных исследований гидромашин. В гидротурбинах большинство спиральных камер рассчитано по закону Vu⋅r = const, но применение спиральных камер, рассчитанных по закону Vu = const, по данным [1] не ухудшает энергетических показателей гидротурбин, а в некоторых случаях и превосходит их. В лучших центробежных насосах спиральные отводы рассчитаны по закону Vu = const [2]. В обратимых гидромашинах при одинаковом напоре и частоте вращения, из-за по- терь энергии в проточной части, угол потока, создаваемый спиральной камерой в турбинном режиме, больше угла потока, входящего в спираль в оптимуме насосного режима [3]. Это приводит к тому, что размеры спиральной камеры, оптимально удовлетворяющие требова- ниям турбинного и насосного режимов, будут разными. Решетки н. а. и статора в насосном режиме могут изменить циркуляцию и согласовать угол потока, выходящего из рабочего колеса и входящего в спиральную камеру, однако это приводит к дополнительным потерям энергии. Указанные выше методы расчета спиральных камер, основанные на допущениях о потенциальном течении идеальной жидкости, не позволяют рассчитать реальные характери- стики потока, необходимые для рационального проектирования последующих элементов проточной части. В последнее время созданы комплексы программ, позволяющие с приме- нением современных численных методов рассчитывать трехмерное вязкое течение жидкости в каналах гидромашин [4]. В результате расчета по этим программам можно получить поля скорости и давления, а также осредненные характеристики скорости, угла потока и потери энергии в элементах проточной части. Одной из таких программ, позволяющей моделировать вязкое трехмерное стацио- нарное течение несжимаемой жидкости в каналах гидромашин, является программный ком- плекс FlowVision [5, 6]. Для решения уравнений гидродинамики используется конечно- объемный метод с прямоугольной сеткой и локальным измельчением. Геометрия расчетной области создается в SolidWorks и импортируется в программу. Комплекс FlowVision имеет АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 33 удобный интерфейс, позволяющий выполнить автоматическую генерацию расчетной сетки, выбрать математическую модель течения и задать граничные условия. В данной работе представлены результаты расчетного исследования течения жидко- сти в двух спиральных камерах обратимой гидромашины средней быстроходности на напор до 200 м при ее работе в турбинном и насосном режимах. Спиральная камера № 1 была рас- считана по закону Vu⋅r = const, а № 2 – по закону Vu = const. Расчетное исследование выполнено совместно сотрудниками ИПМаш НАН Украины и кафедры прикладной гидроаэромеханики СумГУ, имеющими лицензию на данный про- граммный продукт. 2. Математическая модель течения При расчете пространственного турбулентного течения несжимаемой жидкости в спиральной камере основными уравнениями математической модели является система урав- нений, состоящая из уравнения неразрывности, осредненных по Рейнольдсу уравнений На- вье–Стокса и уравнения энергии. Для замыкания этой системы уравнений применена двух- параметрическая k-ε модель турбулентности [7]. Связь между тензором турбулентных на- пряжений и осредненными параметрами потока устанавливается на основе модели турбу- лентной вязкости Буссинеска. Полностью уравнения математической модели приведены в [8]. Для численного решения уравнений гидродинамики используется конечно-объемный метод с прямоугольной сеткой и локальным измельчением. При аппроксимации криволи- нейных границ расчетной области на прямоугольной сетке используется метод подсеточного разрешения геометрии. 3. Результаты расчетного исследования течения в спиральной камере Исследование течения жидкости выполнено в двух спиральных камерах, отличаю- щихся методом расчета меридиональных сечений: спиральная камера №1 была рассчитана по закону Vu⋅r = const, а № 2 – по закону Vu = const. Обе имели одинаковое значение диамет- ра во входном сечении, а значит, одинаковый скоростной коэффициент К = 0,95, круглые меридиональные сечения и угол охвата в плане φсп = 360°. Высота проточной части в облас- ти н. а. b0 = 0,108D1, а в области входных кромок статорных колонн b1 = 0,216D1. Примене- ние закона Vu = const обеспечивает спиральной камере № 2 большие размеры меридиональ- ных сечений по углу охвата спирали, особенно в области зуба спирали, по сравнению с № 1. Расчетное исследование течения выполнялось в спиральной камере обратимой гид- ромашины, имеющей диаметр рабочего колеса D1 = 1 м и напор Н = 1 м при турбинном и насосном режимах работы. Результаты расчета в спиральной камере № 1 сравнивались с экспериментальными измерениями потока пятиканальными шаровыми зондами в геометрически подобной спи- ральной камере, выполненными в ИПМаш НАН Украины на гидродинамическом стенде в модельном блоке обратимой гидромашины с диаметром р. к. D1 = 0,35 м [8, 9]. 4. Турбинный режим В турбинном режиме расчеты выполнены при значении приведенного расхода QI' = 314,3 л/с. Результаты расчетных исследований течения в спиральных камерах № 1 и № 2 в виде изолиний полной скорости V в плоскости симметрии представлены на рис. 1. Поля скорости V и её составляющих: окружной Vu, радиальной Vr, осевой Vz и мери- диональной zVrVmV += в меридиональном сечении φсп = 180° для спирали № 1 показа- ны на рис. 2, а, и для спирали № 2 – на рис. 3. Изменение характеристик потока по высоте канала в области входных кромок колонн статора (b1 = 0,216D1) для спиральной камеры № 1 приведены на рис. 2, б. Результаты расчетных исследований показывают, что течение жидкости в спираль- ной камере является пространственным. Значения полной скорости V и её окружной состав- ляющей Vu имеют большие значения в области колонн статора, а с увеличением радиуса уменьшаются. Аналогично и расходная составляющая Vr большие значения принимает в об- АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 34 ласти колонн статора и уменьшается при увеличении радиуса. По высоте канала спирали наибольшие значения V и Vu получены в средней части сечения, а у стенок их значения уменьшаются на 10÷15%. Расходная составляющая скорости Vr в средней части сечения имеет наименьшие значения, а у стенок и в области колонн статора увеличивается. В меридиональных сечениях, уже начиная с φсп = 45°, имеет место вторичное вихре- вое течение в виде симметричного парного вихря, вызванное поворотом в спиральной каме- ре потока вязкой жидкости. Вторичное вихревое течение получено на большей части угла охвата спирали, но в секторе φсп = 45–180° в меридиональных сечениях имеют место облас- ти с отрицательными значениями радиальной (расходной) Vr составляющей скорости (рис. 2, а). Вторичные течения в виде парного вихря получены и при зондировании потока, однако вихрь не симметричен относительно оси симметрии спирали [9]. Отличительной особенностью потока в спиральной камере № 2 от № 1 является бо- лее равномерное течение в секторе φсп > 180°, особенно в области зуба спирали (рис. 1, 2). Это объясняется тем, что спиральная камера № 2, рассчитанная по закону Vu = const, имеет большие геометрические размеры сечений, чем спиральная камера № 1, особенно в области зуба спирали. Наличие вторичного течения в спиральной камере приводит к неравномерности зна- чений скорости, ее составляющих и угла потока перед колоннами статора как по высоте ка- нала (рис. 2, б), так и по углу охвата спирали (рис. 4). По высоте канала угол потока изменя- ется до 7°, меньшие значения получены в средней части канала, а у стенок угол увеличива- ется. По углу охвата спирали во входном сечении для обеих спиральных камер получены наибольшие значения угла потока. На участке спирали до φсп = 120° угол αсп уменьшается, а затем плавно возрастает, приближаясь к зубу. Для спиральной камеры № 2 увеличения угла потока в области зуба больше, чем у камеры № 1, что связано с большими размерами каме- ры № 2. Таким образом, в турбинном режиме работы статор, являющийся плоской круговой решеткой, обтекается с переменными по высоте колонны углом атаки и значением скорости потока, что приводит к дополнительным потерям энергии. а) б) Рис. 1. Изолинии полной скорости V (м/с) в плоскости симметрии спирали: а) – спиральная камера № 1; б) – спиральная камера № 2 АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 35 а) б) Рис. 2. Структура потока в спиральной камере № 1: а) – поля скорости в сечении φсп = 180°; б) – в области входных кромок колонн статора АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 36 Рис. 3. Поля скорости и её составляющих в сечении φсп = 180° спиральной камеры № 2 Рис.4. Изменение угла потока на выходе из спиральной камеры при высоте канала b1=0,216D1 в среднем сечении: спиральная камера №1: расчет – 1, эксперимент – 2; спиральная камера №2: расчет – 3 АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 37 5. Насосный режим В насосном режиме работы структура потока в спиральной камере зависит от разме- ров меридиональных сечений, скорости V и угла потока α на входе, который определяется подачей и открытием направляющего аппарата. Расчетное исследование течения выполнено в спиральных камерах без учета решетки статора. При расчетах задавалась расходная скорость Vr в цилиндрическом сечении с радиусом r = 0,6 м и закрутка потока, характеризуемая углом потока α на входе в спираль. Расчеты течения в спиральной камере № 1 выполнены для шести режимов работы, отличающихся значениями приведенного расхода и угла потока на входе. Соотношение зна- чений расхода и угла потока получено по результатам экспериментальных измерений пото- ка. Для спиральной камеры №2 расчеты проведены при QI ′=250 л/с и трех значениях угла потока на входе в спираль α=18,1;26,85; 35°. Результаты расчетных исследований течения в спиральных камерах в виде изолиний полной скорости для плоскости симметрии представлены на рис. 5. Полная скорость V боль- ше на входе в спираль, а с увеличением радиуса значения скорости уменьшаются (рис. 5). Наименьшие её значения получены в выходном патрубке. Получено также локальное сни- а) б) Рис.5. Изолинии полной скорости V (м/с) в плоскости симметрии спиральной камеры: а) – № 1, QI′ = 318,6 л/с, α = 26,1°; б) – № 2, QI′ = 250 л/с, α = 26,85° Рис.6. Структура потока в области входных (по турбинному режиму) кромок колонн статора: спиральная камера № 1, QI′ = 318.6 л/с, α = 26.1° АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 38 жение скорости за зубом спирали, что связано с неблагоприятным обтеканием зуба. Структура потока в области входных (по турбинному режиму) кромок колонн стато- ра в сечении с r = 0,8095 и высотой b1 = 0,216D1 представлена на рис. 6. Как видно из рисун- ка, течение в этой области характеризуется большой диффузорностью канала. В средней ча- сти значения полной скорости V и ее окружной составляющей Vu больше, а у стенок резко уменьшаются на 25%. Угол потока в средней части канала равен 22,6°, а у стенок приближа- ется к нулю, аналогично изменяется и радиальная скорость Vr. В меридиональных сечениях полная скорость V и окружная составляющая Vu имеют большие значения в области колонн статора, а с увеличением радиуса уменьшаются (рис. 7, а). Значительную часть меридионального сечения спирали, прилегающую к наруж- ным стенкам, занимают области с постоянными значениями скорости V и Vu. Распределение значений радиальной Vr и осевой Vz составляющих скорости в меридиональных сечениях указывает на развитое вихревое течение в виде парного вихря, которое приводит к появле- а) б) Рис. 7. Поля скоростей в сечении φсп = 180° спиральной камеры № 1, м/с: а) – полная скорость V; б) – меридиональная скорость Vm АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 39 нию вторичных течений. Области противотоков занимают значительную часть сечения спи- рали, а отрицательные значения Vr достигают 30% от наибольшего значения радиальной со- ставляющей скорости в этом сечении (рис. 7, б). При постоянном угле потока на входе в спираль характер течения в меридиональных сечениях практически не меняется, изменяются только абсолютные значения скорости и ее составляющих. С уменьшением угла потока и расхода происходит изменение структуры по- тока. Увеличиваются области с постоянными значениями полной скорости, возрастают об- ласти противотока, а при наименьшем значении подачи и угла потока характер течения из- меняется полностью (рис. 7). Скорость V имеет наибольшие значения в нижней части спира- ли, и эта область составляет меньшую часть сечения, значительную область занимает тече- ние с постоянной скоростью. В меридиональных сечениях вместо парного вихря получено вторичное течение с одним вихрем, расположенным по всему сечению (рис. 7, б). Структура потока в спиральной камере № 2 такая же, как и в спирали № 1 и зависит от режимных параметров. На рис. 8 показаны поля скорости и её составляющих в сечении φсп = 180° для спиральной камеры № 2. Изменение расхода при постоянном угле потока на входе приводит к изменению значений скорости и ее составляющих, а изменение угла – не Рис. 8. Поля скорости и её составляющих в сечении φсп = 180°: спиральная камера № 2 при QI′ = 250 л/с, α = 26,85° АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 40 только значений скорости, но и структуры потока в меридиональных сечениях спирали (рис. 9). С уменьшением угла потока на входе в спираль увеличивается абсолютное значение полной скорости, возрастает неравномерность скорости по сечениям и увеличиваются об- ласти противотоков. При уменьшении угла потока до значения, которое зависит от размеров меридиональных сечений спирали, наступает изменение структуры течения. В меридио- нальных сечениях вместо парного вихря получено течение с одним вихрем, расположенным по всему сечению. Абсолютная скорость имеет наибольшие значения в нижней части спира- ли, увеличиваются области с постоянными значениями скорости, причем наименьшие зна- чения получены в центре сечения (рис. 9). Перестроение потока для спиральной камеры № 2, имеющей большие размеры, чем камера № 1, получено при уменьшении угла α до 18,1° (рис. 9). В спирали № 1 при α = 18,1° структура потока не изменилась, а изменение структуры течения получено при α = 13° (рис. 7). 6. Заключение Расчетное исследование вязкого трехмерного течения жидкости в спиральных каме- рах, рассчитанных по различным законам (Vu⋅r = const и Vu = const), позволило получить но- вые данные по характеристикам пространственного потока в спирали при турбинном и на- сосном режимах работы, определить особенности течения в каждой из спиралей. Получен- ные результаты по структуре потока полезны при выборе метода расчета спиральной каме- ры и рациональном проектировании решеток статора и н. а. обратимой гидромашины. Литература 1. Михайлов И. Е. Турбинные камеры гидроэлектростанций. – М.: Энергия, 1970. – 272 с. 2. Степанов А. И. Центробежные и осевые насосы. – М.: Машгиз, 1960. – 463 с. 3. Грянко Л. П. Обратимые гидромашины / Л. П. Грянко, Н. И. Зубарев, В. А. Умов, С. А. Шумилин. – Л.: Машиностроение, 1981. – 263 с. 4. Скороспелов В. А. Численное моделирование течения во всей проточной части гидротурбины / В. А. Скороспелов, П. А. Турук, С. Г. Черный, С. В. Шаров // Тр. междунар. конф. RDAMM-2001. – 2001. – Т. 6, ч. 2. – С. 570–584. а) б) Рис. 9. Поля скоростей в сечении φсп = 180° спиральной камеры № 2, м/с: а) – полная скорость V; б) – меридиональная скорость Vm АЭРО- И ГИДРОМЕХАНИКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ МАШИНАХ ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2010, Т. 13, № 1 41 5. Аксенов А. А. Программный комплекс FlowVision для решения задач аэродинамики и тепломассо- переноса методами численного моделирования / А. А. Аксенов, А. В. Гудзовский // Третий съезд Ассоциации инженеров по отоплению, вентиляции, кондиционированию воздуха, теплоснабже- нию и строительной теплофизике (АВОК): Сб. докл. 22–25 сент. 1993 г., М. – С. 114–119. 6. Кочевский А. Н. Расчет внутренних течений в каналах с помощью программного продукта FlowVi- sion // Вестн. Сумск.ун-та: – Сумы, 2004. – 2 (61). – С. 25–36. 7. Launder B. E. The Numerical Computation of Turbulent Flow / B. E. Launder, D. B. Spalding // Comp. Meth. Appl. Eng. – 1974. – 3. – P. 269–289. 8. Сухоребрый П. Н. Характеристики потока в спиральной камере обратимой гидромашины при ра- боте в насосном режиме / П. Н. Сухоребрый, С. А. Коваль, В. Г. Неня, А. Н. Кочевский // Пробл. машиностроения. – 2007. – 10, № 2. – С. 15–22. 9. Сухоребрый П. Н. Численное исследование течения жидкости в спиральной камере обратимой гидромашины / П. Н. Сухоребрый, С. А. Коваль, В. Г. Неня, А. Н. Кочевский // Вестн. Нац. техн. ун-та «ХПИ». – Харьков: НТУ «ХПИ». – 2005. – № 29. – С. 57–66. Поступила в редакцию 13.12.09
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-10926
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	0131-2928
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T17:58:08Z
publishDate	2010
publisher	Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
record_format	dspace
spelling	Сухоребрый, П.Н. Коваль, С.А. Неня, В.Г. Кочевский, А.Н. 2010-08-10T08:29:39Z 2010-08-10T08:29:39Z 2010 Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости / П.Н. Сухоребрый, С.А. Коваль, В.Г. Неня, А.Н. Кочевский // Проблемы машинострения. — 2010. — Т. 13, № 1. — С. 31-41. — Бібліогр.: 9 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/10926 621.224 Рассмотрены результаты расчетного исследования пространственного течения вязкой жидкости в спиральных камерах обратимой гидромашины, рассчитанных по законам: Vu∙r = const и Vu = const. Расчеты выполнены с помощью программного комплекса FlowVision в турбинном и насосном режимах работы. В насосном режиме расчеты проведены при различных значениях подачи и угла потока на входе в спираль. Выполнен анализ структуры потока и особенностей течения в двух спиральных камерах. Розглянуті результати розрахункового дослідження просторової течії в’язкої рідини в спіральних камерах оборотної гідромашини, які розраховані за законами: Vu∙r = const та Vu = const. Розрахунки виконано за допомогою програмного комплексу FlowVision в турбінному і насосному режимах роботи. У насосному режимі розрахунки проведені за різних значень подачі і кута потоку на вході в спіраль. Виконано аналіз структури потоку і особливостей течії в двох спіральних камерах. ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Аэро- и гидромеханика в энергетических машинах Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости Article published earlier
spellingShingle	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости Сухоребрый, П.Н. Коваль, С.А. Неня, В.Г. Кочевский, А.Н. Аэро- и гидромеханика в энергетических машинах
title	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости
title_full	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости
title_fullStr	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости
title_full_unstemmed	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости
title_short	Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости
title_sort	определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости
topic	Аэро- и гидромеханика в энергетических машинах
topic_facet	Аэро- и гидромеханика в энергетических машинах
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/10926
work_keys_str_mv	AT suhorebryipn opredeleniestrukturypotokavspiralʹnoikamereradialʹnoosevoiobratimoigidromašinynaosnovečislennogomodelirovaniâtečeniâžidkosti AT kovalʹsa opredeleniestrukturypotokavspiralʹnoikamereradialʹnoosevoiobratimoigidromašinynaosnovečislennogomodelirovaniâtečeniâžidkosti AT nenâvg opredeleniestrukturypotokavspiralʹnoikamereradialʹnoosevoiobratimoigidromašinynaosnovečislennogomodelirovaniâtečeniâžidkosti AT kočevskiian opredeleniestrukturypotokavspiralʹnoikamereradialʹnoosevoiobratimoigidromašinynaosnovečislennogomodelirovaniâtečeniâžidkosti

Определение структуры потока в спиральной камере радиально-осевой обратимой гидромашины на основе численного моделирования течения жидкости

Institution

Ähnliche Einträge