Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості
Пропонується розрахункова методика визначення пошкодженості матеріалу ротора високого тиску турбіни Т-250/300-240 в умовах малоциклової втоми і повзучості для оперативної оцінки спрацювання ресурсу. Використовуються дані про фактичні режими навантаження ротора (визначаються за параметрами АСУ ТП тур...
Gespeichert in:
| Veröffentlicht in: | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Datum: | 2011 |
| Hauptverfasser: | , , , , |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Ukrainisch |
| Veröffentlicht: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2011
|
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/110259 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості / М.Г. Шульженко, Ю.І. Матюхін, Н.Г. Гармаш, О.В. Пожидаєв, В.П. Гонтаровський // Проблемы машиностроения. — 2011. — Т. 14, № 5. — С. 17-23. — Бібліогр.: 10 назв. — укр. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1859790130874679296 |
|---|---|
| author | Шульженко, М.Г. Матюхін, Ю.І. Гармаш, Н.Г. Пожидаєв, О.В. Гонтаровський, В.П. |
| author_facet | Шульженко, М.Г. Матюхін, Ю.І. Гармаш, Н.Г. Пожидаєв, О.В. Гонтаровський, В.П. |
| citation_txt | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості / М.Г. Шульженко, Ю.І. Матюхін, Н.Г. Гармаш, О.В. Пожидаєв, В.П. Гонтаровський // Проблемы машиностроения. — 2011. — Т. 14, № 5. — С. 17-23. — Бібліогр.: 10 назв. — укр. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Проблемы машиностроения |
| description | Пропонується розрахункова методика визначення пошкодженості матеріалу ротора високого тиску турбіни Т-250/300-240 в умовах малоциклової втоми і повзучості для оперативної оцінки спрацювання ресурсу. Використовуються дані про фактичні режими навантаження ротора (визначаються за параметрами АСУ ТП турбоагрегату) та експериментальні характеристики малоциклової втоми й повзучості металу.
Предлагается расчетная методика определения поврежденности материала ротора высокого давления турбины Т-250/300-240 в условиях малоцикловой усталости и ползучести для оперативной оценки срабатывания ресурса. Используются данные о фактических режимах нагружения ротора (определяются по параметрам АСУ ТП турбоагрегата) и экспериментальные характеристики малоцикловой усталости и ползучести металла.
The technique of definition a damage a material of a rotor of a high pressure of turbine T-250/300-240 in the conditions of low-cycle fatigue and creep offered for an operative estimation of operation of a resource. Data about actual modes loading a rotor (are defined on parametres of MANAGEMENT information system TP of a turbine unit) and experimental characteristics of low-cycle fatigue and creep of metal are used.
|
| first_indexed | 2025-12-02T11:30:53Z |
| format | Article |
| fulltext |
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 17
УДК 620.179.14
М. Г. Шульженко*, д-р техн. наук
Ю. І. Матюхін*, канд. техн. наук
Н. Г. Гармаш*, канд. техн. наук
О. В. Пожидаєв*,
В. П. Гонтаровський**
* Інститут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
(м. Харків, Україна, e-mail: shulzh@ipmach.kharkov.ua)
** Публічне акціонерне товариство «Харківська ТЕЦ-5»
МЕТОДИКА ОПЕРАТИВНОЇ ОЦІНКИ ПОШКОДЖЕНОСТІ
МАТЕРІАЛУ РОТОРА ТУРБІНИ ПРИ ЦИКЛІЧНОМУ
НАВАНТАЖЕННІ І ПОВЗУЧОСТІ
Пропонується розрахункова методика визначення пошкодженості матеріалу ротора
високого тиску турбіни Т-250/300-240 в умовах малоциклової втоми і повзучості для
оперативної оцінки спрацювання ресурсу. Використовуються дані про фактичні режи-
ми навантаження ротора (визначаються за параметрами АСУ ТП турбоагрегату) та
експериментальні характеристики малоциклової втоми й повзучості металу.
Предлагается расчетная методика определения поврежденности материала ротора
высокого давления турбины Т-250/300-240 в условиях малоцикловой усталости и ползу-
чести для оперативной оценки срабатывания ресурса. Используются данные о факти-
ческих режимах нагружения ротора (определяются по параметрам АСУ ТП турбоаг-
регата) и экспериментальные характеристики малоцикловой усталости и ползучести
металла.
Вступ
В статті [1] розглянута методика чисельного моделювання теплового та термонап-
руженого станів ротора високого тиску (РВТ) турбіни Т-250/300-240 при реальних пуско-
зупинних, перехідних і стаціонарних режимах роботи, які визначаються на основі викорис-
тання параметрів АСУ ТП [2]. Отримані за цією методикою характеристики температурних
полів і термонапруженого стану в найбільше напружених зонах РВТ використовуються в
лічильнику ресурсу для визначення пошкодженості матеріалу.
Характеристики нестаціонарних температурних полів і термонапруженого стану РВТ
визначаються шляхом покрокового за часом розв’язання осесиметричних задач теплопрові-
дності і термопружності методом скінченних елементів. Вибір довжини кроків за часом
здійснюється за спеціальним алгоритмом з використанням заданих інтервалів можливої змі-
ни значень параметрів АСУ ТП (частота обертання ротора, температура гострої пари та по-
тужність генератора). Якщо один з параметрів змінюється на більшу величину, ніж призна-
чено, то в цей момент починається новий крок. Існує обмеження на максимальний розмір
кроку, причому кроки мають зростати повільно.
На кожному кроці проводиться аналіз еквівалентних напружень у точках діагносту-
вання термонапруженого стану, які показані на рис. 1 цифрами 1–9. Це точки на дні тепло-
вих канавок у різних відсіках переднього кінцевого ущільнення (точки 1–4), на дні теплової
канавки і галтелі діафрагмового ущільнення між першим і другим ступенями (точки 5, 6), на
розточці ротора під першим ступенем (точка 7), передній галтелі диска першого ступеня
(точка 8) і на дні теплової канавки внутрішнього ущільнення (точка 9). Ці зони вибрані на
основі попередніх досліджень спрацювання ресурсу РВТ на різних режимах роботи турбіни
[3].
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 18
У точках діагностування РВТ накопичуються пошкодження, що обумовлені неізоте-
рмічною високотемпературною малоцикловою втомою (МЦВ) і повзучістю, які з часом
спричиняють появу тріщин. В точках 7 і 8 (рис. 1) пошкодження матеріалу появляються, го-
ловним чином, від повзучості матеріалу, а в інших – від МЦВ. Час накопичення прихованих
пошкоджень у матеріалі до появи макротріщин у роторів є безпечним часом експлуатації
турбіни. За допомогою параметрів АСУ ТП відслідковуються послідовність і якість змінних
режимів роботи турбіни (моніторинг режимів експлуатації), за якими враховується історія
нерегулярного навантаження зон ротора.
Пошкодження від МЦВ при складному нерегулярному навантаженні визначається за
місцевими умовно пружними напруженнями (з урахуванням їх концентрації) і деформація-
ми за допомогою методики, розробленої з використанням формули Нейбера [4]. При цьому
використовуються модель Мазінга-Афанасьєва, ефект пам’яті матеріалу, розмах еквівалент-
них пружно-пластичних деформацій в циклах навантаження та правило лінійного підсумо-
вування пошкоджень [5, 6]. Пошкодження в точках діагностування розраховуються за амп-
літудними значеннями еквівалентних умовно пружних напружень і деформацій. За еквіва-
лентні напруження і деформації приймаються відповідні їм інтенсивності зі знаком макси-
мального значення серед радіальної, осьової чи окружної компонент.
Основна частина
Алгоритм визначення пошкодженості ротора при МЦВ полягає в такому. На кожно-
му кроці за часом у точках діагностування аналізуються еквівалентні умовно пружні напру-
ження y
eσ і відслідковуються локальні максимуми і мінімуми, час і температури, яким вони
відповідають. Для цього в кожній точці на двох сусідніх кроках за часом ti – ti–1 і ti+1 – ti зна-
ходиться різниця еквівалентних напружень
)()(),()( y
e1
y
e
1
e1
y
e
y
ee ii
i
ii
i tttt σ−σ=σΔσ−σ=σΔ +
+
− .
Якщо добуток різниці еквівалентних напружень з попереднього кроку i
eσΔ та різни-
ці еквівалентних напружень цього кроку 1
e
+σΔ i менше нуля, то в цій точці при ti є екстремум,
в протилежному випадку його немає. У випадку екстремуму при 0e >σΔ i маємо максимум, а
при 0e <σΔ i – мінімум. Після знаходження чергового екстремуму y
maxe
y
e σ=σ чи y
mine
y
e σ=σ в
точці фіксується температура металу T (в °С), за якої досягався екстремум y
eσ . Відповідно
до цієї температури Т реєструється модуль пружності E(T) і границя текучості матеріалу
σ0,2(Т).
Щоб скористатися узагальненою діаграмою пружно-пластичного циклічного дефор-
мування сталі та ізотермічними експериментальними кривими МЦВ, значення y
eσ , σ0,2
приводяться до так званої [4] розрахункової температури Tp за формулами
)(
)(8,0
,
)(
)( p2,0ц
2,0
y
eпу
e TE
TE
TE
TE p σ
=σ
σ
=σ , (1)
де пy
eσ – приведене до розрахункової температури еквівалентне умовно пружне напруження;
σц
0,2 – приведена границя текучості при циклічному деформуванні.
Рис. 1. Зони діагностування ресурсу РВТ
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 19
За розрахункову температуру у досліджуваній точці Tp приймається максимальна
температура , що досягається на номінальному стаціонарному режимі експлуатації.
У випадку першого максимуму чи мінімуму еквівалентних умовно пружних напру-
жень за формулою Нейбера знаходяться еквівалентне діюче напруження σe і еквівалентна
пружно-пластична деформація εe. При цьому використовується допоміжна функція eeεσ=C
(де ц
2,0
e
e σ
σ
=σ ; ц
2,0
e
e ε
ε
=ε ; 002,0
)(154,1 p
ц
2,0ц
2,0 +
σ
=ε
TE
) разом з узагальненою діаграмою цикліч-
ного пружно-пластичного деформування сталі в безрозмірних координатах )( ee εσ [4]. Зна-
чення функцій С та )( ee εσ в залежності від eε наводяться в табл. 1.
Таблиця 1. Залежність )( ee εσ та значення функції С для сталі Р2МА
eε )( ee εσ С( )eeεσ
0 0 0
0,165 0,375 0,0618
0,33 0,75 0,2475
0,46 0,84 0,3864
0,6 0,9 0,54
0,8 0,96 0,768
1.0 1.0 1.0
1,25 1,032 1,29
1,5 1,06 1,59
1,75 1,081 1,892
2,0 1,1 2,2
2,25 1,121 2,5223
2,5 1,14 2,85
2,75 1,158 3,185
3,0 1,176 3,528
На основі використання принципу Нейбера маємо, що Cee =εσ=εσ пупу
ee . Тоді ве-
личина С обчислюється за формулою
пу
e
пу
e εσ=C ,
де ц
2,0
пу
eпу
e σ
σ
=σ , ц
2,0
пу
eпу
e ε
ε
=ε ,
)(154,1 p
пу
eпу
e TE
σ
=ε . З допомогою табл. 1 визначаються шляхом ін-
терполяції )(e Cε та )( ee εσ . Пружно-пластичні деформації і напруження розраховуються за
формулами
.)(,)( ц
2,0eee
ц
2,0ee σ⋅εσ=σε⋅ε=ε C
Далі знаходяться наступні екстремуми у
eminσ чи у
emaxσ в точці діагностування і за фо-
рмулою (1) – величини пу
eσ , ц
0,2σ . Якщо друге екстремальне значення за модулем перевищує
перше, то формується півцикл пу
e1maxσ чи пу
e1minσ (рис. 2) з амплітудою еквівалентної пружно-
пластичної деформації εе = εе1max (рис. 2, а) чи εе = εе1min (рис. 2, б).
Якщо εе перевищує граничне значення (що дорівнює 0,0008 для сталі ротора), то кі-
лькість циклів до руйнування N(Tр, εe) знаходиться з кривих МЦВ (дивись РТМ [4]). Якщо
εе ≤ 0,0008, то приймається, що матеріал не пошкоджується під час циклічного навантажен-
ня.
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 20
Приріст пошкодження ΔП і допустимого пошкодження [ΔП] з урахуванням коефіці-
єнта запасу за півцикл знаходиться за формулами
),(
)(5,0]П[,
),(
5,0П
epep ε
⋅
=Δ
ε
=Δ
TN
Nn
TN
,
де n(N) – коефіцієнт запасу за пошкодженнями від МЦВ, який залежить від кількості циклів
до руйнування [7].
Величини ΔП, П, [П] (де П і [П] – накопичені пошкодження за час експлуатації лічи-
льника ресурсу, відповідно без урахування і з урахуванням коефіцієнтів запасу), N(Tр, εe) та
час їх появи зберігаються в журналі лічильника ресурсу. Оскільки півцикл є уже сформова-
ним, то дані про нього в подальшому не зберігаються. Знайдене наступне екстремальне зна-
чення пу
eσ служить відправною точкою для формування наступного циклу чи півциклу.
Якщо перший півцикл не сформувався, відслідковується наступний екстремум
пу
max2eσ чи пу
min2eσ і за методом дощу [8] визначається, чи з’явився при цьому цикл (рис. 3).
Така процедура продовжується до формування циклу.
Цикл вважається сформованим, якщо наступні значення максимуму чи мінімуму за
модулем є не меншими попереднього пу
max
пу
max,1,e eii σ≥σ + чи пу
mine
пу
min,1,e ii σ≥σ + .
Якщо цикл не сформувався, то обчислюються пружно-пластичні деформації з засто-
суванням тих же процедур, що і для першого півциклу. При цьому для отримання амплітуд-
них значень приведених еквівалентних умовно пружних напружень і деформацій, за якими
ведуться розрахунки пошкодження від МЦВ, використовуються напіврозмахи пу
eσ і пу
eε
2
пу
mine
пу
maxeпу
e
σ−σ
=σ і
2
пу
mine
пу
maxeпу
e
ε−ε
=ε
і далі – напіврозмахи еквівалентних пружно-пластичних деформацій і напружень
а) б)
Рис. 2. Деформування матеріалу в півциклах:
а) – при розтяганні; б) – при стисканні
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 21
2
minemaxe
e
σ−σ
=σ і
2
minemaxe
e
ε−ε
=ε ,
де εe max і εe min – еквівалентні пружно-пластичні деформації, що відповідають значенням σe max
і σe min.
Якщо перший цикл сформувався (рис. 3, а) і при цьому εе > 0,0008, то за тією ж про-
цедурою, що і для півциклу, знаходиться кількість циклів (як перший) до руйнування без
урахування та з урахуванням коефіцієнта запасу. Якщо цикл сформувався, а εе ≤ 0,0008, то
пошкодження в цьому циклі відсутні і дані про цикл вилучаються. Приріст пошкодження за
цикл знаходиться за формулами
,
),(
)(]П[,
),(
1П
epep ε
=Δ
ε
=Δ
TN
Nn
TN jj
результати фіксуються в журналі лічильника ресурсу. Інформація з оперативної пам’яті
комп’ютера за попередній цикл вилучається, а інформація про останній максимум чи міні-
мум еквівалентних напружень фіксується замість даних про попередній цикл.
В процесі формування циклу може утворитися внутрішній цикл (рис. 3, б). У цьому
випадку здійснюються всі процедури, що вказані для попереднього циклу. Під час форму-
вання циклів і вилучення інформації про них останній максимум чи мінімум пу
eσ може стати
відправною точкою формування півциклу чи циклу.
Таким чином, запропонований алгоритм визначення пошкодження від МЦВ врахо-
вує історію деформування матеріалу в зонах діагностування РВТ, ефект пам’яті матеріалу,
який полягає в тому, що після формування циклу крива подальшого деформування співпадає
з кривою деформування попереднього циклу (матеріал «втрачає пам’ять» про деформування
за даним циклом [9]). Оцінка накопичення пошкодження матеріалу відбувається у міру
утворення півциклів і циклів навантаження згідно з методом дощу. При цьому звільняється
оперативна пам’ять комп’ютера, де зберігалась інформація про час, напруження і деформації
в цих півциклах чи циклах, а інформація про останній півцикл переміщується на місце, що
звільнилось, тому нестача оперативної пам’яті при великій кількості циклів не проявляється.
а) б)
Рис. 3. Схеми деформування матеріалу для циклів:
а) – одиночний цикл; б) – цикл у циклі
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 22
Пошкодження від повзучості враховується в точках діагностування 7 чи 8 лише тоді,
коли температура металу перевищує 450 °С. Для визначення приросту пошкодження за час
діагностування ΔПс – без урахування і [ΔПc] – з урахуванням коефіцієнта запасу використо-
вуються співвідношення [4]
∑∑
⋅Δ
=ΔΠ
Δ
=ΔΠ
i pi
pii
c
i pi
i
c t
tnt
t
t )(
][, , (2)
де tpi – час до появи тріщини повзучості, який визначається за еквівалентного усередненого
за крок Δti діючого напруження σe(ti) при температурі Т(ti); n(tpi) – коефіцієнт запасу для по-
шкодження від повзучості, який залежить від часу до руйнування.
При визначенні σe(ti) враховується релаксація напружень, яка залежить від наробітку
ротора tН в умовах повзучості. Час наробітку ротора визначається за формулою
∑Δ+=
i
ittt ПН ,
де tП – наробіток ротора до початку роботи лічильника ресурсу.
Еквівалентне діюче напруження в точці діагностування пошкодженості від повзучо-
сті обчислюється за формулою
)()()( Н
З
e
у
ee ttt ii σ−σ=σ ,
де )(уe itσ – еквівалентне умовно пружне напруження в точці діагностування в момент часу ti;
)( Н
З
e tσ – еквівалентне залишкове напруження, що виникає за рахунок релаксації під час пов-
зучості.
Залежність )( Н
З
e tσ у точках діагностування 7 і 8 РВТ турбіни від наробітку tН визна-
чається за даними попереднього розрахунку повзучості ротора на стаціонарному режимі.
Час до руйнування tрi за напружень σe(ti) і температури Т(ti) визначається з викорис-
танням температурно-часового параметра Р за формулою [10]
( )( )( )25273lg2)273)(/(100010 −+⋅++⋅= ii tTtTP
pit ,
де P = (25728 – 2400⋅lgσe(ti) – 7,5483⋅σe(ti))⋅10–3.
Лічильник ресурсу за час чергового діагностування визначає приріст пошкодження
від повзучості за формулами (2) і фіксує ΔПс, [ΔПc] і пошкодження, накопичені за весь час
його роботи.
Скорочено схему роботи лічильника ресурсу можна подати таким чином.
Аналізуються кожні 30 с параметри АСУ ТП за час чергового діагностування спра-
цювання ресурсу (за день, кілька днів чи місяць). На основі аналізу зміни цих параметрів за
часом вибираються часові кроки. На кожному з них обчислюються температура і напружен-
ня в зонах діагностування. В точках 7 і 8 виконуються розрахунки приросту пошкодження
матеріалу від повзучості за час чергового діагностування і підсумовуються з накопиченими
раніше пошкодженнями від МЦВ і повзучості. Відслідковуються локальні максимуми і мі-
німуми місцевих еквівалентних умовно пружних напружень (з урахуванням їх концентрації)
і фіксуються їхні значення, час появи і відповідна температура. З використанням методу
дощу відслідковуються півцикли і цикли деформування, для яких з використанням принци-
пу Нейбера і моделі Мазінга–Афанасьєва визначаються пружно-пластичні деформації і на-
пруження з урахуванням історії навантаження і «пам’яті матеріалу». За розмахами пружно-
пластичних деформацій для кожного циклу чи півциклу визначається пошкодження матері-
алу. Фіксується дата, час, приріст пошкодження за цикл чи півцикл і накопичене пошко-
дження від МЦВ без урахування і з урахуванням коефіцієнтів запасу. Ресурс вважається ви-
черпаним, якщо пошкодження досягає величини 1,0. Відзначимо, що пошкодження матеріа-
лу за час роботи до включення лічильника ресурсу може бути оцінено за методикою [7].
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 23
Після оцінки пошкодження за час діагностування необхідна інформація фіксується і
потім використовується у разі наступного діагностування.
Заключення
Запропонована методика розрахункового визначення пошкодження металу від мало-
циклової втоми і повзучості є прийнятною для використання в умовах експлуатації парових
турбін у формі лічильника спрацювання ресурсу. Методика передбачає автоматизоване ви-
користання даних про фактичні режими роботи і температурні навантаження їх елементів,
що підвищує якість оцінки спрацювання ресурсу, особливо на режимах експлуатації, які не
відповідають інструкційним.
Література
1. Визначення теплового та термонапруженого станів ротора турбіни в лічильнику ресурсу /
М. Г. Шульженко, П. П. Гонтаровський, В. П. Гонтаровський, М. В. Лихвар, Н. Г. Гармаш //
Пробл. машиностроения. – 2011. – Т. 14, № 4. – С. 54–62.
2. Гонтаровський В. П. Автоматизація визначення режимів роботи турбіни Т-250/300-240 за даними
АСУ ТП / В. П. Гонтаровський, Ю. Г. Єфремов, Н. Г. Гармаш // Десятий міжнародний симпозіум
українських інженерів-механіків у Львові: Пр. – Львів: КІНПАТРІ ЛТД. – 2011. – С. 32–34.
3. Шульженко Н. Г. Задачи термопрочности, вибродиагностики и ресурса энергетических агрегатов:
монография / Н. Г. Шульженко, П. П. Гонтаровский, Б. Ф. Зайцев. – Харьков: Харьк. нац. автодор.
ун-т, 2011. – 444 с.
4. Детали паровых стационарных турбин. Расчет на малоцикловую усталость: РТМ 108.021.103–85.
– Взамен РТМ 108.021.103–76; введ. 01.07.86. – Л.: НПО Центр. котлотурбин. ин-т, 1986. – 48 с.
5. Расчетная оценка остаточного ресурса роторов и корпусов паровых турбин / Н. Г. Шульженко,
П. П. Гонтаровский, А. В. Пожидаев, Н. И Мамонтов // Енергетика та електрифікація. – 2006. –
№ 12. – С. 41–51.
6. Шульженко Н. Г. Оперативная оценка теплового и напряженного состояний и выработки ресурса
основных элементов паровых турбин / Н. Г. Шульженко, А. В. Пожидаев // Пробл. машинострое-
ния. – 2007. – Т. 10, № 3. – С. 38–49.
7. Визначення розрахункового ресурсу та оцінка живучості роторів і корпусних деталей турбін. Ме-
тодичні вказівки: СОУ-Н МЕВ 40.1-21677681-52:2011.- К.: ОЕП "ГРІФРЕ": М-во енергетики та ву-
гільної промисловості України, 2011. – 48 с.
8. Коллинз Дж. Повреждение материалов в конструкциях. Анализ, предсказание, предотвращение. /
Дж. Коллинз. – М.: Мир, 1984.– 624 с.
9. Костюк А. Г. Динамика и прочность турбомашин / А. Г. Костюк. – М.: Машиностроение, 1982. –
264 с.
10. Резинских В. Ф. Увеличение ресурса длительно работающих паровых турбин / В. Ф. Резинских,
В. И. Гладштейн, Г. Д. Авруцкий. – Изд. дом Москов. энерг. ин-та, 2007. – 296 с.
Надійшла до редакції
05.09.11
УДК 621.01:539.4
А. Е. Божко, член-кор. НАН Украины
Институт проблем машиностроения им. А.Н. Подгорного НАН Украины
(г. Харьков, e-mail: bozhko@ipmach.kharkov.ua)
СТРУКТУРНО-АНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ
РЕЗОНАНСНЫХ ЧАСТОТ КОЛЕБАТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ
Предложен новый метод определения резонансных (собственных) частот колебатель-
ных систем. Показано, что данный метод позволяет определять резонансные частоты
для колебательных систем с любым числом степеней свободы. В этом методе не ис-
пользуются численные решения, он аналитически точен.
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-110259 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0131-2928 |
| language | Ukrainian |
| last_indexed | 2025-12-02T11:30:53Z |
| publishDate | 2011 |
| publisher | Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Шульженко, М.Г. Матюхін, Ю.І. Гармаш, Н.Г. Пожидаєв, О.В. Гонтаровський, В.П. 2017-01-01T16:25:30Z 2017-01-01T16:25:30Z 2011 Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості / М.Г. Шульженко, Ю.І. Матюхін, Н.Г. Гармаш, О.В. Пожидаєв, В.П. Гонтаровський // Проблемы машиностроения. — 2011. — Т. 14, № 5. — С. 17-23. — Бібліогр.: 10 назв. — укр. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/110259 620.179.14 Пропонується розрахункова методика визначення пошкодженості матеріалу ротора високого тиску турбіни Т-250/300-240 в умовах малоциклової втоми і повзучості для оперативної оцінки спрацювання ресурсу. Використовуються дані про фактичні режими навантаження ротора (визначаються за параметрами АСУ ТП турбоагрегату) та експериментальні характеристики малоциклової втоми й повзучості металу. Предлагается расчетная методика определения поврежденности материала ротора высокого давления турбины Т-250/300-240 в условиях малоцикловой усталости и ползучести для оперативной оценки срабатывания ресурса. Используются данные о фактических режимах нагружения ротора (определяются по параметрам АСУ ТП турбоагрегата) и экспериментальные характеристики малоцикловой усталости и ползучести металла. The technique of definition a damage a material of a rotor of a high pressure of turbine T-250/300-240 in the conditions of low-cycle fatigue and creep offered for an operative estimation of operation of a resource. Data about actual modes loading a rotor (are defined on parametres of MANAGEMENT information system TP of a turbine unit) and experimental characteristics of low-cycle fatigue and creep of metal are used. uk Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Динамика и прочность машин Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості Methodology of operative estimation of damage a material of the turbine rotor at cyclic loading and creep Article published earlier |
| spellingShingle | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості Шульженко, М.Г. Матюхін, Ю.І. Гармаш, Н.Г. Пожидаєв, О.В. Гонтаровський, В.П. Динамика и прочность машин |
| title | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості |
| title_alt | Methodology of operative estimation of damage a material of the turbine rotor at cyclic loading and creep |
| title_full | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості |
| title_fullStr | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості |
| title_full_unstemmed | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості |
| title_short | Методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості |
| title_sort | методика оперативної оцінки пошкодженості матеріалу ротора турбіни при циклічному навантаженні і повзучості |
| topic | Динамика и прочность машин |
| topic_facet | Динамика и прочность машин |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/110259 |
| work_keys_str_mv | AT šulʹženkomg metodikaoperativnoíocínkipoškodženostímateríalurotoraturbínipriciklíčnomunavantaženníípovzučostí AT matûhínûí metodikaoperativnoíocínkipoškodženostímateríalurotoraturbínipriciklíčnomunavantaženníípovzučostí AT garmašng metodikaoperativnoíocínkipoškodženostímateríalurotoraturbínipriciklíčnomunavantaženníípovzučostí AT požidaêvov metodikaoperativnoíocínkipoškodženostímateríalurotoraturbínipriciklíčnomunavantaženníípovzučostí AT gontarovsʹkiivp metodikaoperativnoíocínkipoškodženostímateríalurotoraturbínipriciklíčnomunavantaženníípovzučostí AT šulʹženkomg methodologyofoperativeestimationofdamageamaterialoftheturbinerotoratcyclicloadingandcreep AT matûhínûí methodologyofoperativeestimationofdamageamaterialoftheturbinerotoratcyclicloadingandcreep AT garmašng methodologyofoperativeestimationofdamageamaterialoftheturbinerotoratcyclicloadingandcreep AT požidaêvov methodologyofoperativeestimationofdamageamaterialoftheturbinerotoratcyclicloadingandcreep AT gontarovsʹkiivp methodologyofoperativeestimationofdamageamaterialoftheturbinerotoratcyclicloadingandcreep |