Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов
Проведены исследования остаточных напряжений, сформированных в поверхностных слоях образцов из титановых сплавов, прошедших отжиг, обработку виброполированием и упрочненных шариками с различной интенсивностью на ультразвуковой установке. Установлены закономерности поверхностного упрочнения наклепом...
Saved in:
| Published in: | Проблемы машиностроения |
|---|---|
| Date: | 2011 |
| Main Author: | |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України
2011
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/110261 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов / В.Н. Павленко // Проблемы машиностроения. — 2011. — Т. 14, № 5. — С. 29-34. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-110261 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
Павленко, В.Н. 2017-01-01T16:29:39Z 2017-01-01T16:29:39Z 2011 Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов / В.Н. Павленко // Проблемы машиностроения. — 2011. — Т. 14, № 5. — С. 29-34. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0131-2928 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/110261 621.452.3.002.3:669.295:621.787 Проведены исследования остаточных напряжений, сформированных в поверхностных слоях образцов из титановых сплавов, прошедших отжиг, обработку виброполированием и упрочненных шариками с различной интенсивностью на ультразвуковой установке. Установлены закономерности поверхностного упрочнения наклепом сплава ВТ 8 в связи с устойчивостью остаточных напряжений. Проведено дослідження залишкових напружень, сформованих у поверхневих шарах зразків із титанових сплавів, що пройшли відпал, оброблених віброполіруванням і зміцнених кульками з різною інтенсивністю на ультразвуковій установці. Установлено закономірності поверхневого зміцнення наклепуванням сплаву ВТ 8 у зв’язку зі стійкістю залишкових напружень. The investigations of residual stresses generated inthe surface layers of specimens made of titanium alloys, which were subjected to annealing, processed by vibropolishing andstrengthen with varying intensity balls using the ultrasonic unit are carried out. The regular occurrences of surface hardening by BT 8 alloy cold working in connection with the stability of residual stresses are established ru Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України Проблемы машиностроения Динамика и прочность машин Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов Residual stresses accounting in titanium alloys surface strengthening Article published earlier |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| title |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов |
| spellingShingle |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов Павленко, В.Н. Динамика и прочность машин |
| title_short |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов |
| title_full |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов |
| title_fullStr |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов |
| title_full_unstemmed |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов |
| title_sort |
учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов |
| author |
Павленко, В.Н. |
| author_facet |
Павленко, В.Н. |
| topic |
Динамика и прочность машин |
| topic_facet |
Динамика и прочность машин |
| publishDate |
2011 |
| language |
Russian |
| container_title |
Проблемы машиностроения |
| publisher |
Інстиут проблем машинобудування ім. А.М. Підгорного НАН України |
| format |
Article |
| title_alt |
Residual stresses accounting in titanium alloys surface strengthening |
| description |
Проведены исследования остаточных напряжений, сформированных в поверхностных слоях образцов из титановых сплавов, прошедших отжиг, обработку виброполированием и упрочненных шариками с различной интенсивностью на ультразвуковой установке. Установлены закономерности поверхностного упрочнения наклепом сплава ВТ 8 в связи с устойчивостью остаточных напряжений.
Проведено дослідження залишкових напружень, сформованих у поверхневих шарах зразків із титанових сплавів, що пройшли відпал, оброблених віброполіруванням і зміцнених кульками з різною інтенсивністю на ультразвуковій установці. Установлено закономірності поверхневого зміцнення наклепуванням сплаву ВТ 8 у зв’язку зі стійкістю залишкових напружень.
The investigations of residual stresses generated inthe surface layers of specimens made of titanium alloys, which were subjected to annealing, processed by vibropolishing andstrengthen with varying intensity balls using the ultrasonic unit are carried out. The regular occurrences of surface hardening by BT 8 alloy cold working in connection with the stability of residual stresses are established
|
| issn |
0131-2928 |
| url |
https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/110261 |
| citation_txt |
Учет остаточных напряжений при поверхностном упрочнении титановых сплавов / В.Н. Павленко // Проблемы машиностроения. — 2011. — Т. 14, № 5. — С. 29-34. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| work_keys_str_mv |
AT pavlenkovn učetostatočnyhnaprâženiipripoverhnostnomupročneniititanovyhsplavov AT pavlenkovn residualstressesaccountingintitaniumalloyssurfacestrengthening |
| first_indexed |
2025-11-26T20:18:34Z |
| last_indexed |
2025-11-26T20:18:34Z |
| _version_ |
1850773061290164224 |
| fulltext |
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 29
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
( )
2
1
2
1
1
1
2
1
1
1
1
1
1
1
1
2,1 4
1
2
1
⎪⎭
⎪
⎬
⎫
⎪⎩
⎪
⎨
⎧
−
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−+±
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−+
+
=ω
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
kk
kk
kk
kk
k
k
kk
kk
kk
kk
k
k
k
kk
pk mm
сс
mm
bb
m
с
mm
сс
mm
bb
m
с
m
сс
.(27)
Заметим, что выражение (24) и (20) математически аналогичны. Для перемещения хn,
кроме (27), имеются еще резонансные частоты, вид которых был определен для диссипатив-
ной КС с одной степенью свободы выражением (7). В нашем случае
( )
2
1
2
22,1 4
2 ⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
−±=ω nnn
n
n
n
n
pn cmb
m
b
m
c . (28)
Особенности анализа (28) приведены при анализе (7). Из уравнения (26) имеем еще
одну резонансную частоту
( )
2
1
)1()1(
)1()1(
3
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
++
+
=ω
++
++
kkkkkk
kkkk
pk mbmbmb
cbcb ,
которая является функцией от параметров bk, b(k+1), ck, c(k+1), mk, m(k+1).
Заключение
Таким образом, располагая параметрами КС или задаваясь ими и предусматривая
связь в виде, изображенном на рис. 3, строится структурная схема КС с n степенями свобо-
ды, а затем в соответствии с предложенным методом расчетным путем в замкнутой форме
определяются все собственные (резонансные) частоты данной КС. В данном методе не ис-
пользуются численные решения, он аналитически точен.
Литература
1. Бабаков И. М. Теория колебаний / И. М. Бабаков. – М.: Наука, 1965. – 560 с.
2. Вибрации в технике: В 6-ти т. Колебания линейных систем / Под ред. В. В. Болотина. – М.: Маши-
ностроение, 1978. – Т. 1. – 352 с.
3. Анго Андре. Математика для электро- и радиоинженеров / Андре Анго. – М.: Наука, 1965. – 780 с.
4. Божко А. Е. Динамико-энергетические связи колебательных систем / А. Е. Божко, Н. М. Голуб. –
Киев: Наук. думка, 1980. – 188 с.
5. Пановко Я. Г. Устойчивость и колебания упругих систем / Я. Г. Пановко, Н. И. Губанова. – М.:
Наука, 1979. – 384 с.
Поступила в редакцию
11.01.11
УДК 621.452.3.002.3:669.295:621.787
В. Н. Павленко, канд. техн. наук
Национальный аэрокосмический университет им. Н.Е. Жуковского
«Харьковский авиационный институт»
(Украина, г. Харьков, e-mail: v.pavlenko@khai.edu)
УЧЕТ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ПОВЕРХНОСТНОМ
УПРОЧНЕНИИ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
Проведены исследования остаточных напряжений, сформированных в поверхностных
слоях образцов из титановых сплавов, прошедших отжиг, обработку виброполировани-
ем и упрочненных шариками с различной интенсивностью на ультразвуковой установке.
Установлены закономерности поверхностного упрочнения наклепом сплава ВТ 8 в связи
с устойчивостью остаточных напряжений.
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 30
Проведено дослідження залишкових напружень, сформованих у поверхневих шарах зраз-
ків із титанових сплавів, що пройшли відпал, оброблених віброполіруванням і зміцнених
кульками з різною інтенсивністю на ультразвуковій установці. Установлено закономір-
ності поверхневого зміцнення наклепуванням сплаву ВТ 8 у зв’язку зі стійкістю залишко-
вих напружень.
Введение
При разработке технологии изготовления лопаток компрессора из титановых спла-
вов необходимо задавать параметры шероховатости, наклёпа и остаточных напряжений по
сечению заготовки. Перечисленные параметры формируются исходя из применяемых мето-
дов поверхностно-пластической обработки материала.
На практике это является трудновыполнимой задачей, так как механизм формирова-
ния остаточных напряжений в лопатках, имеющих сложный профиль (особенно на кромках),
остаётся ещё недостаточно изученным.
Формирование поверхностного слоя лопаток компрессора при упрочнении происхо-
дит в результате взаимосвязанных явлений, происходящих в очаге деформирования и в при-
легающих к нему зонах: многократных упруго-пластических деформаций, изменении пла-
стических свойств металла, трения, изменении микро- и макроструктуры.
Как отмечают авторы работы [1], на глубину пластически деформированного слоя
наибольшее влияние оказывает продолжительность ультразвукового упрочнения шариками.
Авторы работ [2, 3] и др. отмечают резкое изменение уровня остаточных сжимаю-
щих напряжений у поверхности лопаток при варьировании режимами поверхностно-
пластического деформирования (ППД). По данному вопросу нет единой точки зрения. В ра-
боте [3] это явление объясняется контактной схемой деформации, в работе [2] – локальным
нагревом тонкого поверхностного слоя. Однако в них не учитываются соотношения пласти-
ческих и упругодеформированных слоев металла, а также уровень и знак остаточных на-
пряжений, созданных в процессе предшествующей обработки.
В работе [4] считают, что характер напряженного состояния поверхностного слоя за-
висит от соотношения сил трения, возникающих в зоне контакта упрочняющих тел и по-
верхности детали.
Для титановых сплавов основное значение имеет повышение прочности и однород-
ности характеристик поверхностного слоя, а также устранение неблагоприятного влияния
предшествующей обработки. К настоящему моменту накоплен значительный объём данных,
свидетельствующих о решающем влиянии различных методов ППД на формирование по-
верхностного слоя и уровень выносливости деталей ГТД. Однако дополнительное изучение
влияния остаточных напряжений на эффективность поверхностного упрочнения титановых
сплавов остается актуальной задачей.
Целью данной статьи являлось изучение распределения остаточных напряжений в
поверхностном слое титановых сплавов при различных видах поверхностно-пластического
деформирования и установление закономерностей поверхностного упрочнения сплава ВТ 8
в связи с устойчивостью остаточных напряжений.
Дробеструйная обработка на всех режимах приводит к образованию сжимающих ос-
таточных напряжений, величина которых существенно зависит от диаметра шариков D и
продолжительности процесса τ [5]. Для сплава ВТЗ-1 максимальному уровню сжимающих
остаточных напряжений соответствует давление воздуха P =0,3 МПа и диаметр шариков
D = 0,4⋅10–3 м.
При виброгалтовке шариками в антикоррозионной жидкости происходит уменьше-
ние шероховатости за счёт полировального эффекта, создаваемого скользящими соударе-
ниями шариков и лопаток в контейнере, который колеблется в трёх взаимно перпендикуляр-
ных направлениях [6]. Гидрогалтовка дробью примерно в такой же степени приводит к
улучшению характеристик поверхностного слоя лопаток при большей интенсивности уп-
рочнения.
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 31
Проведенные исследования оста-
точных напряжений, сформированных в
поверхностных слоях образцов из сплава
ВТ8, прошедших отжиг, обработанных
окончательно виброполированием и уп-
рочненных шариками с различной интен-
сивностью на ультразвуковой установке,
приведены на рис. 1. Исследованиям в
этом направлении занимались также ав-
торы в работе [7].
Как видно из рис. 1, полирование
образцов из сплава ВТ 8 абразивными
гранулами нейтрализует остаточные рас-
тягивающие напряжения, достигающие
100 МПа после отжига, и формирует
сжимающие остаточные напряжения до 350 МПа с глубиной залегания 40…50 мкм. После-
дующее ультразвуковое упрочнение шариками увеличивает уровень и глубину залегания
сжимающих напряжений до 80…100 мкм, а максимальный уровень остаточных напряжений
– до 500 МПа.
Результаты исследований сплава ВТ-3 по установлению закономерностей распро-
странения остаточных напряжений, сформированных в поверхностных слоях, приведены на
рис. 2.
Максимальные растягивающие напряжения после отжига образцов из сплава ВТ3-1
достигают 80 МПа на глубине залегания 20…40 мкм. Проведение виброполирования фор-
мирует сжимающие остаточные напряжения до 300 МПа с глубиной залегания до 40 мкм. На
глубине 40…80 мкм наблюдается появление незначительных растягивающих напряжений.
Дальнейшее ультразвуковое упрочнение шариками увеличивает уровень и глубину залегания
сжимающих напряжений до 120…180 мкм, а максимальный уровень остаточных напряже-
ний – до 400 МПа.
Таким образом, можно считать, что у лопаток из сплава ВТЗ-1 сопротивление по-
верхностного слоя силовому воздействию сердцевины будет значительно выше за счет
большей склонности к упрочнению, чем у сплава ВТ8, и соответственно образуется более
низкий уровень остаточных сжимающих напряжений.
Характерно, что виброполирование приводит к появлению остаточных сжимающих
напряжений на образцах из сплава ВТ8 и ВТЗ-1 примерно одинакового уровня и глубиной
одинаковой интенсивности залегания 40…80 мкм.
Для установления закономерностей поверхностного упрочнения наклепом сплава
ВТ 8 в связи с устойчивостью остаточ-
ных напряжений изучались цилиндри-
ческие образцы корсетной формы диа-
метром 7,5 мм, разделенные на четыре
группы. Первые две группы образцов,
одна из которых была виброупрочнена,
вылеживались в течение года без на-
грузки. Вторые две группы образцов,
одна из которых также была виброу-
прочнена, в течение года подвергались
статическому нагружению при изгибе.
Напряжение в образцах составляло
σ = 500 МПа.
С целью более точного опреде-
ления пределов выносливости испыта-
Рис. 1. Распределение остаточных напряжений
в образцах из сплава ВТ8 после:
1 – отжига; 2 – виброполирования;
3 – УЗУ (I = 35…40 мА); 4 – УЗУ (I = 50…55 мА)
Рис. 2. Распределение остаточных напряжений
в образцах из сплава ВТ3-1 после:
1 – отжига; 2 – виброполирования;
3 – УЗУ (I = 55…60 мА); 4 – УЗУ (I = 70…75 мА)
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 32
ния части образцов каж-
дого варианта проводи-
лись по схеме ступенча-
того нагружения. Другая
часть образцов испыты-
валась на верхних уров-
нях напряжений. Это
позволяло не только оп-
ределить пределы вы-
носливости, но и по-
строить кривые устало-
сти (см. рис. 3).
В табл. 1 сведены
пределы выносливости
образцов всех вариантов.
Из приведенных
данных следует, что ко-
эффициент упрочнения
образцов без выдержки под нагрузкой KV = 1,05, а образцов после выдержки под нагрузкой
KV = 1,07. Изменения пределов выносливости образцов в связи с выдержкой под нагрузкой
неупрочненных и упрочненных образцов практически не произошло. Полученные отклоне-
ния являются следствием рассеивания сопротивления усталости. Надо считать, что выдерж-
ка под нагрузкой при изгибе в одной плоскости в течение года практически не привела к из-
менению сопротивления усталости образцов.
Таблица 1. Значения пределов выносливости образцов упрочненных и неупрочненных без и после
выдержки
Без выдержки под нагрузкой После выдержки под нагрузкой
неупрочненные упрочненные неупрочненные упрочненные
σ–1 = 562 МПа σ–1 = 595 МПа σ–1 = 555 МПа σ–1 = 591 МПа
Для подтверждения этого вывода проведен статистический анализ. Результаты вы-
числений представлены в табл. 2. Предел выносливости исходных образцов без выдержки
под нагрузкой σ–1 = 562 МПа укладывается в доверительный интервал значений пределов
выносливости исходных образцов, выдержанных под нагрузкой МПа5,570в
1 =σ− –
МПа539н
1 =σ− . Также предел выносливости исходных образцов, выдержанных под нагруз-
кой МПа5551 =σ− , находится в доверительном интервале значений пределов выносливости
образцов, не выдержанных под нагрузкой, МПа5,606в
1 =σ− – МПа4,517н
1 =σ− .
Аналогичные результаты имеют место для упрочненных образцов.
Предел выносливости упрочненных образцов без выдержки под нагрузкой
МПа5951 =σ− попадает в доверительный интервал значений пределов выносливости уп-
рочненных образцов, выдержанных под нагрузкой, МПа9,613в
1 =σ− – МПа2,568н
1 =σ− .
Также предел выносливости упроченных и выдержанных под нагрузкой образцов
МПа5911 =σ− попадает в доверительный интервал пределов выносливости образцов без
выдержки под нагрузкой МПа7,625в
1 =σ− – МПа564н
1 =σ− .
Анализ экспериментальных данных, полученных при испытании образцов из сплава
ВТ8, изготовленных из прутка и поковки, показывает, что эффект упрочнения снижается
при увеличении базового числа циклов. В табл. 3 показаны результаты подсчетов коэффи-
циентов KV.
Рис. 3. Кривые усталости образцов:
1 – неупрочненные без выдержки; 2 – неупрочненные после выдержки;
3 – упрочненные без выдержки; 4 – упрочненные после выдержки
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 33
Таблица 2. Результаты статистического анализа экспериментальных данных, полученных при
испытании образцов из сплава ВТ8 в связи с длительной выдержкой под нагрузкой
Варианты
образцов
Исходные
образцы без
выдержки
Исходные
образцы после
выдержки
Упрочненные образцы
без выдержки
под нагрузкой
Упрочненные образцы
после выдержки
под нагрузкой
σ–1, МПа 562 555 595 591
1−σ
S , МПа 62,45 17,09 48,32 38,50
N образцов 5 5 6 7
1
/
−σ
Sd 0,80 2,92 0,517 0,65
G 0,97 1,235 0,94 0,955
в
1−σ , МПа 606,5 570,5 625,7 613,9
н
1−σ , МПа 517,4 539,5 564,6 568,2
Заготовки образцов подвергались термообработке по трем режимам, что обеспечи-
вало трем партиям образцов различную структуру и механические свойства.
Партия № 1: термообработка – 920 °С – 1 час → 650 °С – 2 часа → воздух;
Партия № 2: термообработка – 960 °С – 1 час→ воздух+870 °С – 1 час→ 650 °С;
Партия № 3: термообработка – 1050 °С – 1 час → воздух+870 °С – 1 час→ 650 °С – 2
часа → воздух.
Таблица 3. Значения коэффициентов упрочнения KV в зависимости от базового числа циклов
Прутки Поковка База
циклов партия I партия II партия III партия I партия II партия III
105 1,15 1,09 1 1,19 1,14
106 1,05 1,07 1 1,16 1,08
107 1,04 1,06 1 1,09 1,1 1
Подобные результаты получены при испытании образцов в связи с выдержкой их
под нагрузкой. Коэффициенты KV снижаются при переходе от базы N = 105 циклов к
N = 107 циклов со значения KV = 1,08 до KV = 1,05.
Снижение эффективности упрочнения с увеличением базового числа циклов было
также зарегистрировано, например, для сплава ВТЗ-1 в работе [8].
Можно предполагать, что при циклическом деформировании образцов из сплава ВТ8
в условиях изгиба с вращением происходит релаксация остаточных напряжений. Это вызы-
вает снижение эффекта упрочнения с увеличением базового числа циклов нагружения.
Выводы
В данной работе установлены закономерности распространения остаточных напря-
жений по глубине образцов из титановых сплавов, которые подвергнуты отжигу, вибропо-
лированию и различным режимам ультразвукового упрочнения. Выявлено, что изменения
пределов выносливости образцов в связи с выдержкой под нагрузкой неупрочненных и уп-
рочненных образцов практически не произошло.
Полученные результаты можно использовать при прогнозировании, для титановых
сплавов ВТ 8 и ВТ 3-1, величины остаточных напряжений и глубины их залегания для рас-
смотренных методов упрочняющей обработки
Список литературы
1. Характеристики поверхностного слоя некоторых лопаточных материалов после ультразвукового
упрочнения / Я. И. Бляшко, В. А. Волосатов, Д. М. Бавельский [и др.] // Энергомашиностроение. –
1977. – № 5. – С. 25–26.
ДИНАМИКА И ПРОЧНОСТЬ МАШИН
ISSN 0131–2928. Пробл. машиностроения, 2011, Т. 14, № 5 34
2. Акимов Л. М. Выносливость жаропрочных материалов / Л. М. Акимов. – М. : Металлургия, 1977.
– 152 с.
3. Шнейдер Ю. Г. Образование регулярных микрорельефов на деталях и их эксплуатационные свой-
ства / Ю. Г. Шнейдер. – Л. : Машиностроение, 1972. – 172 с.
4. Отделка и упрочнение поверхностей деталей машин выглаживанием сверхтвердыми материалами
/ Л. А. Хворостухин, Ю. П. Павлов, В. Н. Бибаев В. Н. [и др.]. – М. : ГОСИНТИ, 1971. – № 1/14-71.
– 52 с.
5. Характер остаточных напряжений в приповерхностных слоях сплавов ВТЗ-1 и ВТ22 после дробе-
струйного поверхностного пластического деформирования / Р. Г. Гонтарева, Ю. В. Полоскин,
Л. Е. Родкина [и др.] // Пробл. прочности. – 1982. – № 3. – С. 107–108.
6. Кореневский Е. Я. Оценка эффективности упрочнения вибро- и гидрогалтовкой лопаток компрес-
сора из стали 14Х17Н2 / Е. Я. Кореневский, В. К. Яценко // Авиац. пром-сть. – 1984. – № 7. –
С. 22–23.
7. Богуслаев В. А. Оценка эффективности методов упрочнения лопаток ГТД / В. А. Богуслаев,
О. В. Рубель, Г. В. Пухальская // Нові матеріали і технології в металургії та машинобудуванні. –
1998. – № 2. – С. 49–51.
8. Гликман Л. А. К вопросу о причине повышения усталостной прочности при поверхностном пла-
стическом деформировании титанового сплава / Л. А. Гликман, Б. Г. Гуревич // Некоторые вопро-
сы прочности металлов : Межвуз. сб. – Л., 1975. – С. 30–32.
Поступила в редакцию
12.11.11
|