Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме

На основе дислокационной гипотезы соединения разнородных материалов в твердой фазе описаны механизмы, протекающие при горячей прокатке в вакууме. Показано, что при “сварке” материалов в твердой фазе на границе соединения происходит перераспределение атомов из одного материала в другой. Из полученных...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Вопросы атомной науки и техники
Date:	2009
Main Author:	Борц, Б.В.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Національний науковий центр «Харківський фізико-технічний інститут» НАН України 2009
Subjects:	Конструкционные материалы реакторов новых поколений, реакторов на быстрых нейтронах и термоядерных установок
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/111104
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме / Б.В. Борц // Вопросы атомной науки и техники. — 2009. — № 2. — С. 128-134. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1860241055407931392
author	Борц, Б.В.
author_facet	Борц, Б.В.
citation_txt	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме / Б.В. Борц // Вопросы атомной науки и техники. — 2009. — № 2. — С. 128-134. — Бібліогр.: 11 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Вопросы атомной науки и техники
description	На основе дислокационной гипотезы соединения разнородных материалов в твердой фазе описаны механизмы, протекающие при горячей прокатке в вакууме. Показано, что при “сварке” материалов в твердой фазе на границе соединения происходит перераспределение атомов из одного материала в другой. Из полученных расчетных и экспериментальных результатов сделан вывод, что предел прочности границы соединения всегда больше предела прочности менее прочного материала. Исследованы композиции цирконий–нержавеющая сталь и сталь 20-нержавеющая сталь, используемые в атомной энергетике. На основі дислокаційної гіпотези з'єднання різнорідних матеріалів у твердій фазі описано механізми, що протікають при гарячої прокатки у вакуумі. Показано, що при "зварюванні "матеріалів у твердій фазі на границі з'єднання відбувається перерозподіл атомів з одного матеріалу в іншій. З отриманих розрахункових і експериментальних результатів зроблений висновок, що межа міцності границі з'єднання завжди більше межі міцності менш міцного матеріалу. Досліджено композиції цирконій-нержавіюча сталь і сталь 20-нержавіюча сталь, використовувані в атомній енергетиці. On the basis of dislocation hypotheses of connection of diverse materials in a firm phase are described the mechanisms proceeding at hot proskating rinks in vacuum. It is shown, that at "welding" materials in a firm phase on border of connection there is a redistribution of atoms from one material in another. From the received settlement and experimental results it is drawn a conclusion, that strength of border of connection always is more than strength of less strong material. Compositions zirconium-stainless steel and steel 20-the stainless steel, used in atomic engineering are investigated.
first_indexed	2025-12-07T18:30:17Z
format	Article
fulltext	128 ВОПРОСЫ АТОМНОЙ НАУКИ И ТЕХНИКИ. 2009. №2. Серия: Физика радиационных повреждений и радиационное материаловедение (93), с. 128-134. УДК 621.791.011 СОЗДАНИЕ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ МЕТОДОМ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ В ВАКУУМЕ Б.В. Борц Национальный научный центр «Харьковский физико-технический институт», E-mail: borts@kipt.kharkov.ua На основе дислокационной гипотезы сварки разнородных материалов в твердой фазе описаны механизмы, протекающие при горячей прокатке в вакууме. Показано, что при сварке материалов в твердой фазе на границе соединения происходит перераспределение атомов из одного материала в другой. Из полученных расчетных и экспериментальных результатов сделан вывод, что предел прочности границы соединения всегда больше предела прочности менее прочного материала. Исследованы композиции цирконий–нержавеющая сталь и сталь 20-нержавеющая сталь, используемые в атомной энергетике. ВВЕДЕНИЕ Проблемы ресурса и безопасной эксплуатации сооружений, машин и агрегатов атомных станций ставят задачи повышения прочности и надежности узлов и элементов конструкций, стимулируют разработку новых материалов композитов. Существует потребность в материалах, обладающих высокой прочностью и низкой плотностью, свариваемостью с разнородными материалами, износостойкостью и электропроводностью, жаропрочностью и коррозионной стойкостью и т.д. Часто ни один из материалов не может обеспечить требуемый комплекс свойств. Только их “слоистая” композиция позволяет создавать совершенно новый материал, объемные свойства которого отличаются от свойств его составляющих. Получение надежных и долговечных композиционных материалов для неразъёмных соединений элементов конструкций, изготовляемых из различных по свойствам материалов, является актуальной задачей. В технике наряду со сваркой материалов плавлением большую роль играет сварка в твердой фазе, обладающая широкими возможностями, особенно в специфических условиях использования [1-3]. Она позволяет целенаправленно формировать требуемые структуры и свойства металлов в зоне их соединения: повышенную статическую прочность, усталостную прочность при высоких и низких температурах, коррозионную стойкость в агрессивных средах, коррозионно-механическую прочность, работоспособность при высоких тепловых нагрузках и при воздействиях различного рода облучений. 1. МЕХАНИЗМЫ, ПРОТЕКАЮЩИЕ ПРИ СВАРКЕ В ТВЕРДОЙ ФАЗЕ РАЗНОРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ При вакуумной горячей прокатке активация поверхностей происходит за счет их сдвиговой пластической деформации, которая способствует разрушению пленки окислов на соединяемых поверхностях. На чистых (ювенильных) поверхностях создаются центры активации [2], связанные с выходом на поверхность дислокаций [3]. Если дислокации, обеспечивающие акт пластической деформации, создают диполи клиновых дисклинаций и выходят на поверхность металла в зону физического контакта, то они являются центром возмущения [5]. Каждая дисклинация [6] может представлять собой эффективный путь, по которому будет устремлен поток атомов разнородных материалов, направленных навстречу друг другу. По этим каналам происходит взаимный транспорт атомов и перенос энергии, приводящий к уравновешиванию всей системы. Дальнейшее деформирование материала приводит к продвижению навстречу друг друга атомов металла, имеющих повышенную энергию и перемещающихся по образованным каналам дефектной структуры на довольно большое расстояние. В экспериментах [4] обнаруживались атомы металлов, которые были перемещены в кристаллическую решетку другого материала на глубину до 20 мкм. На границе раздела двух металлов устанавливается поток разнородных атомов, направленный в противоположные стороны. В связи с этим в узком диапазоне (1…5 мкм) происходит хаотическая перестройка двух соединяемых решеток и образуется зона со смешанным распределением атомов двух материалов по границе твердофазного соединения. Исследование с помощью микрорентгено- спектрального анализа соединения разнородных материалов в твердой фазе показало наличие твердорастворных зон на границах сопряжения ниобий-медь и ниобий-цирконий. Наблюдается плавный переход одного материала в другой на расстоянии нескольких микрометров (рис.1). Проведенные исследования показали, что находящиеся в контакте поверхностные слои атомов металла можно рассматривать как своеобразный двухмерный твердый раствор. Растворение же в кристаллической решетке инородных атомов искажает ее и перестраивает характер межатомных связей, изменяя тем самым энергетический порог для объединения атомами металлов. 129 а б Рис.1. Спектры микрорентгеноспектрального анализа вблизи границ сопряжения: а – ниобий-медь; б – ниобий-цирконий Объяснить соединение находящихся в контакте металлов только взаимной диффузией также нельзя. Это опровергается хотя бы тем, что соединение может быть получено и между взаимно нерастворимыми, в обычном понятии этого слова, металлами (например, медь-свинец). Кроме того, диффузия металлов возможна лишь после того, как металлические связи уже образовались, т.е. не диффузия необходима для образования соединения, а возникновение металлических связей необходимо для того, чтобы была диффузия. Атом металла, принадлежащий одной кристаллической решетке, может начать проникновение в другую, находящуюся с ней в контакте, при выполнении условия, когда атомы двух металлов сближены до размеров кристаллической решетки. В этом случае энергетический выход дисклинационных диполей обеспечивает переход одних атомов металла в другую кристаллическую решетку. После проникновения атомов из одной кристаллической решетки в другую образуются связи, обеспечивающие сварку материалов в твердой фазе. Диффузия после выполнения этого условия может происходить в обычном порядке при температурах, превышающих порог рекристал-лизации. 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ПРЕДЕЛА ПРОЧНОСТИ ГРАНИЦЫ СОЕДИНЕНИЯ Подробное описание теоретической модели и предела прочности границы соединения разнородных материалов в твердой фазе приведено в [8]. Здесь рассмотрим только окончательные выводы и формулировки. При соединении разнородных металлов в твердой фазе диапазон изменения пластичности разнородных металлов будет находиться в пределах 0,М Т S p S⎡ ⎤σ σ⎣ ⎦ , где М S pσ - минимальный предел пластичности более мягкого металла; 0 Т Sσ – максимальный предел пластичности более твердого материала. Выражение для относительного предела прочности границы соединения имеет вид: 0* 0 0 0 0 ( ) ln , Т МТ Т S S pS S B М МТ Мр S p S pA S S p Т S р М S pA kTt E kT Q E σ σσ σσ σ σσ σ σ σ ⎛ ⎞+ = ≡⎜ ⎟⎜ ⎟− ⎝ ⎠ ⎛ ⎞ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠ (1) где k - постоянная Больцмана; EA - энергия активации пластической деформации соединяемых материалов; Т - температура прокатки; рQ - коэффициент прочности границы соединяемых металлов. Если ввести коэффициент расширения диапазона пластичности 0 0 Т М S Sg = σ σ , то выражение (1) может быть представлено в графическом виде. Для этого было построено семейство кривых зависимости логарифмов относительных пределов прочности границы соединения монометаллов от параметра расширения диапазона пластичности g. На рис.2 кривая 1 характеризует прочность границы соединения монометаллов. С ростом пределов диапазона пластичности двух разных металлов увеличиваются прочностные характеристики биметаллических композитов по сравнению с монометаллическими (см. рис. 1, кривые 2-4). Такое увеличение происходит до тех пор, пока диапазон пластичности композита не будет определяться более твердым металлом. В этом случае относительный предел прочности границы композита будет определяться пределом прочности более твердого металла. Поэтому предел прочности границы разнородных металлов значительно больше предела прочности мягкого металла и больше предела прочности композиции из мягких монометаллов. Предел прочности границы разнородных металлов значительно превышает предел прочности твердого металла, но меньше предела прочности композиции из твердых монометаллов. 130 Диаграмма растяжения демонстрирует, что предел прочности границы соединения выше прочности менее прочного материала. В данном случае разрыв образца сталь 20–сталь 12Х18Н10Т произошел по стали 20 и предел прочности составляет 430 МПа, что соответствует пределу прочности стали 20. Рис. 2. Зависимость коэффициента прочности границы соединяемых металлов от отношения их пластичностей 0 М М S S pσ σ при разных коэффициентах расширения диапазона пластичности: g = 1(1); g = 1,5(2); g = 3(3); g = 5(4) Рис. 3. Диаграмма растяжения композита сталь 20–12Х18Н10Т при 20 оС и место разрушения образца 3. КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ 3.1. Соединение цирконий–нержавеющая сталь Методом сварки в твердой фазе на вакуумном прокатном стане ДУО-170 [9] получены слоистые композиции из циркония, титана и низкоуглеродистых сталей с нержавеющей сталью типа Х18Н10Т, соединенные напрямую и через барьерные и демпфирующие прослойки. Методами металлографического и рентгеноспектрального анализов изучены микроструктура, состав и свойства границ соединения после прокатки и термообработок в интервале температур 400…700 оС. Для атомной энергетики с целью повышения ресурса и безопасности эксплуатации агрегатов и отдельных узлов конструкций реакторов ВВЭР-1000 изготовлены методом сварки в твердой фазе высокотемпературной прокаткой в вакууме высокопрочные неразъемные соединения из сплава циркония с 1% ниобия с нержавеющей сталью 12Х18Н10Т [10]. Исследовано влияние рабочей среды на свойства этих материалов. Применялся метод автоклавирования в жидкой среде при температурах и давлениях, имитирующих рабочие [10,11]. При автоклавных испытаниях использовалась очищенная путем двукратной дистилляции вода, по составу близкая к рабочей жидкости теплоносителя первого контура реактора ВВЭР-1000. Коррозионные испытания проводили при рабочей температуре 350 °С и давлении 16,5 МПа. Дистиллированная вода ввиду отсутствия в ней ингибиторов имеет достаточно сильное коррозионное воздействие на материалы. Коррозия является процессом химического или электрохимического взаимодействия металлов с коррозионной средой. Параметрами оценки коррозионных свойств составляющих композитов при автоклавировании являлись: 1) Характеристика внешнего вида поверхности полированного шлифа, а именно сплошность, однородность цвета пленки, трещины и отслаивания. 2) Механические свойства (прочность и пластичность) разрывных образцов после различного времени выдержки в автоклаве при рабочих режимах. Для исследования во времени процесса коррозии микрошлифы полировали и изучали после испытаний за 50, 100, 500 и 1000 ч без предварительного вытравливания структуры композитов с целью отслеживания изменений поверхности составляющих после процесса коррозии. На рис. 4 и 5 приведены внешние виды поверхностей композита Zr1Nb-Ni-12X18H10T и Zr1Nb-Nb-12X18H10T до и после коррозионной обработки. Для неразъемного соединения Zr1Nb-Ni- 12X18H10T на границе с цирконием в никеле после прокатки в исходном состоянии появляется переходная зона менее 5 мкм. После 50, 100, 500 и 1000 ч испытаний роста переходной зоны не обнаружено. По-видимому, энергия активации при температуре коррозионных испытаний (350 °С) недостаточна для взаимной диффузии элементов составляющих на границе сопряжения. С увеличением времени испытания происходит незначительная питтинговая коррозия на поверхности никеля, а также проявляется зеренная Н ап ря ж ен ие , М П а Деформация, % Qр 131 структуры никеля и циркония. Нержавеющая сталь остается без изменений с легким голубоватым окислом вокруг выделений остаточной α-фазы и карбидов. а б Рис.4. Состояние поверхности композита Zr1Nb-Ni-12X18H10T: а - в исходном состоянии, б - после коррозионной обработки в течение 100 ч а б Рис.5. Состояние поверхности композита Zr1Nb-Nb-12X18H10T: а - в исходном состоянии, б - после коррозионной обработки в течение 100 ч Исследования механических свойств композиций Zr1Nb–Nb–12X18H10T, Zr1Nb-Ni-12X18H10T проводились при температуре 20 °С как в исходном состоянии, так и после коррозионной обработки в условиях автоклавных испытаний. Результаты проведенных испытаний показаны на рис. 6. Рис. 6. Зависимость предела прочности исследуемых композиций от времени коррозионных испытаний Как следует из приведенных данных, все композиции в исходном состоянии (после прокатки) обладают достаточно высокими прочностными свойствами. Наибольшие значения предела прочности 445…465 МПа наблюдаются для композиции Zr1Nb-Ni-12X18H10T. При этом разрушение образцов композита Zr1Nb-Ni- 12X18H10T происходит по границе цирконий- никель. Композиты Zr1Nb–Nb–12X18H10T разрушаются по прослойке ниобия. После коррозионных испытаний в воде при рабочей температуре 350 °С и давлении 16,5 МПа наблюдается существенное снижение значений прочности исследуемых композиций. Для композита Zr1Nb–Nb–12X18H10T значения предела прочности с 340…350 МПа в исходном состоянии снижаются до 100…110 МПа после коррозионной обработки в течение 1000 ч. Как показали металлографические исследования, в процессе автоклавирования в результате электрохимической коррозии образуются несплошности в виде трещин на границах прослоек с цирконием и сталью. Расслоения образуются по периметру образцов в местах контакта с коррозионной средой. Это приводит к значительному снижению прочности соединений и преждевременному разрушению композитов. Для композита Zr1Nb-Ni-12X18H10T также наблюдается снижение прочности после коррозионных испытаний в течение 1000 ч 132 (σв=255…280 МПа), что можно объяснить образованием переходной зоны на границе циркония с никелем. 3.2. Слоистый композиционный материал сталь 20-нержавеющая сталь Данный композиционный материал получали в двух видах: сваривая сталь 20 и сталь Х18Н10Т напрямую и через прослойку никеля. Температура прокатки составляла (980±20) оС при относительном обжатии (28±3) %. Приведенные температурные зависимости механических характеристик композита сталь 20- нержавеющая сталь (рис.7) свидетельствуют о высокой прочности и качестве твердофазной сварки. Введение в состав композита барьерной прослойки никеля существенно не отражается на значениях предела прочности и предела текучести композита. Металлографический анализ структуры композитов проводился с использованием металлографического комплекса (микроскопа GX-51 и анализатора изображения IA-32). На рис.8 приведена микроструктура композита сталь 20- Х18Н10Т. 200 250 300 350 400 0 100 200 300 400 500 250 300 350 400 450 500 П ре де л пр оч но ст и, М П а Температура, оС 1 2 П ре де л те ку че ст и, М П а а б Рис.7. Температурные зависимости механических характеристик композита сталь 20-Х18Н10Т (а) и сталь 20-Ni-Х18Н10Т (б): 1 - σb; 2 - σ02 а б в Рис.8. Микроструктура составляющих композита сталь 20-Х18Н10Т (х200): а - на границе соединения слоев; б - граница после отжига при 500 оС в течение 10 ч (х500); в - граница после отжига при 500 оС в течение 10 ч после длительного травления (х200) После вакуумной прокатки на границе соединения стали 20 с нержавеющей сталью Х18Н10Т никаких дополнительных фаз не обнаружено. Микроструктура основных составляющих на границе отличается от слоев, которые находятся на глубине. Вблизи границы на 200 250 300 350 400 0 100 200 300 400 500 250 300 350 400 450 500 П ре де л пр оч но ст и, М П а Температура, оС 1 2 П ре де л те ку че ст и, М П а 133 расстоянии 25…30 мкм от нее появились новые рекристаллизованные зерна размером 10…12 мкм без следов деформации в теле зерна. В стали 20 возле границы появились обезуглероженная зона (рис. 8,а) со столбчатой структурой феррита с поперечными размерами 55…60 мкм и небольшая по толщине зона более мелких равноосных зерен феррита размерами 35…40 мкм, переходящих к ферритоперлитной структуре, характерной для низкоуглеродистой стали (см. рис. 8, а). После отжига термообработка ферритной зоны в стали 20 увеличивается в композите, прокатанном без прослойки. Размеры ее зависят от комбинации температур и длительности выдержки. Так после отжига при 500 оС в течение 10 ч существенных изменений структуры по сравнению с состоянием после прокатки не наблюдается как в нержавеющей стали, так и в стали 20 (см. рис. 8,б,в). При этом сохраняются высокие прочностные свойства (σb=400…440 МПа при 20 оС). С целью задержки диффузии углерода из стали 20 в нержавеющую сталь в состав композита была введена барьерная прослойка никеля. Микроструктура композита сталь 20-Ni-Х18Н10Т приведена на рис. 9. Рис.9. Микроструктура композита сталь 20-Ni-Х18Н10Т на границе сталь 20-Ni после отжига при 500 оС, 10 ч (х200) Анализ структуры образцов как после прокатки, так и после термообработки показал отсутствие структурных изменений на границе композита сталь 20-Ni-Х18Н10Т. 4. ВЫВОДЫ 1. Основным механизмом, ответственным за сварку материалов в твердой фазе при прокатке, является возникновение в кристалле ротационной пластичности и его фрагментация с образованием стыковых дисклинаций. 2. Сварка в твердой фазе обеспечивается одновременным возбуждением атомов двух противолежащих друг другу поверхностей и ротационной пластической деформацией, достаточной для продвижения навстречу друг другу атомов металла. 3. Методом горячей прокатки в вакууме можно получать сварку в твердой фазе. При этом предел прочности границы разнородных металлов значительно превышает предел прочности менее прочного металла. 4. Данный метод соединения может быть использован для создания вакуум-плотных и прочных переходников цирконий-сталь, титан- сталь, низкоуглеродистая и нержавеющая стали. 5. Зона сварки в твердой фазе в многослойном материале, полученном методом горячей прокатки в вакууме, представляет собой новый материал, созданный на основе установления межатомных связей между разнородными материалами. ЛИТЕРАТУРА 1. К.Е. Чарухин, С.А. Голованенко, В.А. Масте- ров, Н.Ф. Казаков. Биметаллические соединения. М.: «Металлургия», 1970, 278 с. 2. Э.С. Каракозов. Соединения металлов в твердой фазе. М.: «Металлургия», 1976, 263 с. 3. Г.П. Сахацкий. Технология сварки металлов в холодном состоянии. Киев «Наукова думка», 1979, 295 с. 4. Ю.Л. Красулин. Взаимодействие металла с полупроводниками в твердой фазе. М.: «Наука», 1971, 119 с. 5. В.В. Рыбин. Большие пластические деформации и разрушение металлов. М.: «Металлургия», 1986, 224 с. 6. Б.В. Борц, В.И. Ткаченко. Феноменологиче- ское описание процесса сварки разнородных металлов в твердой фазе // Труды ХVIII Международной конференции по физике радиационных явлений и радиационному материаловедению, 8-13 сентября 2008, Алушта, Крым / Харьков, 2008, с.185-187. 7. Б.В. Борц, А.Т. Лопата, И.М. Неклюдов, Н.Д. Рыбальченко, В.А. Александров. Изучение приповерхностных слоев меди и свинца, соединенных в твердой фазе // Там же, с. 187-190. 8. Б.В. Борц, В.И. Ткаченко. Теоретическая модель соединения металлов в твердой фазе // Там же, с. 195-199. 9. И.М. Неклюдов, Б.В. Борц, А.Т. Лопата, С.А. Карпов, Г.В. Писарев, А.Р. Рябоконь, Н.И. Татаринцев, Г.Д. Толстолуцкая. Вакуумный прокатный стан для изделий атомной энергетики // Там же, с. 199-201. 10. И.М. Неклюдов, Б.В. Борц, А.Т. Лопата, Н.Д. Рыбальченко, В.И. Сытин, В.А. Александров. Композиционные материалы цирконий – нержавеющая сталь (12Х18Н10Т) для активной зоны ядерных реакторов // Там же с. 190-192. 11. И.А. Петельгузов. Работоспособность тепло- выделяющих элементов энергетических атомных реакторов типа ВВЭР, PWR и BWR: Обзор. Харьков: ННЦ ХФТИ, 1999, 86 с. Статья поступила в редакцию 31.03.2009 г. 134 СТВОРЕННЯ КОМПОЗИЦІЙНИХ МАТЕРІАЛІВ МЕТОДОМ ГАРЯЧОЇ ПРОКАТКИ У ВАКУУМІ Б.В. Борц На основі дислокаційної гіпотези з'єднання різнорідних матеріалів у твердій фазі описано механізми, що протікають при гарячої прокатки у вакуумі. Показано, що при зварюванні матеріалів у твердій фазі на границі з'єднання відбувається перерозподіл атомів з одного матеріалу в іншій. З отриманих розрахункових і експериментальних результатів зроблений висновок, що межа міцності границі з'єднання завжди більше межі міцності менш міцного матеріалу. Досліджено композиції цирконій-нержавіюча сталь і сталь 20- нержавіюча сталь, використовувані в атомній енергетиці. CREATION OF COMPOSITE MATERIALS BY THE METHOD HOT PROSKATING RINKS IN VACUUM B.V. Borts On the base of dislocation hypothesis of welding of heterogeneous materials in solid phase mechanisms occurring on hot rolling in vacuum are described. It is shown that on welding of materials in solid phase redistribution of atoms from one material into another occurs on boundary of joining. On the base of calculated and experimental results it was concluded that the strength limit of joining boundary is higher than the strength limit of less strength material. Compositions zirconium-stainless steel and steel-20-stainless steel used in nuclear power are investigated.
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-111104
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1562-6016
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T18:30:17Z
publishDate	2009
publisher	Національний науковий центр «Харківський фізико-технічний інститут» НАН України
record_format	dspace
spelling	Борц, Б.В. 2017-01-08T10:31:02Z 2017-01-08T10:31:02Z 2009 Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме / Б.В. Борц // Вопросы атомной науки и техники. — 2009. — № 2. — С. 128-134. — Бібліогр.: 11 назв. — рос. 1562-6016 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/111104 621.791.011 На основе дислокационной гипотезы соединения разнородных материалов в твердой фазе описаны механизмы, протекающие при горячей прокатке в вакууме. Показано, что при “сварке” материалов в твердой фазе на границе соединения происходит перераспределение атомов из одного материала в другой. Из полученных расчетных и экспериментальных результатов сделан вывод, что предел прочности границы соединения всегда больше предела прочности менее прочного материала. Исследованы композиции цирконий–нержавеющая сталь и сталь 20-нержавеющая сталь, используемые в атомной энергетике. На основі дислокаційної гіпотези з'єднання різнорідних матеріалів у твердій фазі описано механізми, що протікають при гарячої прокатки у вакуумі. Показано, що при "зварюванні "матеріалів у твердій фазі на границі з'єднання відбувається перерозподіл атомів з одного матеріалу в іншій. З отриманих розрахункових і експериментальних результатів зроблений висновок, що межа міцності границі з'єднання завжди більше межі міцності менш міцного матеріалу. Досліджено композиції цирконій-нержавіюча сталь і сталь 20-нержавіюча сталь, використовувані в атомній енергетиці. On the basis of dislocation hypotheses of connection of diverse materials in a firm phase are described the mechanisms proceeding at hot proskating rinks in vacuum. It is shown, that at "welding" materials in a firm phase on border of connection there is a redistribution of atoms from one material in another. From the received settlement and experimental results it is drawn a conclusion, that strength of border of connection always is more than strength of less strong material. Compositions zirconium-stainless steel and steel 20-the stainless steel, used in atomic engineering are investigated. ru Національний науковий центр «Харківський фізико-технічний інститут» НАН України Вопросы атомной науки и техники Конструкционные материалы реакторов новых поколений, реакторов на быстрых нейтронах и термоядерных установок Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме Створення композиційних матеріалів методом гарячої прокатки у вакуумі Creation of composite materials by the method hot proskating rinks in vacuum Article published earlier
spellingShingle	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме Борц, Б.В. Конструкционные материалы реакторов новых поколений, реакторов на быстрых нейтронах и термоядерных установок
title	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме
title_alt	Створення композиційних матеріалів методом гарячої прокатки у вакуумі Creation of composite materials by the method hot proskating rinks in vacuum
title_full	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме
title_fullStr	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме
title_full_unstemmed	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме
title_short	Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме
title_sort	создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме
topic	Конструкционные материалы реакторов новых поколений, реакторов на быстрых нейтронах и термоядерных установок
topic_facet	Конструкционные материалы реакторов новых поколений, реакторов на быстрых нейтронах и термоядерных установок
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/111104
work_keys_str_mv	AT borcbv sozdaniekompozicionnyhmaterialovmetodomgorâčeiprokatkivvakuume AT borcbv stvorennâkompozicíinihmateríalívmetodomgarâčoíprokatkiuvakuumí AT borcbv creationofcompositematerialsbythemethodhotproskatingrinksinvacuum

Создание композиционных материалов методом горячей прокатки в вакууме

Institution

Similar Items