Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева

Методами рентгеновского дифракционного анализа проведено исследование процессов формирования кристаллографической текстуры, остаточных макро- и микронапряжений в титановом сплаве ВТ22 при интенсивной пластической деформации ковкой—прокаткой, последующем скоростном нагреве и формировании головки болт...

Full description

Saved in:

Bibliographic Details
Published in:	Металлофизика и новейшие технологии
Date:	2016
Main Authors:	Карасевская, О.П., Марковский, П.Е., Антонюк, С.Л., Гавриш, И.М.
Format:	Article
Language:	Russian
Published:	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України 2016
Subjects:	Дефекты кристаллической решётки
Online Access:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/112554
Tags:	Add Tag No Tags, Be the first to tag this record!
Journal Title:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Cite this:	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева / О. П. Карасевская, П. Е. Марковский, С. Л. Антонюк, И. М. Гавриш // Металлофизика и новейшие технологии. — 2016. — Т. 38, № 4. — С. 617-633. — Бібліогр.: 16 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

_version_	1859987061367373824
author	Карасевская, О.П. Марковский, П.Е. Антонюк, С.Л. Гавриш, И.М.
author_facet	Карасевская, О.П. Марковский, П.Е. Антонюк, С.Л. Гавриш, И.М.
citation_txt	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева / О. П. Карасевская, П. Е. Марковский, С. Л. Антонюк, И. М. Гавриш // Металлофизика и новейшие технологии. — 2016. — Т. 38, № 4. — С. 617-633. — Бібліогр.: 16 назв. — рос.
collection	DSpace DC
container_title	Металлофизика и новейшие технологии
description	Методами рентгеновского дифракционного анализа проведено исследование процессов формирования кристаллографической текстуры, остаточных макро- и микронапряжений в титановом сплаве ВТ22 при интенсивной пластической деформации ковкой—прокаткой, последующем скоростном нагреве и формировании головки болта. Установлено, что в разных слоях возникают различные, как по величине, так и по знаку, остаточные напряжения. При этом в β-фазе деформация происходит главным образом по плоскостям {110}, а в α-фазе, которая выделяется внутри β-зёрен непосредственно в процессе интенсивной деформации, в пластическое течение вовлекаются все системы скольжения. В результате в β-фазе образуется острая кристаллографическая текстура, в которой объединяются текстуры, характерные для двух разных типов деформации – ковки и прокатки. При последующем скоростном нагреве и деформации для формирования головки болта тип и характер кристаллографической текстуры остаются неизменными, но её острота в β-фазе уменьшается, а в α-фазе возрастает, что можно объяснить увеличением доли α-фазы в объёме сплава и её большим вовлечением в пластическую деформацию. Методами рентґенівської дифракційної аналізи проведено вивчення процесів формування кристалографічної текстури, залишкових макро- і мікронапружень у титановому стопі ВТ22 при інтенсивній пластичній деформації куванням—прокатуванням, наступному швидкісному нагріванні і формуванні головки болта. Встановлено, що в різних шарах виникають різні, як за величиною, так і знаком, залишкові напруження. При цьому в β-фазі деформація проходить головним чином по площинах {110}, а в α-фазі, яка виділяється всередині β-зерен безпосередньо в процесі інтенсивної деформації, пластична течія проходить по всіх системах ковзання. В результаті в β-фазі формується гостра кристалографічна текстура, яка поєднує текстури, характерні для двох різних типів деформації – кування та прокатування. При наступному швидкісному нагріванні та деформації для формування головки болта тип і характер кристалографічної текстури залишаються незмінними, проте її гострота в β-фазі зменшується, а в α-фазі зростає, що можна пояснити збільшенням частки α-фази в об’ємі стопу та її більшим залученням у пластичну деформацію. Formation of crystallographic texture, residual macro- and microstresses during intensive hot deformation with forging—rolling of titanium VT22 alloy followed by rapid heating and forming of bolt head is studied using X-ray diffraction analysis. As established, the residual stresses of different signs and magnitudes appear in different layers depending on distance from the surface. Plastic deformation in β-phase takes place mainly in {110} planes, while, in α-phase precipitated during intensive deformation, plastic flow is coming through all slip systems. As a result, sharp crystallographic texture of β-phase is formed and combines two types of texture produced by two different kinds of deformation forging and rolling. Subsequent rapid heating followed by forming of bolt head and deformation does not change type of crystallographic texture, but its sharpness is decreased in β-phase and increased in α-phase. The last one can be associated with increase of the α-phase volume fracture and, conformably, its wider involvement into deformation process.
first_indexed	2025-12-07T16:29:02Z
format	Article
fulltext	617 PACS numbers:61.05.cp, 61.50.Ks,61.72.Ff,81.05.Bx,81.20.Wk,81.40.Ef, 81.40.Vw Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева О. П. Карасевская, П. Е. Марковский, С. Л. Антонюк , И. М. Гавриш  Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины, бульв. Акад. Вернадского, 36, 03680, ГСП, Киев-142, Украина ГП «АНТОНОВ», ул. Акад. Туполева, 1, 03062 Киев, Украина Методами рентгеновского дифракционного анализа проведено исследова- ние процессов формирования кристаллографической текстуры, остаточ- ных макро- и микронапряжений в титановом сплаве ВТ22 при интенсив- ной пластической деформации ковкой—прокаткой, последующем ско- ростном нагреве и формировании головки болта. Установлено, что в раз- ных слоях возникают различные, как по величине, так и по знаку, оста- точные напряжения. При этом в -фазе деформация происходит главным образом по плоскостям {110}, а в -фазе, которая выделяется внутри - зёрен непосредственно в процессе интенсивной деформации, в пластиче- ское течение вовлекаются все системы скольжения. В результате в -фазе образуется острая кристаллографическая текстура, в которой объединя- ются текстуры, характерные для двух разных типов деформации – ковки и прокатки. При последующем скоростном нагреве и деформации для Corresponding author: Olga Pavlivna Karasevska E-mail: karas@imp.kiev.ua G. V. Kurdyumov Institute for Metal Physics, N.A.S. of Ukraine, 36 Academician Vernadsky Blvd., UA-03680 Kyiv, Ukraine ‘Antonov’ Company, 1 Academician Tupolev Str., 03062 Kyiv, Ukraine Please cite this article as: O. P. Karasevska, P. E. Markovsky, S. L. Antonyuk, and I. M. Havrysh, Features of Crystallographic Texture and Residual-Stresses’ Formation in Titanium VT22 Alloy under Combined Action of Intensive Thermomechanical Processing and Rapid Heating, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 38, No. 5: 617—633 (2016) (in Russian), DOI: 10.15407/mfint.38.05.0617. Металлофиз. новейшие технол. / Metallofiz. Noveishie Tekhnol. 2016, т. 38, № 5, сс. 617—633 / DOI: 10.15407/mfint.38.05.0617 Оттиски доступны непосредственно от издателя Фотокопирование разрешено только в соответствии с лицензией 2016 ИМФ (Институт металлофизики им. Г. В. Курдюмова НАН Украины) Напечатано в Украине. 618 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ формирования головки болта тип и характер кристаллографической тек- стуры остаются неизменными, но её острота в -фазе уменьшается, а в - фазе возрастает, что можно объяснить увеличением доли -фазы в объёме сплава и её большим вовлечением в пластическую деформацию. Ключевые слова: кристаллографическая текстура, остаточные напряже- ния, микроструктура, титановые сплавы, деформация, скоростная тер- мическая обработка, крепёж. Методами рентґенівської дифракційної аналізи проведено вивчення про- цесів формування кристалографічної текстури, залишкових макро- і мік- ронапружень у титановому стопі ВТ22 при інтенсивній пластичній дефо- рмації куванням—прокатуванням, наступному швидкісному нагріванні і формуванні головки болта. Встановлено, що в різних шарах виникають різні, як за величиною, так і знаком, залишкові напруження. При цьому в -фазі деформація проходить головним чином по площинах {110}, а в - фазі, яка виділяється всередині -зерен безпосередньо в процесі інтенсив- ної деформації, пластична течія проходить по всіх системах ковзання. В результаті в -фазі формується гостра кристалографічна текстура, яка поєднує текстури, характерні для двох різних типів деформації – куван- ня та прокатування. При наступному швидкісному нагріванні та дефор- мації для формування головки болта тип і характер кристалографічної текстури залишаються незмінними, проте її гострота в -фазі зменшуєть- ся, а в -фазі зростає, що можна пояснити збільшенням частки -фази в об’ємі стопу та її більшим залученням у пластичну деформацію. Ключові слова: кристалографічна текстура, залишкові напруження, мік- роструктура, титанові стопи, деформація, швидкісне термічне оброблен- ня, кріпильні деталі. Formation of crystallographic texture, residual macro- and microstresses dur- ing intensive hot deformation with forging—rolling of titanium VT22 alloy fol- lowed by rapid heating and forming of bolt head is studied using X-ray diffrac- tion analysis. As established, the residual stresses of different signs and mag- nitudes appear in different layers depending on distance from the surface. Plastic deformation in -phase takes place mainly in {110} planes, while, in - phase precipitated during intensive deformation, plastic flow is coming through all slip systems. As a result, sharp crystallographic texture of -phase is formed and combines two types of texture produced by two different kinds of deformation forging and rolling. Subsequent rapid heating followed by form- ing of bolt head and deformation does not change type of crystallographic tex- ture, but its sharpness is decreased in -phase and increased in -phase. The last one can be associated with increase of the -phase volume fracture and, conformably, its wider involvement into deformation process. Key words: crystallographic texture, residual stresses, microstructure, tita- nium alloys, deformation, rapid heat treatment, fasteners. (Получено 1марта 2016 г.; окончат. вариант– 30марта 2016 г.) ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 619 1. ВВЕДЕНИЕ Высокопрочный сплав ВТ22 (Ti—5Al—5Mo—5V—1Fe—1Cr (% масс.)) был разработан в 60-х годах прошлого века как метастабильный -сплав для использования в различных, преимущественно крупногабарит- ных изделиях, в которых упрочняющая термообработка позволяет получать уровень прочности до 1100 МПа [1, 2]. В настоящее время развитие авиационной техники требует для отдельных изделий ответ- ственного назначения, например, деталей разъёмных соединений, существенно более высоких значений прочности (не менее 1350 МПа), для чего необходимо применять нестандартные, без использования печного нагрева, методы термической обработки [3, 4]. В работах [5, 6] была показана возможность создания требуемого высокопрочного со- стояния в сплаве ВТ22 за счёт применения в процессе термоупрочне- ния скоростного нагрева с последующей закалкой. Предложенная технология термоупрочнения представляется перспективной для из- готовления высокопрочных болтов и в случае использования в каче- стве исходного материала стандартных прутковых полуфабрикатов [7]. Кроме того, существует возможность дополнить достигнутый тер- мообработкой уровень прочности вкладом текстурной составляющей материала, для чего следует применить интенсивную пластическую деформацию, например, методом шаговой ковки-прокатки [8, 9]. При подобном способе термомеханической обработки выявленные особен- ности сформированной микроструктуры и текстуры метастабильных -титановых сплавов были изучены различными методами, включая EBSD [10, 11]. В частности, для сплава ВТ22, было отмечено, помимо образования острой аксиальной {110}-текстуры, отсутствие рекри- сталлизации матричной фазы, что является необычным фактом, по- скольку пластическая деформация за один проход составляла  75%. Был сделан вывод, что, вероятно, в подобных «жёстких» температур- но-силовых условиях деформация осуществлялась путём разворота кристаллографической решётки без участия процессов возврата, по- лигонизации и рекристаллизации. Для выяснения особенностей реа- лизации процесса формирования микроструктуры и кристаллогра- фической текстуры, которые могут дать ответ на вопрос о механизме пластической деформации в особых условиях интенсивного нагруже- ния, а также влияния последующей обработки полученных при этом полуфабрикатов, было проведено настоящее исследование. 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА В качестве исходного материала был использован пруток сплава ВТ22 диаметром 40 мм, который нагревали до температур однофаз- ной -области, калили в воду и старили в двухступенчатом режиме для выделения дисперсных частиц -фазы в объёме -зёрен, а не на 620 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ их границах (детали обработки см. в [12]). Таким образом избегали влияния исходной микроструктуры на конечное структурно-фазовое состояние сплава. Далее заготовка длиной 300 мм подвергалась ин- дукционному нагреву до температуры 900C и последующей ковке— прокатке на предприятии Патон—Армения [13], причём процесс де- формации был остановлен с целью формирования «градиентного» образца, общий вид которого приведён на рис. 1, а. На полученном образце вдоль продольной оси были изготовлены две поверхности для исследования: одна вдоль продольной оси по диаметру образца – внутренняя I-я сторона, а вторая – на расстоянии 8 мм от поверхно- сти I-ой стороны – внешняя II-я сторона (рис. 1, б). Это позволило исследовать структурно-фазовое и текстурное состояние материала в центре прутка и вблизи его поверхности. Для детального исследова- ния были выбраны 3 участка на каждой из двух поверхностей, отме- ченные на рис. 1, а, которые характеризуются разной степенью де- формации: 1 – до деформации, 2 – в очаге деформации ( 50%), 3 – после деформации ( 75% за один проход). Микроструктуру сплава изучали при помощи оптического микроскопа Olympus IX70. Рент- генографическим методом на дифрактометре Ultima VI определяли фазовый состав, остаточные макро- и микронапряжения, размер об- ластей когерентного рассеивания (ОКР, по смещению, уширению (FWHM) отражений на —2-кривых и методом «sin2») и кристал- лографическую текстуру по полюсным фигурам. После выполнения металлографических и общих рентгеновских исследований на «градиентном» образце, на котором из-за его раз- меров было невозможно провести более детальные исследования, например, кристаллографической текстуры, из него были выреза- ны 3 отдельных образца, на которых были продолжены исследова- ния на обеих поверхностях. Образцы вырезали таким образом (рис. 1, б), чтобы они соответствовали обозначенным участкам 1—3 «гра- диентного» образца, ограничивали площадь 1010 мм 2 на его I-ой поверхности и сохраняли неизменной II-ю поверхность. Полученный ковкой—прокаткой пруток предполагается использо- вать для изготовления высокопрочных болтов [6, 14] и потому следу- ющим этапом настоящего исследования было изучение изменений, которые происходят в процессе горячего формирования головки бол- та. Высадке головки предшествовала скоростная термическая обра- ботка, которая, как было показано ранее [5, 6], не влияет на текстуру прутка, сформированную в при предварительных деформационных обработках. Формирование головки болта проводили на заготовке длиною 200 мм, в которой край  20 мм нагревался индукционным способом (со скоростью порядка 200C/с до температур 700—750C, т.е. в таком температурном интервале, в котором при данной скоро- сти нагрева не происходит фазовых превращений) с последующей вы- садкой в горизонтальной ковочной машине за 1 ход штампа. ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 621 3. РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ 3.1. «Градиентный» образец Микроструктура I-ой поверхности образца приведена на рис. 2, где видно, что по мере увеличения степени деформации имеет место Рис. 1. Исследованные образцы: а – макрошлиф внутренней (I-ой) поверх- ности образца сплава ВТ22, полученного при остановке шаговой ковки- прокатки. Участки исследования на «градиентном» образце: 1 – исходное состояние, 2 –  50% от максимальной деформации, 3 – конечное состоя- ние прутка; б – схема вырезки образцов из «градиентного» образца, пред- ставленного на рис. 1, а; в – макрошлиф продольного разреза болта, изго- товленного из прутка. Квадратами на (б) и (в) указаны вырезанные для ис- следования образцы. На рис. 1, б пунктирной линией показана отрезанная часть исходного «градиентного» образца, а цифрами I и II указано положе- ние изученных поверхностей I-ой и II-ой сторон соответственно. Fig. 1. Specimens at issue: a–general view of internal (the I st) surface of ‘gradi- ent’ specimen of VT22 obtained after ‘stopped’ forging—rolling. Investigated ar- eas: 1–initial state, 2–after  50% of final deformation, 3–final condition of rod; б–scheme of specimens cutting from ‘gradient’ one presented in Fig. 1, a; в–general view of longitudinal cutting of bolt made with forged-rolled rod. Squares in Figs. б and в show locations of cut for study samples. In Figure 1, б, dashed line shows removed on cutting part of initial ‘gradient’ specimens, and numbers I and II show locations of the Ist and IInd surfaces of studied specimens. 622 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ трансформация крупных ( 200 мкм) равноосных -зёрен (рис. 2, а) в вытянутые вдоль направления течения металла (т.е. оси прут- ка). При этом по мере увеличения степени деформации увеличива- ется соотношение между продольным и поперечным размерами зё- рен (рис. 2, б, в), а фазовый состав сплава остаётся одинаковым на всех участках образца (рис. 3). —2-рентгенограммы, снятые как с внутренней (I-ой) так и с внешней (II-ой) поверхности «градиентно- го» образца, свидетельствуют о двухфазном (  )-состоянии спла- ва ВТ22 по всему объёму. Отличия наблюдаются в интенсивности и положении рентгенов- ских линий, как в различных частях, так и на поверхностях образ- ца. На поверхности I-ой стороны по мере увеличения степени де- формации (при переходе от участка 1 к 2 и 3; см. рис. 1, а) имеет ме- сто увеличение интенсивности отражений и смещение к меньшим углам (на большую или меньшую величину) рефлексов - и -фазы (рис. 3, а). На поверхности II-ой стороны, при росте интенсивности отражений рефлексы - и -фазы смещаются в сторону больших уг- лов, но также на различную величину (рис. 3, б). Рис. 2. Микроструктура сплава ВТ22 на I-ой поверхности, полученная при остановке шаговой ковки—прокатки в участках: 1 (а), 2 (б), 3 (в) на рис. 1, а. Fig. 2. Microstructure of the VT22 alloy on the I st surface of ‘gradient’ speci- men obtained after ‘stopping’ of forging—rolling in locations: 1 (а), 2 (б), and 3 (в) in Fig. 1, a. ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 623 Согласно [15] подобные смещения свидетельствуют о наличии различных по величине и знаку остаточных макронапряжений (ост) на разных поверхностях. Оценка их величины на внутренней I-ой поверхности при усреднении по всем линиям проводилась со- гласно с формулой [15]: ост  (E/)(d/d0), (1) Рис. 3. —2-рентгенограммы «градиентного» образца на участках 1—3, полученные на I-ой (а) и II-ой (б) поверхностях образца. Fig. 3. —2 X-ray patterns of ‘gradient’ specimen obtained in the locations 1— 3 for the I st (a) and II nd (б) surfaces. 624 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ где E – модуль упругости,  – коэффициент Пуассона, d – измене- ние межплоскостного расстояния, d0 – межплоскостное расстояние в недеформированном состоянии. Из результатов оценки – ост   0,37810 2E/ – следует, что для значений E 110 ГПа и   0,33 значение ост составляет 1,26 ГПа, т.е. на внутренней поверхности наблюдаются растягивающие напряжения  1,3 ГПа. На внешней II-ой поверхности   0,74710 2E/, а значит, при тех же значениях E и  наблюдаются сжимающие напряжения ост   2,5 ГПа. Таким образом, интенсивная пластическая деформация при ковке-прокатке приводит к формированию сложного напряжён- ного состояния, когда остаточные напряжения по сечению материа- Рис. 4. Изменение полуширины рефлексов (FWHM)  (а, б) и  (в, г) фаз в зави- симости от угла отражения  для образца, исследованного с I-ой (а, в) и II-ой (б, г) стороны «градиентного» образца. Кривые: 1 –участок 1 на рис. 1, а; 2 – участок 2 на рис. 1, а; 3 – участок 3 на рис. 1, а; 4 – tg; 5 – (cos) 1. Fig. 4. Dependences between FWHM and diffraction angle  for  (а, б) and  (в, г) phases for ‘gradient’ specimen investigated on the I st (а, в) и II nd (б, г) surfaces. Curves: 1–location 1 in Fig. 1, а; 2–location 2 in Fig. 1, а; 3– location 3 in Fig. 1, а; 4–tg; 5–(cos)1. ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 625 ла отличаются не только величиной, но и знаком. Соотношение рас- тягивающих и сжимающих напряжений обусловлено соотношением диаметра образца к величине зоны деформации. Анализ ширины отражений проведён для - и -фазы с обеих сто- рон «градиентного» образца, и на рис. 4 приведены зависимости её величины (FWHM) от угла отражения . Для -фазы на внутренней и внешней сторонах (рис. 4, а и б) изменение полуширины отраже- ний происходит равномерно с углом отражения, близко к значени- ям зависимости (cos)1 в исходном состоянии (участок 1 на рис. 1, а) и приближается к зависимости tg в состояниях после деформа- ции (участки 2 и 3 на рис. 1, а). Из этого следуют следующие выво- ды: 1) деформация на макроуровне проходила в образце равномер- но, т.е. пластическое скольжение происходило практически по всем возможным кристаллографическим направлениям; 2) с увеличени- ем степени деформации уменьшается размер областей когерентного рассеивания (ОКР), которые в свою очередь определяются размером элементов субструктуры -фазы; 3) деформация привела к возник- новению микронапряжений. Предполагая, что FWHM определяется размерами ОКР (Dокр) и микронапряжениями (м), оценим их величину, используя постро- ение на рис. 5. Пересечение с осью ординат в соответствии с форму- лой Селякова—Шеррера определяет размер ОКР по формуле [15]: Dокр  K/(FWHMcos), (2) Рис. 5. Разделение вкладов размера ОКР и микронапряжений в ширину линий -фазы на —2-рентгенограммах I-ой поверхности, где 1 – 1-й уча- сток, 2 – 3-й участок. Fig. 5. Separation of contributions of regions of coherent scattering size and microstresses into the width of -phase diffraction line in —2 diffraction patterns for the I st surface; 1–location 1; 2–location 3. 626 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ где K – коэффициент ( 1), Cu  1,54 Å. Dокр на I-ой поверхности в - фазе для исходного состояния  320 Å, а после деформации  240 Å. На II-ой поверхности в -фазе для исходного состояния Dокр  310 Å, после деформации Dокр  210 Å. Микронапряжения пропорциональ- ны углу наклона ( sin/cos  tg) линий на рис. 5 и, используя формулу [15]: м  (EFWHM)/(4tg), (3) равны для исходного состояния в -фазе м  0,310 2E (м  0,33 ГПа), а для деформированного м  0,510 2E (м  0,55 ГПа), что в 1,6 раза выше, чем перед ковкой—прокаткой. В отличие от -фазы для -фазы (рис. 4, в, г) наблюдался суще- ственно неравномерный рост FWHM в зависимости от угла отраже- ния. Это, вероятно, связано с анизотропией скольжения в ОЦК- фазе для данной конкретной схемы приложения внешней нагрузки и деформации. Когда в кристалле растёт плотность дислокаций, то уширения узлов обратной решётки (для —2-рентгенограммы это значения FWHM) зависят от типа систем дислокаций, т.е. от углов между линиями дислокаций, векторами Бюргерса и дифракцион- ным вектором [16] и анизотропия этого уширения отражает нерав- номерный рост плотности дислокаций разных систем скольжения. Минимальные значения FWHM наблюдаются для отражений, соот- ветствующих линиям краевых дислокаций, и, следовательно, в - фазе, в соответствии с [16], изменения FWHM соответствуют росту плотности краевых дислокаций с линиями дислокаций {211} и плоскостями скольжения {110}. Оценка микронапряжений (м) и Dокр в -фазе аналогично расчётам, приведённым для -фазы, даёт такие результаты: 1) перед ковкой—прокаткой на внутренней и внешней сторонах размер ОКР и м в обеих фазах сплава ВТ22 прак- тически совпадают (Dокр  285 Å, м  0,3210 2 ГПа); 2) после дефор- мации усреднённые по направлениям микронапряжения превы- шают значения м для -фазы в 3—4 раза, а размер ОКР в 1,5—2 раза меньше Dокр -фазы. На внутренней стороне Dокр  250 Å, м   1,210 2E [ГПа] и на внешней Dокр  220 Å, м  1,610 2E [ГПа]. От- метим, что после деформации микронапряжения в -фазе ориенти- рованы, а ОКР – не сферической формы с отношением большего к меньшему размеру ОКР  1,5—2. 3.2. Образцы, вырезанные из «градиентного» На —2-рентгенограммах отражения для всех образцов на обеих (I- ой внутренней и II-ой внешней) поверхностях соответствуют двух- фазному (  )-состоянию (рис. 6). Смещение линий на образцах в очаге деформации и после её завершения (соответственно участки 2 ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 627 и 3 на рис. 1, б) по сравнению с линиями образца без деформации (участок 1 на рис. 1, б) наблюдалось аналогично данным, получен- ным на исходном «градиентном» образце в тех же положениях (сравни с рис. 3). Оценка макронапряжений, проведённая двумя методами (по смещению линий и методом «sin2») на 3-х образцах, также как и на 3-х участках «градиентного» образца подтвердила знаки напряжений на I-ой и II-ой сторонах, но они уменьшились по абсолютной величине в 2—2,5 раза, как на сжатие, так и на растя- жение. Наиболее существенно макронапряжения изменились в об- разце № 2, соответствующем промежуточному этапу деформации. После завершения деформации (образец № 3) растягивающие мак- ронапряжения на внутренней поверхности равны  0,587 ГПа, а сжимающие напряжения  0,982 ГПа. Можно предположить, что подобное изменение величины остаточных напряжений является результатом их релаксации при вырезании из общего массивного образца. Понятно, что подобная релаксация остаточных напряже- ний имеет место и при разрезании готового прутка на отдельные за- готовки в процессе изготовления болтов. Определение микронапряжений и размера ОКР проведённое по ширине линий в разных фазах подтвердило различие в размерах ОКР и микронапряжениях как в -, так и -фазах. В -фазе размер ОКР в 1,5—2 раза меньше чем в -фазе, а микронапряжения выше в 1,2—1,5 раза. В -фазе, как и в предыдущем случае «градиентного» образца, сохраняются ориентированные микронапряжения и не сферическая форма ОКР. Для образца № 3 (после деформации) на I-ой (внутренней) стороне для - и -фаз были также построены полюсные фигуры (рис. 7). Рис. 6. —2-рентгенограммы от образцов, вырезанных из «градиентного» для I-ой (а) и II-ой поверхностей (б). Fig. 6. —2 X-ray diffraction patterns of specimens cutting from ‘gradient’ one for the I st (а) and II nd (б) surfaces. 628 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ Для -фазы текстура выражена слабо (рис. 7, а). В -фазе наблюда- ется формирование текстуры с осью {110} (рис. 7, б), что нетипично для обычных видов деформации данного сплава и, очевидно, явля- ется результатом особенностей использованного вида интенсивной термомеханической обработки. Учитывая тот факт, что процесс ковки-прокатки заготовки начинался при начальной температуре 900С, когда сплав ВТ22 находится в однофазном -состоянии, то можно предположить, что наиболее интенсивная деформация про- текала именно в высокотемпературной -фазе. Далее, по мере охлаждения, которое происходило достаточно быстро, ещё в про- цессе деформации успевала выделиться -фаза, однако, даже с учё- том реализации при этом ограниченного числа вариантов ориента- ционных соотношений Бюргерса, образовавшаяся -фаза имеет весьма слабую текстуру (рис. 7, а). Иными словами, полученная кристаллографическая текстура - фазы представляет собой результат, соединяющий типичные тек- стуры, обычно формируемые при двух различных типах деформа- ции – при прокатке и волочении, а текстура -фазы является глав- ным образом результатом полиморфного     -превращения внутри зёрен матричной -фазы. Суммируя приведённые выше результаты, можно прийти к за- ключению, что основная деформация при интенсивной пластиче- ской деформации ковкой—прокаткой сплава ВТ22 происходила в - фазе преимущественно по плоскостям {110}. Как уже было отмече- но выше, применявшаяся после изготовления ковкой-прокаткой прутка скоростная термообработка не приводит к изменению кри- сталлографических текстур - и -фаз [10, 11]. Было также отмече- но, что эта обработка существенно снизила остаточные макрона- Рис. 7. Полюсные фигуры (102) -фазы (а) и (200) -фазы (б) прутка после деформации ковкой—прокаткой. Fig. 7. Pole (102) (а) and {200} (б) figures of rod obtained by forging—rolling process. ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 629 пряжения, что выразилось даже в непосредственном выравнивании прутков. 3.3. Головка болта В процессе быстрого индукционного нагрева до температуры значи- тельно ниже температуры завершения полиморфного   0  - превращения и последующего формования головки произошло до- полнительное выделение -фазы, что привело к формированию бо- лее сильной текстуры (рис. 8, а). Данный факт можно объяснить тем, что процесс пластического течения происходил в двухфазной области, и в деформацию вовлекалась -фаза, в отличие от ковки— прокатки, которая производилась преимущественно в однофазном -состоянии. Тип и характер текстуры -фазы сохранились, но её острота несколько уменьшилась (рис. 8, б). Остаточные напряжения в головке болта измеряли двумя мето- дами: по смещению линий на «—2»-рентгенограмме и методом «sin2» по одной линии в каждой фазе. Методом наклона определя- ли макронапряжения по 2 отражениям: для -фазы отражение {200}   27,5, и для -фазы – (110)   32. В этом методе наблюда- лось противоположное по знаку смещение линий - и -фаз при наклоне образца, что создаёт впечатление также разных по знаку напряжений в этих - и -фазах. Дополнительно была проведена оценка макронапряжений по смещению линий на —2-рентгено- граммах, которая показала следующее: наблюдается разнонаправ- ленное изменение разных межплоскостных расстояний для обеих - и-фаз в головке болта по сравнению с центральной частью Рис. 8. Полюсные фигуры (102) -фазы (а) и (200) -фазы (б) образца, выре- занного из головки болта (рис. 1, в). Fig. 8. Pole (102) (а) and {200} (б) figures of specimen cutting from the head of bolt (Fig. 1, в). 630 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ (рис. 9). Для части кристаллографических направлений наблюда- ются сжимающие макронапряжения, а для других – растягиваю- щие. Подобное изменение межплоскостных расстояний отражает воз- никновение на макроуровне сложнонапряжённого состояния мате- риала в районе головки болта. Сравнивая изменения в смещениях отражений на —2-рентгенограммах (и не переводя их в величину макронапряжений, так как для каждого отражения необходимо использовать соответствующие значения E и ) после разных этапов подготовки полуфабрикатов болтов можно отметить значительно большие смещения отражений (макронапряжения) после интен- сивной деформации ковкой—прокаткой, чем в состоянии после оса- ждения головки болта. Однако, если после ковки—прокатки наблю- дается сравнительно однородное смещение положений рефлексов для обеих фаз, в головке болта эти смещения разнонаправленные. По абсолютным же значениям макронапряжения в головке болта значительно меньше, чем непосредственно после ковки-прокатки. 4. ВЫВОДЫ 1. Исследование «градиентного» образца титанового сплава ВТ22, полученного прерыванием ковки—прокатки, показало, что интен- Рис. 9. Изменение угла отражения  для - и -фаз в головке болта ( – - фаза  – -фаза) и после интенсивной деформации ковкой—прокаткой ( – -фаза,  – -фаза). Fig. 9. Dependence of change in reflection angle, , on diffraction angle  for - and -phases within the bolt head (–-phase, –-phase) and after in- tensive deformation on forging—rolling (–-phase,–-phase). ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 631 сивная пластическая деформация приводит к формированию зна- чительных макро- и микронапряжений. При этом в поверхностных слоях прутка формируются сжимающие напряжения, а во внут- ренних – растягивающие. 2. По мере увеличения степени интенсивной пластической дефор- мации при ковке-прокатке сплава ВТ22 накопление напряжений происходит в - и -фазах по-разному, что свидетельствует о разном вовлечении в процесс пластической деформации данных фаз и си- стем скольжения в них. В -фазе деформация происходит главным образом по плоскостям {110}, а в -фазе, которая выделяется внутри -зёрен непосредственно в процессе интенсивной деформации, в пластическое течение вовлекаются все системы скольжения. Воз- можно, именно следствием такого формирования фазового состоя- ния и вовлечения в интенсивную деформацию «избирательных» систем скольжения в этих фазах является ранее отмеченный факт отсутствия процессов рекристаллизации -зёренной структуры не смотря на значительную степень общей деформации. 3. Особенностью реализации интенсивной пластической деформа- ции при ковке—прокатке сплава ВТ22 является образование в - фазе острой кристаллографической текстуры, в то время как в - фазе, которая образуется в процессе деформации, текстура выра- жена намного меньше. 4. После разделения «градиентного» образца на отдельные части наблюдали релаксацию макронапряжений, что также должно иметь место при разрезании готового прутка на заготовки при по- следующем изготовлении болтов. 5. При скоростном нагреве и последующей деформации для форми- рования головки болта имеет место интенсивное пластическое тече- ние металла с образованием сложнонапряжённого состояния. При этом тип и характер кристаллографической текстуры остались неизменными, но её острота в -фазе уменьшается, а в -фазе воз- растает, что можно объяснить увеличением доли -фазы в объёме сплава и её большим вовлечением в пластическую деформацию. ЦИТИРОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА 1. С. Г. Глазунов, В. Н. Моисеев, Конструкционные титановые сплавы (Москва: Металлургия: 1969). 2. Е. А. Борисова, Г. А. Бочвар, М. Я. Брун, С. Г. Глазунов, Б. А. Колачев, В. Н. Моисеев, Металлография титановых сплавов (Москва: Металлургия: 1980). 3. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. V. Matviychuk, and S. L. Semiatin, Metall. Mater. Trans., 34A: 147 (2003). 4. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. V. Matviychuk, S. L. Semiatin, C. H. Ward, and S. Fox, J. Alloys Compd., 457: 296 (2008). 632 О. П. КАРАСЕВСКАЯ, П. Е. МАРКОВСКИЙ, С. Л. АНТОНЮК, И. М. ГАВРИШ 5. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, I. M. Havrysh, and O. P. Karasevska, Mater. Sci., 50: 62 (2014). 6. О. М. Івасишин, П. Є. Марковський, О. Г. Моляр, Цільова комплексна програма НАН України «Проблеми ресурсу і безпеки експлуатації конструкцій, споруд і машин» (Київ: ІЕЗ ім. Є. О. Патона НАН України: 2012), с. 542. 7. П. Е. Марковский, Металлофиз. новейшие технол., 31, № 4: 511 (2009). 8. В. Н. Выдрин, О. И. Тищенко, Е. Н. Березин, В. Г. Дремин, Г. И. Коваль, Теория и технология прокатки. Челябинский политехнический институт, № 230: 77 (1979). 9. В. Н. Выдрин, Е. Н. Березин, В. Г. Дремин, Г. И. Коваль, Теория и технология прокатки. Челябинский политехнический институт, 209: 106 (1978). 10. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, M. Pozuelo, and S. Prikhodko, Microscopy and Microanalysis, 19: 1776 (2013). 11. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, M. Pozuelo, and S. Prikhodko, Proc. of IMECE13–2013 ASME International Mechanical Engineering Congress and Exposition (Nov. 15—21, 2013, San Diego, California, USA), p. 624. 12. О. М. Ивасишин, П. Е. Марковский, В. И. Бондарчук, Титан, № 2: 42 (2005). 13. О. М. Ивасишин, П. Е. Марковский, А. Г. Моляр, О. В. Мушегян, X Международная конференция «Ti—2012 в СНГ» (22—25 апреля 2012 г., Казань, Россия) (Киев: ИМФ им. Г. В. Курдюмова НАН Украины: 2012), с. 102. 14. О. М. Івасишин, Є. Т. Василевський, П. Є. Марковський, С. Л. Антонюк, В. В. Величко, І. М. Гавриш, Фізико-хімічна механіка матеріалів, 51, № 3: 62 (2015). 15. С. С. Горелик, Ю. А. Скаков, Л. Н. Расторгуев, Рентгенографический и электронно-оптический анализ (Москва: МИСиС: 1994). 16. М. А. Кривоглаз, Дифракция рентгеновских лучей и нейтронов в неидеальных кристаллах (Киев: Наукова думка: 1983). REFERENCES 1. S. G. Glazunov and V. N. Moiseev, Konstruktsionnye Titanovye Splavy (Moscow: Metallurgiya: 1969) (in Russian). 2. E. A. Borisova, G. A. Bochvar, M. Ya. Brun, S. G. Glazunov, B. A. Kolachev, and V. N. Moiseev, Metallografiya Titanovykh Splavov (Moscow: Metallurgiya: 1980) (in Russian). 3. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. V. Matviychuk, and S. L. Semiatin, Metall. Mater. Trans., 34A: 147 (2003). 4. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, Yu. V. Matviychuk, S. L. Semiatin, C. H. Ward, and S. Fox, J. Alloys Compd., 457: 296 (2008). 5. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, I. M. Havrysh, and O. P. Karasevska, Mater. Sci., 50: 62 (2014). 6. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, and O. G. Molyar, Tsilyova Kompleksna Programa NAN Ukrayiny ‘Problemy Resursu i Bezpeky Ekspluatatsiyi Konstruktsiy, Sporud i Mashyn’ (Kyiv: E. O. Paton ІEW of the N.A.S. of Ukraine: 2012), p. 542 (in Ukrainian). 7. P. E. Markovsky, Metallofiz. Noveishie Tekhnol., 31, No. 4: 511 (2009) ОСОБЕННОСТИ ТЕКСТУРЫ И ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ В СПЛАВЕ ВТ22 633 (in Russian). 8. V. N. Vydrin, О. I. Tyshchenko, Е. N. Berezin, V. G. Dremin, and G. I. Koval, Teoriya i Tekhnologiya Prokatki. Chelyabinskiy Politekhnicheskiy Institut, No. 230: 77 (1979) (in Russian). 9. V. N. Vydrin, О. I. Tyshchenko, V. G. Dremin, and G. I. Koval, Teoriya i Tekhnologiya Prokatki. Chelyabinskiy Politekhnicheskiy Institut, No. 209: 106 (1978) (in Russian). 10. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, M. Pozuelo, and S. Prikhodko, Microscopy and Microanalysis, 19: 1776 (2013). 11. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, M. Pozuelo, and S. Prikhodko, Proc. of IMECE13–2013 ASME International Mechanical Engineering Congress and Exposition (Nov. 15—21, 2013, San Diego, California, USA), p. 624. 12. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, and V. I. Bondarchuk, Titan, No. 2: 42 (2005) (in Russian). 13. O. M. Ivasishin, P. E. Markovsky, O. G. Molyar, and V. O. Mushegyan, X Mezhdunarodnaya Konferentsiya ‘Ti—2012 v SNG’ (April 22—25, 2012, Kazan, Russia): (Kiev: G. V. Kurdyumov Institute for Metal Physics, N.A.S. of Ukraine: 2012), p. 102 (in Russian). 14. О. М. Ivasishin, E. Т. Vasilevskyi, P. E. Markovsky, S. L. Anonuk, V. V. Velichko, and І. М. Havrysh, Mater. Sci., 51, No. 3: 366 (2015). 15. S. S. Gorelik, Yu. A. Skakov, and L. N. Rastorguev, Rentgenograficheskiy i Elektronno-Opticheskiy Analiz (Moscow: MISiS: 1994) (in Russian). 16. М. А. Krivoglaz, Diffuse Scattering of X-Rays and Neutrons by Fluctuations (Berlin—Heidelberg: Springer: 1996).
id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-112554
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
issn	1024-1809
language	Russian
last_indexed	2025-12-07T16:29:02Z
publishDate	2016
publisher	Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України
record_format	dspace
spelling	Карасевская, О.П. Марковский, П.Е. Антонюк, С.Л. Гавриш, И.М. 2017-01-22T20:52:53Z 2017-01-22T20:52:53Z 2016 Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева / О. П. Карасевская, П. Е. Марковский, С. Л. Антонюк, И. М. Гавриш // Металлофизика и новейшие технологии. — 2016. — Т. 38, № 4. — С. 617-633. — Бібліогр.: 16 назв. — рос. 1024-1809 PACS: 61.05.cp, 61.50.Ks, 61.72.Ff, 81.05.Bx, 81.20.Wk, 81.40.Ef, 81.40.Vw DOI: 10.15407/mfint.38.05.0617 https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/112554 Методами рентгеновского дифракционного анализа проведено исследование процессов формирования кристаллографической текстуры, остаточных макро- и микронапряжений в титановом сплаве ВТ22 при интенсивной пластической деформации ковкой—прокаткой, последующем скоростном нагреве и формировании головки болта. Установлено, что в разных слоях возникают различные, как по величине, так и по знаку, остаточные напряжения. При этом в β-фазе деформация происходит главным образом по плоскостям {110}, а в α-фазе, которая выделяется внутри β-зёрен непосредственно в процессе интенсивной деформации, в пластическое течение вовлекаются все системы скольжения. В результате в β-фазе образуется острая кристаллографическая текстура, в которой объединяются текстуры, характерные для двух разных типов деформации – ковки и прокатки. При последующем скоростном нагреве и деформации для формирования головки болта тип и характер кристаллографической текстуры остаются неизменными, но её острота в β-фазе уменьшается, а в α-фазе возрастает, что можно объяснить увеличением доли α-фазы в объёме сплава и её большим вовлечением в пластическую деформацию. Методами рентґенівської дифракційної аналізи проведено вивчення процесів формування кристалографічної текстури, залишкових макро- і мікронапружень у титановому стопі ВТ22 при інтенсивній пластичній деформації куванням—прокатуванням, наступному швидкісному нагріванні і формуванні головки болта. Встановлено, що в різних шарах виникають різні, як за величиною, так і знаком, залишкові напруження. При цьому в β-фазі деформація проходить головним чином по площинах {110}, а в α-фазі, яка виділяється всередині β-зерен безпосередньо в процесі інтенсивної деформації, пластична течія проходить по всіх системах ковзання. В результаті в β-фазі формується гостра кристалографічна текстура, яка поєднує текстури, характерні для двох різних типів деформації – кування та прокатування. При наступному швидкісному нагріванні та деформації для формування головки болта тип і характер кристалографічної текстури залишаються незмінними, проте її гострота в β-фазі зменшується, а в α-фазі зростає, що можна пояснити збільшенням частки α-фази в об’ємі стопу та її більшим залученням у пластичну деформацію. Formation of crystallographic texture, residual macro- and microstresses during intensive hot deformation with forging—rolling of titanium VT22 alloy followed by rapid heating and forming of bolt head is studied using X-ray diffraction analysis. As established, the residual stresses of different signs and magnitudes appear in different layers depending on distance from the surface. Plastic deformation in β-phase takes place mainly in {110} planes, while, in α-phase precipitated during intensive deformation, plastic flow is coming through all slip systems. As a result, sharp crystallographic texture of β-phase is formed and combines two types of texture produced by two different kinds of deformation forging and rolling. Subsequent rapid heating followed by forming of bolt head and deformation does not change type of crystallographic texture, but its sharpness is decreased in β-phase and increased in α-phase. The last one can be associated with increase of the α-phase volume fracture and, conformably, its wider involvement into deformation process. ru Інститут металофізики ім. Г.В. Курдюмова НАН України Металлофизика и новейшие технологии Дефекты кристаллической решётки Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева Особливості формування кристалографічної текстури та залишкових напружень у титановому стопі ВТ22 після комплексної дії інтенсивної термомеханічної обробки та швидкісного нагрівання Features of Crystallographic Texture and Residual-Stresses’ Formation in Titanium VT22 Alloy under Combined Action of Intensive Thermomechanical Processing and Rapid Heating Article published earlier
spellingShingle	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева Карасевская, О.П. Марковский, П.Е. Антонюк, С.Л. Гавриш, И.М. Дефекты кристаллической решётки
title	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева
title_alt	Особливості формування кристалографічної текстури та залишкових напружень у титановому стопі ВТ22 після комплексної дії інтенсивної термомеханічної обробки та швидкісного нагрівання Features of Crystallographic Texture and Residual-Stresses’ Formation in Titanium VT22 Alloy under Combined Action of Intensive Thermomechanical Processing and Rapid Heating
title_full	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева
title_fullStr	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева
title_full_unstemmed	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева
title_short	Особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве ВТ22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева
title_sort	особенности формирования кристаллографической текстуры и остаточных напряжений в титановом сплаве вт22 после комплексного воздействия интенсивной термомеханической обработки и скоростного нагрева
topic	Дефекты кристаллической решётки
topic_facet	Дефекты кристаллической решётки
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/112554
work_keys_str_mv	AT karasevskaâop osobennostiformirovaniâkristallografičeskoiteksturyiostatočnyhnaprâženiivtitanovomsplavevt22poslekompleksnogovozdeistviâintensivnoitermomehaničeskoiobrabotkiiskorostnogonagreva AT markovskiipe osobennostiformirovaniâkristallografičeskoiteksturyiostatočnyhnaprâženiivtitanovomsplavevt22poslekompleksnogovozdeistviâintensivnoitermomehaničeskoiobrabotkiiskorostnogonagreva AT antonûksl osobennostiformirovaniâkristallografičeskoiteksturyiostatočnyhnaprâženiivtitanovomsplavevt22poslekompleksnogovozdeistviâintensivnoitermomehaničeskoiobrabotkiiskorostnogonagreva AT gavrišim osobennostiformirovaniâkristallografičeskoiteksturyiostatočnyhnaprâženiivtitanovomsplavevt22poslekompleksnogovozdeistviâintensivnoitermomehaničeskoiobrabotkiiskorostnogonagreva AT karasevskaâop osoblivostíformuvannâkristalografíčnoíteksturitazališkovihnapruženʹutitanovomustopívt22píslâkompleksnoídíííntensivnoítermomehaníčnoíobrobkitašvidkísnogonagrívannâ AT markovskiipe osoblivostíformuvannâkristalografíčnoíteksturitazališkovihnapruženʹutitanovomustopívt22píslâkompleksnoídíííntensivnoítermomehaníčnoíobrobkitašvidkísnogonagrívannâ AT antonûksl osoblivostíformuvannâkristalografíčnoíteksturitazališkovihnapruženʹutitanovomustopívt22píslâkompleksnoídíííntensivnoítermomehaníčnoíobrobkitašvidkísnogonagrívannâ AT gavrišim osoblivostíformuvannâkristalografíčnoíteksturitazališkovihnapruženʹutitanovomustopívt22píslâkompleksnoídíííntensivnoítermomehaníčnoíobrobkitašvidkísnogonagrívannâ AT karasevskaâop featuresofcrystallographictextureandresidualstressesformationintitaniumvt22alloyundercombinedactionofintensivethermomechanicalprocessingandrapidheating AT markovskiipe featuresofcrystallographictextureandresidualstressesformationintitaniumvt22alloyundercombinedactionofintensivethermomechanicalprocessingandrapidheating AT antonûksl featuresofcrystallographictextureandresidualstressesformationintitaniumvt22alloyundercombinedactionofintensivethermomechanicalprocessingandrapidheating AT gavrišim featuresofcrystallographictextureandresidualstressesformationintitaniumvt22alloyundercombinedactionofintensivethermomechanicalprocessingandrapidheating

Institution

Similar Items