Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ

Проверена на моделях возможность ремонта изношенных плоских панелей кристаллизаторов МНЛЗ путем автовакуумной пайки восстановительного медного слоя. Получен паяный шов между двумя медными пластинами без дефектов в виде пор и трещин. Исследован предел прочности медного паяного соединения на отрыв меж...

Ausführliche Beschreibung

Gespeichert in:

Bibliographische Detailangaben
Veröffentlicht in:	Автоматическая сварка
Datum:	2015
Hauptverfasser:	Григоренко, Г.М., Пузрин, А.Л., Атрошенко, М.Г., Полещук, М.А., Шевцов, А.В., Моссоковская, И.А.
Format:	Artikel
Sprache:	Russian
Veröffentlicht:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2015
Schlagworte:	Производственный раздел
Online Zugang:	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113202
Tags:	Tag hinzufügen Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Zitieren:	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ / Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, И.А. Моссоковская // Автоматическая сварка. — 2015. — № 9 (745). — С. 48-52. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.

Institution

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-113202
record_format	dspace
spelling	Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Моссоковская, И.А. 2017-02-04T15:45:10Z 2017-02-04T15:45:10Z 2015 Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ / Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, И.А. Моссоковская // Автоматическая сварка. — 2015. — № 9 (745). — С. 48-52. — Бібліогр.: 12 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113202 621.791.364.03 Проверена на моделях возможность ремонта изношенных плоских панелей кристаллизаторов МНЛЗ путем автовакуумной пайки восстановительного медного слоя. Получен паяный шов между двумя медными пластинами без дефектов в виде пор и трещин. Исследован предел прочности медного паяного соединения на отрыв между слоями, а также проведены испытания на изгиб. Проведена оценка термического сопротивления паяного шва. Полученные результаты позволяют рекомендовать способ автовакуумной пайки для ремонта плоских панелей кристаллизаторов. Using models the possibility of repair of worn-out flat panels of machines of continuous casting of billets (MCCB) moulds by autovacuum brazing of restoration copper layer was tested. The brazed joint was produced between two copper plates without defects in the form of pores and cracks. The tensile strength of copper brazed joint for separation between layers was investigated, and also the bend tests were performed. Thermal resistance of the brazed joint was evaluated. The obtained results allow the method of autovacuum brazing to be recommended for repair of flat panels of the moulds. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Производственный раздел Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ Article published earlier
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
title	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ
spellingShingle	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Моссоковская, И.А. Производственный раздел
title_short	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ
title_full	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ
title_fullStr	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ
title_full_unstemmed	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ
title_sort	автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов мнлз
author	Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Моссоковская, И.А.
author_facet	Григоренко, Г.М. Пузрин, А.Л. Атрошенко, М.Г. Полещук, М.А. Шевцов, А.В. Моссоковская, И.А.
topic	Производственный раздел
topic_facet	Производственный раздел
publishDate	2015
language	Russian
container_title	Автоматическая сварка
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
format	Article
description	Проверена на моделях возможность ремонта изношенных плоских панелей кристаллизаторов МНЛЗ путем автовакуумной пайки восстановительного медного слоя. Получен паяный шов между двумя медными пластинами без дефектов в виде пор и трещин. Исследован предел прочности медного паяного соединения на отрыв между слоями, а также проведены испытания на изгиб. Проведена оценка термического сопротивления паяного шва. Полученные результаты позволяют рекомендовать способ автовакуумной пайки для ремонта плоских панелей кристаллизаторов. Using models the possibility of repair of worn-out flat panels of machines of continuous casting of billets (MCCB) moulds by autovacuum brazing of restoration copper layer was tested. The brazed joint was produced between two copper plates without defects in the form of pores and cracks. The tensile strength of copper brazed joint for separation between layers was investigated, and also the bend tests were performed. Thermal resistance of the brazed joint was evaluated. The obtained results allow the method of autovacuum brazing to be recommended for repair of flat panels of the moulds.
issn	0005-111X
url	https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113202
citation_txt	Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ / Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, И.А. Моссоковская // Автоматическая сварка. — 2015. — № 9 (745). — С. 48-52. — Бібліогр.: 12 назв. — рос.
work_keys_str_mv	AT grigorenkogm avtovakuumnaâpaikapriremontemednyhpaneleikristallizatorovmnlz AT puzrinal avtovakuumnaâpaikapriremontemednyhpaneleikristallizatorovmnlz AT atrošenkomg avtovakuumnaâpaikapriremontemednyhpaneleikristallizatorovmnlz AT poleŝukma avtovakuumnaâpaikapriremontemednyhpaneleikristallizatorovmnlz AT ševcovav avtovakuumnaâpaikapriremontemednyhpaneleikristallizatorovmnlz AT mossokovskaâia avtovakuumnaâpaikapriremontemednyhpaneleikristallizatorovmnlz
first_indexed	2025-11-25T21:20:32Z
last_indexed	2025-11-25T21:20:32Z
_version_	1850550444276842496
fulltext	48 9/2015 УДК 621.791.364.03 АВТОВАКУУМНАЯ ПАЙКА ПРИ РЕМОНТЕ МЕДНЫХ ПАНЕЛЕЙ КРИСТАЛЛИЗАТОРОВ МНЛЗ Г.М. ГРИГОРЕНКО, А.Л. ПУЗРИН, М.Г. АТРОШЕНКО, М.А. ПОЛЕЩУК, А.В. ШЕВЦОВ, И.А. МОССОКОВСКАЯ ИЭС им. Е.О. Патона НАНУ. 03680, г. Киев-150, ул. Боженко, 11. E-mail:office@paton.kiev.ua Проверена на моделях возможность ремонта изношенных плоских панелей кристаллизаторов МНЛЗ путем автовакуум- ной пайки восстановительного медного слоя. Получен паяный шов между двумя медными пластинами без дефектов в виде пор и трещин. Исследован предел прочности медного паяного соединения на отрыв между слоями, а также прове- дены испытания на изгиб. Проведена оценка термического сопротивления паяного шва. Полученные результаты позво- ляют рекомендовать способ автовакуумной пайки для ремонта плоских панелей кристаллизаторов. Библиогр. 12, рис. 6. К л ю ч е в ы е с л о в а : кристаллизаторы МНЛЗ, восстановительный ремонт, автовакуумная пайка, паяные швы, металлография, механические свойства, термическое сопротивление В настоящее время основное количество выплав- ляемой стали разливают на машинах непрерывно- го литья заготовок (МНЛЗ). Расплавленную сталь заливают в специальные устройства — водоохла- ждаемые кристаллизаторы, внутренняя полость которых имеет сечение, соответствующее сече- нию будущей заготовки. Стенки кристаллизато- ров, обращенные внутрь, изготавливают из меди. Благодаря интенсивному отводу тепла охлажда- ющей водой происходит затвердевание жидкого металла на внутренней стенке кристаллизатора. При этом по всему периметру его полости форми- руется стальная корочка, образующая наружную поверхность выплавляемой заготовки. В процессе вытягивания заготовки происходит перемещение твердой стальной корочки вдоль медной стенки кристаллизатора, что приводит к неравномерному истиранию последней и образованию на ней раз- личных протяженных дефектов [1]. Особенно интенсивно эти дефекты образуются при выплавке заготовок прямоугольного сечения на МНЛЗ радиального типа. Кристаллизаторы для выплавки таких заготовок собирают из отдельных плоских панелей с рабочей стенкой из меди, леги- рованной малым количеством серебра или хрома. Площадь некоторых из них может достигать одно- го квадратного метра [2]. Для ликвидации дефектов медные стенки па- нелей кристаллизаторов необходимо подвергать периодической механической обработке. Утоне- ние стенок после многократных обработок вызы- вает опасность вскрытия каналов водяного охлаж- дения и выхода из строя всего кристаллизатора. Поэтому задача восстановления первоначальных размеров медных стенок плоских панелей являет- ся актуальной. Электродуговая наплавка изношенных медных стенок с последующей механической обработкой не позволяет решить данную проблему, поскольку при локальном нагреве больших медных плит, об- ладающих высокой теплопроводностью, происхо- дит недопустимое их коробление, неподдающееся исправлению [3]. Разработан способ нанесения восстановитель- ного слоя меди на медные плиты методом свар- ки трением с перемешиванием [4]. Этот способ достаточно эффективен при ремонте отдельных участков медных стенок кристаллизаторов, но применение его на поверхностях большой площа- ди также требует дополнительных мероприятий для снижения коробления ремонтируемых плит. Избежать коробления стенок кристаллизаторов при восстановительном ремонте можно путем при- паивания к ним по всей поверхности медного листа необходимой толщины. В этом случае нагрев и ох- лаждение изделия проходит равномерно по всему объему не вызывая его деформации. Для обеспечения эффективной работы кристал- лизатора МНЛЗ с отремонтированными медными стенками необходимо в процессе пайки минимизи- ровать дополнительное тепловое сопротивление, ко- торое вносит слой припоя в коэффициент теплопе- редачи от расплавленной стали к охлаждающей воде через многослойную стенку. Этот коэффициент бу- дет минимальным при соблюдении следующих ус- ловий: по всей поверхности соединяемых медных листов необходимо иметь бездефектный слой при- поя минимальной толщины; коэффициент теплопро- водности припоя должен быть близок к соответству- ющему коэффициенту меди. Из всех известных видов пайки самое каче- ственное соединение поверхностей большой пло- © Г.М. Григоренко, А.Л. Пузрин, М.Г. Атрошенко, М.А. Полещук, А.В. Шевцов, И.А. Моссоковская, 2015 499/2015 щади получается способом автономной вакуум- ной пайки (АВП). Технология АВП основана на самопроизвольной очистке от оксидных пленок металлических поверхностей, образующих гер- метичный зазор, и последующее заполнение его расплавленным припоем при нагреве изделия для пайки. Этот процесс происходит благодаря диф- фузии кислорода из герметичного зазора через ок- сидную пленку вглубь горячего металла. При этом в зазоре образуется автономный вакуум. Разруше- ние оксидных пленок в герметичном зазоре начи- нается после достижения вакуума определенной степени. Время очистки металлических поверхно- стей от оксидных пленок может быть значительно сокращено путем вакуумирования герметичного зазора перед нагревом [5]. Этим способом в промышленности в условиях завода «Азовмаш» успешно изготавливают сталь- ные биметаллические заготовки площадью до 4 м2 [6]. Однако в литературе отсутствуют сведе- ния о применении АВП для соединения между со- бой медных листов. Цель настоящей работы состояла в экспери- ментальной проверке возможности получения методом АВП качественного соединения медных листов и применения этого способа для восста- новления размеров медных стенок кристаллизато- ров МНЛЗ. Для обеспечения качества пайки на любом участке соединения плоских изделий большой площади целесообразно использовать схему АВП с горизонтальным расположением паяемого изде- лия. При этом припой в виде фольги необходимо заранее разместить между медными листами по всей площади контакта. Опытные работы прово- дились пайкой пакетов размером 80×80 мм. Подготовленные к пайке пакеты устанавлива- ли в специальные кассеты, создающие замкну- тый объем (рис. 1). Материалом для изготовле- ния кассет служил тонкий стальной лист, который при температуре пайки обеспечивал сжатие паке- та атмосферным давлением равномерно по всей поверхности. Пакеты набирали из трех слоев: ос- новной металл, имитирующий стенку кристалли- затора, восстановительный слой и припой между ними. В качестве основного металла использова- ли медь марки М-1 толщиной 7 мм, а восстанови- тельный слой из меди той же марки имел толщину 2 мм. Припоем служила фольга толщиной 0,2 мм, укладываемая в два слоя. Заполненные кассеты заваривали по периме- тру аргонодуговой сваркой вакуумноплотным швом. Для вакуумирования в кассету вваривали патрубок. Подготовленные кассеты размещались на столе в муфельной печи, патрубок выводился наружу, к нему подключали форвакуумный насос, оборудованный мановакуумметром. Перед пайкой внутри кассеты создавали раз- ряжение 5∙10-2 мм рт.ст. и перекрывали вентиль. Печь нагревали до необходимой температуры пай- ки с изотермической выдержкой 30 минут. Кассе- ты охлаждались вместе с печью. Во время всего процесса пайки разряжение внутри кассеты кон- тролировали мановакуумметром. Паяные паке- ты разрезали на образцы для проведения метал- лографических исследований и механических испытаний. Для выбора оптимального химического со- става припоя, с учетом его температуры плавле- ния и коэффициента теплопроводности, опыты проводились с использованием фольги двух раз- личных марок: латуни Л63 (температура пайки 950…960 оС), часто применяемой для пайки меди, и бериллиевой бронзы БрБ2 (температура пайки 1030…1040 оС), имеющей коэффициент тепло- проводности близкий к таковому у меди. При металлографических исследованиях не- травленых паяных соединений на образце с при- поем из латуни Л63 по всей длине паяного шва [7] наблюдаются продолговатые поры длиной от 100 до 330 и шириной от 20 до 50 мкм, расположен- ные близко к середине шва. Между некоторыми порами имеются трещины (рис. 2, а). Образование пор в паяном соединении с использованием при- поя из латуни Л63 объясняется испарением цинка во время пайки [8]. Испарение цинка подтвержда- ется увеличением показаний мановакуумметра при повышении температуры печи выше 500 оС. В то же время на нетравленом шлифе с припоем БрБ2 (рис. 2, б) место соединения основного ме- талла и восстановительного слоя практически не заметно, поры и трещины отсутствуют. На рис. 2 показаны структуры паяных соедине- ний, выявленные травлением в 50%-ом растворе Рис. 1. Сборка кассеты для АВП образцов: 1 — восстанови- тельный слой; 2 — припой; 3 — основной металл; 4 — тех- нологические сварные швы 50 9/2015 азотной кислоты. На образце с припоем Л63 (рис. 3, а) имеются общие зерна шва с основным метал- лом и восстановительным слоем. Толщина слоя припоя составляет примерно 250 мкм, микротвер- дость 740…800 МПа. На образце, паяном припо- ем БрБ2 (рис. 3, б), наблюдали слой припоя тол- щиной 90 мкм, имеющий на отдельных участках общие зерна с основным металлом. С обеих сто- рон шва, а также в самом шве наблюдаются не- металлические включения округлой формы раз- мерами 5…60 мкм. Микротвердость слоя припоя составляет 1080 МПа, а основного металла и вос- становительного слоя 740 МПа. Плавное измене- ние микротвердости наблюдается на расстоянии до 350 мкм по обе стороны шва. Такое изменение микротвердости можно объяснить диффузией бе- риллия из припоя вглубь меди. Основной металл и восстановительный слой всех образцов имеют структуру характерную для отожженной меди. Полученные при металлографических иссле- дованиях сведения о структуре и размерах слоя припоя и диффузионных зон можно использовать для определения их термического сопротивления и оценить его вклад в коэффициент теплопере- дачи от расплавленного металла к охлаждающей воде через многослойную стенку кристаллизато- ра. Термическое сопротивление такой стенки R∑ состоит из суммы сопротивлений входящих в нее слоев, каждое из которых определяется частным от деления толщины слоя d (м) на коэффициент теплопроводности его материала λ (Вт/(м∙°С)). Применительно к медной стенке кристаллизато- ра, восстановленной пайкой, величина термиче- ского сопротивления определяется следующим выражением: R∑ = Rм + Rш + Rз = dм/λм + dш/λш + dз/λз (°С∙м2/Вт), где Rм, Rш, Rз — соответственно суммарное терми- ческое сопротивление всех слоев; λм = 393 Вт/(м∙°С); коэффициент теплопроводности слоя припоя ра- вен для Л63 λ = 105, для БрБ2 λ = 352 Вт/(м∙°С); R3 — суммарное термическое сопротивление диф- фузионных зон, коэффициент теплопроводности которых может быть принят средним между тако- выми меди и припоя [9]. Коэффициенты теплопроводности материа- лов, использованных нами в качестве припоев, являются величинами одного порядка с коэффи- циентом теплопроводности меди. В то же время толщины слоя припоя и диффузионных зон, изме- ряемые в десятках или сотнях микрон, на два-три порядка меньше суммарной толщины медных сло- ев, измеряемых в десятках миллиметров. Таким образом, термические сопротивления прослойки припоя и диффузионных зон будут на те же два- три порядка меньше, чем сопротивление медных слоев. Поэтому при расчете термического сопро- тивления восстановленной медной стенки кри- сталлизатора можно не учитывать дополнитель- ное сопротивление, создаваемое бездефектным паяным соединением, полученным методом АВП. Рис. 2. Структура нетравленых образцов после АВП меди ×200: а — припой Л63; б — припой БрБ2 Рис. 3. Структуры соединений меди, полученных методом АВП ×200: а — припой Л63; б —припой БрБ2 519/2015 В то же время дефекты в прослойке припоя в виде пор, трещин и особенно непропаев, могут создавать определенные помехи тепловому пото- ку через многослойную стенку. При концентрации подобных дефектов на локальном участке паяного соединения может произойти заметное снижение теплоотвода от восстановительного слоя и, как следствие, повышение его температуры в этом ме- сте. При определенной величине теплового потока от расплавленного металла к многослойной стен- ке кристаллизатора рост температуры восстанови- тельного слоя может привести к его деформации в этом месте и даже отрыву от основного металла. Таким образом, при восстановительном ремонте медных стенок кристаллизаторов необходимо тех- нологически обеспечивать бездефектную пайку. В процессе работы кристаллизатора с отре- монтированными методом АВП медными стенка- ми паяный шов, соединяющий основной металл и восстановительный слой, должен иметь проч- ность, предотвращающую отслоение последне- го при воздействии усилий сдвига и изгиба. Кро- ме того, для уменьшения истирания поверхность восстановительного слоя должна иметь твердость близкую к твердости медной поверхности до ре- монта. Образцы испытывали на отрыв восстано- вительного слоя и изгиб паяного соединения, а также измеряли микротвердость поверхности вос- становительного слоя после пайки. Для испытания на изгиб по всей толщине пая- ного соединения вырезали специальные образцы размером 80×10 мм, которые загибали на угол 90° восстановительным слоем вовнутрь. Отслоений восстановительного слоя от основного металла на образцах с использованием припоев Л63 и БрБ2 не обнаружено (рис. 4). Механические свойства полученных паяных соединений оценивали по пределу прочности на отрыв между слоями. Подобные испытания не ре- гламентированы ГОСТами, поэтому их проводили по схеме, представленной на рис. 5, а, на образ- цах, размеры которых указанны на рис. 5, б [10]. Для проверки и сравнения результатов, по- лученных по указанной схеме, были испытаны монолитные образцы таких же размеров, изго- товленные из того же листа меди, который был использован для пайки. Предел прочности на раз- рыв монолитного образца составил 450 МПа, что соответствует пределу прочности при растяжении деформированной меди М1 [11]. Таким образом, принятую нами схему испытаний можно считать приемлемой. Среднее значение предела прочности на от- рыв образцов паяных латунью Л63 составило 240 МПа, а образцов паяных бронзой БрБ2 — 530 МПа. Более низкое значение предела проч- ности на отрыв образцов паяных латунью Л63 по сравнению с монолитными образцами объяс- няются наличием пор в паяном шве. В то же вре- Рис. 4. Микрошлифы мест гиба паяных образцов ×25: а — припой Л63; б — припой БрБ2 Рис. 5. Схема испытаний (а) образца паяного соединения (б) на отрыв: 1 — пуансон; 2 — образец; 3 — матрица; 4 — основ- ной металл; 5 — паяный шов; 6 — восстановительный слой 52 9/2015 мя более высокие значения предела прочности на отрыв, полученные при пайке меди бронзой БрБ2 могут быть объяснены отсутствием дефек- тов в паяном соединении, имеющем общие зерна с медью, а также наличием в меди диффузионной зоны, упрочненной бериллием. Анализируя результаты металлографических исследований, механических испытаний и оце- нивания величин термической прослойки припо- ев можно рекомендовать для восстановительного ремонта методом АВП плоских панелей кристал- лизаторов МНЛЗ припой из бериллиевой бронзы БрБ2 в виде фольги. В связи с изменением структуры меди при на- греве для пайки определяли твердость основно- го металла и восстановительного слоя до и после АВП. Первоначальные значения твердости меди находились в пределах 579…606 МПа, что соот- ветствует твердости деформированной и отож- женной меди [11]. После АВП твердость меди снизилась незначительно до 530…550 МПа. Стойкость кристаллизаторов МНЛЗ, состоя- щих из плоских медных панелей, зачастую не пре- вышает 100 плавок [2], а стойкость кристаллиза- торов с защитным покрытием — тонким слоем из материала, имеющего более высокую твердость, увеличивается в 10 раз [12]. В связи с этим жела- тельно нанесение защитного покрытия на поверх- ность меди, обращенной внутрь кристаллизатора. Таким покрытием может служить тонкий нержа- веющий лист, припаянный к восстановительно- му слою меди. Предварительный опыт (рис. 6) показывает возможность получения за один на- грев такого многослойного паяного соединения, включающего восстановительный слой из меди и износостойкое покрытие из тонкого нержавеюще- го листа. Выводы Экспериментально показано, что метод АВП может быть применен для получения качествен- ного соединения медных листов большой пло- щади по плоскости и имеет перспективу при ремонте панелей кристаллизаторов МНЛЗ. Без- дефектные паяные соединения с высокими ме- ханическими характеристиками получены путем АВП с использованием в качестве припоя фольги бронзы БрБ2. В связи с малой толщиной прослой- ки и высокой теплопроводностью припоя, при те- пловом расчете кристаллизатора его термическим сопротивлением можно пренебречь. Эксперимен- тально показана возможность нанесения защитно- го покрытия одновременно с нанесением восста- новительного слоя при ремонте кристаллизатора. 1. Евтеев Д.П., Колыбалов И.Н. Непрерывное литье стали. – М.: Металлургия, 1984. – 198 с. 2. Радиальный слябовый кристаллизатор со щелевыми ка- налами и никелевым покрытием стенок / А.А. Марку- шин, А.В. Куклев, Ю.М. Айзин и др. // М.: Металлург, 2005. – С. 38–41. 3. Абрамович В.Р. Сварка плавлением меди и сплавов на медной основе. – М.: Машиностроение, 1988. – 121 с. 4. Технология восстановительного ремонта слябовых кри- сталлизаторов МНЛЗ способом наплавки трением с пе- ремешиванием / Ю.Н. Никитюк, Г.М. Григоренко, В.И. Зеленин и др. // Современ. электрометаллургия. – 2013. – № 3. – С. 51–55. 5. Пузрин Л.Г., Бойко Г.А., Атрошенко М.Г. Автовакуум- ная высокотемпературная пайка. – Киев: Об-во «Знание» УССР, 1975. – С. 18. 6. Автовакуумная пайка особо толстостенных сосудов мас- сой до ста тонн / Л.Г. Пузрин, М.Г. Атрошенко, И.Г. Пе- щерин и др. // Проблемы сварки и специальной элек- трометаллургии. – Киев: ИЭС им. Е.О. Патона, 1984. – С. 76–77. 7. ГОСТ 17325–79. Пайка и лужение. Основные термины. 8. Справочник по пайке / Под ред. С.Н. Лоцманова, И.Е. Пе- трунина, В.П. Фролова. – М.: Машиностроение, 1975. – 407 с. 9. Уонг Х. Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров. – М.: Атомиздат, 1979. – С. 212. 10. Мардян М.Г., Рябчиков Е.А., Эпштейн Г.Н. Методика определения прочности сцепления слоев биметалла // За- водская лаборатория. – 1979. – № 8. – С. 757–759. 11. Келоглу Ю.П., Захариевич К.М., Карташевская М.А. Ме- таллы и сплавы. Справочник. – Кишинев, 1977. – 264 с. 12. Масато Т. Кристаллизаторы установок непрерывной разливки стали от «Mashima Kosan» // Междунар. на- уч.-практ. семинар: Электроплакирование и термическое напыление. – Екатеринбург, 2009. – С. 1–19. Поступила в редакцию 16.04.2015 Рис. 6. Многослойное соединение, полученное за один нагрев методом АВП: 1 — основной слой; 2 — восстановительный слой; 3 — паяные швы; 4 — износостойкое покрытие

Автовакуумная пайка при ремонте медных панелей кристаллизаторов МНЛЗ

Institution

Ähnliche Einträge