Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа
Впервые для высокопрочных низколегированных сталей малых толщин показаны на примере стали 14ХГН2МДАФБ перспективы использования лазерных источников нагрева, а именно гибридной лазерно-дуговой сварки, позволяющей за счет трансформации термического цикла сварки, характерного для дуговых процессов, пов...
Saved in:
| Published in: | Автоматическая сварка |
|---|---|
| Date: | 2015 |
| Main Authors: | , , , , , |
| Format: | Article |
| Language: | Russian |
| Published: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2015
|
| Subjects: | |
| Online Access: | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113249 |
| Tags: |
Add Tag
No Tags, Be the first to tag this record!
|
| Journal Title: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Cite this: | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа / В.Д. Позняков, В.Д. Шелягин, С.Л. Жданов, А.А. Максименко, А.В. Завдовеев, А.В. Бернацкий // Автоматическая сварка. — 2015. — № 10 (746). — С. 20-25. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| _version_ | 1860170694227132416 |
|---|---|
| author | Позняков, В.Д. Шелягин, В.Д. Жданов, С.Л. Максименко, А.А. Завдовеев, А.В. Бернацкий, А.В. |
| author_facet | Позняков, В.Д. Шелягин, В.Д. Жданов, С.Л. Максименко, А.А. Завдовеев, А.В. Бернацкий, А.В. |
| citation_txt | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа / В.Д. Позняков, В.Д. Шелягин, С.Л. Жданов, А.А. Максименко, А.В. Завдовеев, А.В. Бернацкий // Автоматическая сварка. — 2015. — № 10 (746). — С. 20-25. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. |
| collection | DSpace DC |
| container_title | Автоматическая сварка |
| description | Впервые для высокопрочных низколегированных сталей малых толщин показаны на примере стали 14ХГН2МДАФБ перспективы использования лазерных источников нагрева, а именно гибридной лазерно-дуговой сварки, позволяющей за счет трансформации термического цикла сварки, характерного для дуговых процессов, повысить показатели прочности сварных соединений и сопротивляемость их хрупкому и замедленному разрушению.
For the first time the prospects of using laser heat sources, namely for hybrid laser-arc welding, which allows improving the strength values of welded joints and their resistance to brittle and delayed fracture due to transformation of thermal cycle of welding, characteristic for arc processes, are shown for high-strength low-alloyed steels of small thicknesses on the example of steel 14KhGN2MDAFB.
|
| first_indexed | 2025-12-07T17:58:29Z |
| format | Article |
| fulltext |
20 10/2015
УДК 621.791.7, 621.791.9
лазеРно-ДУговая сваРКа высоКопРочных сталей
с пРеДелом теКУчести более 700 мпа
В.Д. ПОЗНЯКОВ, В.Д. ШЕЛЯГИН, С.Л. ЖДАНОВ, А.А. МАКСИМЕНКО,
А.В. ЗАВДОВЕЕВ, А.В. БЕРНАЦКИЙ
иЭс им. е.о. патона нанУ. 03680, г. Киев-150, ул. боженко, 11. E-mail: office@paton.kiev.ua
впервые для высокопрочных низколегированных сталей малых толщин показаны на примере стали 14хгн2мДаФб
перспективы использования лазерных источников нагрева, а именно гибридной лазерно-дуговой сварки, позволяющей
за счет трансформации термического цикла сварки, характерного для дуговых процессов, повысить показатели проч-
ности сварных соединений и сопротивляемость их хрупкому и замедленному разрушению. библиогр. 8, табл. 2, рис. 3.
К л ю ч е в ы е с л о в а : гибридная лазерно-дуговая сварка, высокопрочная сталь, термические циклы сварки, струк-
тура, свойства
К настоящему времени применение дугового раз-
ряда как одного из самых распространенных и де-
шевых видов источников тепла для сварки натал-
кивается на существенные трудности, связанные с
недостаточной концентрацией энергии в электро-
дуговой плазме и неустойчивостью горения дуги
при высоких скоростях сварки. именно поэтому
на данный момент все большее развитие получают
гибридные способы сварки, такие как лазерно-ду-
говая, лазерно-светолучевая, двулучевая, лазер-
но-индукционная, лазерно-плазменная. наиболее
перспективным из них способом получения свар-
ных соединений высокопрочных сталей является
гибридная лазерно-дуговая сварка. Этот процесс
основан на объединении технологий лазерной
сварки и дуговой сварки в среде защитных газов.
преимущества лазерной сварки определяются
возможностью соединения металлов малых тол-
щин с минимальным внесением тепла в изделие,
высокой точностью и скоростью сварки. в то же
время гибридной сварке не присущи недостатки
лазерной сварки, такие как необходимость обеспе-
чения минимального зазора между свариваемыми
поверхностями и необходимость использования
лазеров большой мощности [1]. ограниченное
тепловложение при лазерной и гибридной лазер-
но-дуговой сварке хотя и приводит к образованию
закалочных структур в металле шва и зоне терми-
ческого влияния (зтв) высокопрочных сталей, но
при этом преимущества данных способов перед
дуговой сваркой заключаются в минимальной де-
формации сварного соединения под воздействием
сварочного термического цикла [2].
благодаря значительным преимуществам ги-
бридная сварка является достаточно надежным
способом соединения материалов, а сфера ее
применения в последние годы включает многие
отрасли промышленности: судостроительную,
автомобильную, производство контейнеров, авто-
кранов и строительно-дорожной техники [3].
Как и при других способах сварки возможно-
сти гибридной лазерно-дуговой сварки маг опре-
деляются путем соответствующего выбора основ-
ных параметров процесса, варьируя которыми
можно получить необходимые рабочие характери-
стики, такие как глубина проплавления, форма шва
и металлургические свойства сварного соединения.
немаловажным фактором для гибридной сварки яв-
ляется выбор защитного газа. Для Nd:YAG-лазера
этот выбор определяется требованиями стабильно-
сти горения дуги, качеством защиты сварного шва, а
также необходимостью переноса присадочного ме-
талла без разбрызгивания. в работе [4] отмечается,
что для удовлетворения подобных требований оп-
тимально использовать защитную газовую смесь на
основе аргона: Ar + 18 % CO2.
в настоящее время уже есть достаточное ко-
личество публикаций о применении лазерной и
гибридной лазерно-дуговой сварки низкоуглеро-
дистых и низколегированных сталей ст3, 09г2с,
х70 и др. [5–7]. в данной статье рассматривается
возможность использования лазерных источников
нагрева для сварки закаливающихся сталей с бей-
нитно-мартенситной структурой, предел текуче-
сти которых превышает 700 мпа.
главные трудности при сварке высокопрочных
низколегированных сталей связаны с необходи-
мостью предотвратить образование в сварном со-
единении металла зтв холодных трещин, а так-
же структур, резко снижающих сопротивляемость
швов хрупкому разрушению. причем требуемые
эксплуатационные и технологические свойства
сварные соединения должны приобретать в со-
стоянии после сварки без дополнительной тер-
© в.Д. позняков, в.Д. Шелягин, с.л. жданов, а.а. максименко, а.в. завдовеев, а.в. бернацкий, 2015
2110/2015
мообработки [8]. в связи с этим цель настоящей
работы состояла в сравнительной оценке термиче-
ских циклов, структуры и механических свойств
соединений высокопрочной стали, характерных
для лазерной, гибридной лазерно-дуговой и дуго-
вой сварки.
Методика эксперимента. в качестве объекта
исследований была выбрана высокопрочная сталь
14хгн2мДаФб толщиной 8 мм следующего хи-
мического состава (в мас. %): 0,14 с; 0,3 Si; 0,98
Mn; 1,19 Cr; 2,07 Ni; 0,22 Mo; 0,08 V; 0,45 Cu; 0,06
Nb; 0,005 S; 0,018 P. Для определения параметров
термических циклов при нагреве-охлаждении ис-
пользовали хромель-алюминиевые термопары ди-
аметром 0,5 мм, спай которых заглублялся в мет-
ки, где предположительно должен был находиться
участок перегрева зтв.
с помощью комплексного метода исследова-
ний, включающего оптическую и электронную
микроскопии, изучали структурно-фазовые изме-
нения в сварных соединениях, а их свойства – пу-
тем механических испытаний образцов на растя-
жение и ударный изгиб.
немаловажным фактором является получение
сварных соединений без холодных трещин. с це-
лью определения возможностей получения каче-
ственных сварных соединений без образования
этих недопустимых дефектов были проведены ис-
следования с использованием жесткой стыковой
технологической пробы с регулируемой жестко-
стью закрепления. проба представляла собой
массивную плиту размером 400×400×40 мм, на
которую устанавливали и приваривали угловым
швом по всему периметру стыковые соединения
стали 14хгн2мДаФб длинной 300 и толщиной
10 мм без разделки кромок (рис. 1, а) и с зазором
0,1…0,3 мм для гибридной и лазерной сварки, а
также для сравнения с дуговым способом сварки –
соединения толщиной 12 мм с Y-образным скосом
кромок и притуплением 5 мм (рис. 1, б) для обе-
спечения технологического непровара, являюще-
гося концентратором напряжений для иницииро-
вания образования трещин. задаваемый уровень
жесткости определялся шириной стыкового сое-
динения (100 и 200 мм).
Для сравнения условий нагрева-охлаж-
дения сварные стыковые соединения стали
14хгн2мДаФб выполняли автоматическим ду-
говым способом в среде защитных газов, лазер-
ным и гибридным лазерно-дуговым способом. Ре-
жимы сварки приведены в табл. 1.
автоматическую дуговую сварку проволокой
сплошного сечения св-10хн2гсмФтЮ диаме-
тром 1,2 мм в смеси Ar + 18 % CO2 выполняли на
режимах, обеспечивающих постоянство тока, на-
пряжения и расхода защитной газовой смеси: Iсв =
= 220…240 а, Uд = 30...32 в, vзащ.газ = 14…16 л/мин.
при этом скорость сварки изменяли в пределах
18, 30, 40, 50 м/ч.
Т а б л и ц а 1 . Режимы сварки
способ
сварки,
vсв, м/ч
Режимы сварки
I, а U, в
Расход
защитно-
го газа,
л/мин
по-
гонная
энергия,
Дж/см
мощ-
ность
лазера,
квт
Дуговая, 18 230 31 14 10700 -
Дуговая, 30 230 31 14 6420 -
Дуговая, 40 230 31 14 4825 -
Дуговая, 50 230 31 14 3852 -
лазерная, 40 - - 14 3170 4,4
лазерная, 50 - - 14 2540 4,4
гибридная, 72 125 23 30 2900 4,4
гибридная, 90 150 25 30 2570 4,4
гибридная, 100 200 26 30 2430 4,4
Рис. 1. технологическая проба с регулируемой жесткостью для гибридной и лазерной (а) и дуговой сварки (б)
22 10/2015
при лазерном процессе скорость сварки находи-
лась в пределах от 40 до 50 м/ч. параметры лазерно-
го излучения составляли: мощность Nd:YAG-лазера
— 4,4 квт, заглубление фокуса DF = –1,5 мм.
Для обеспечения качественного выполнения
сварного соединения толщиной 8 мм с требуе-
мой глубиной проплавления при гибридной ла-
зерно-дуговой сварке режимы лазерной составля-
ющей были аналогичны тем, что и при лазерном
процессе, а у дуговой составляющей изменяли как
электрические параметры, так и скорость сварки
при постоянном расходе защитной газовой сме-
си vзащ.газ = 30 л/мин (Ar + 18 % CO2). Для скоро-
сти vсв = 72 м/ч при гибридной лазерно-дуговой
сварке сварочный ток и напряжение на дуге со-
ставляли: Iсв = 125 а, Uд = 23 в, для скорости vсв =
= 90 м/ч — Iсв = 150 а, Uд = 25 в и для скорости
vсв = 110 м/ч — Iсв = 200 а, Uд = 26 в.
Полученные результаты и их обсуждение.
анализ термических циклов, полученных при ла-
зерном и гибридном лазерно-дуговом способах
сварки, показал, что по сравнению с традицион-
ным процессом дуговой автоматической сварки
в защитных газах скорость нагрева металла зтв
до температуры 1100…1300 °с и скорость охлаж-
дения участков перегрева в интервале темпера-
тур 600…500 °с (W6/5) увеличиваются в 4-5 раз
(рис. 2, а–г).
Для лазерной и гибридной лазерно-дуговой
сварки характерна тенденция увеличения скоро-
стей охлаждения, однако если в первом случае
(рис. 2, г) наблюдается различие в скоростях ох-
лаждения W6/5 при изменении скорости сварки
(W6/5 = 65 °с/с при vсв = 40 м/ч и W6/5 = 103 °с/с
при vсв = 50 м/ч), то при различных скоростях ги-
бридной лазерно-дуговой сварки: vсв = 72, 90 и
110 м/ч (рис. 2, в) скорости охлаждения W6/5 при-
мерно одинаковы и составляют 58…63 °с/с. Кро-
ме того, при лазерной сварке на участке от 600 до
500 °с охлаждение металла происходит за 2 и 4 с
для скоростей сварки 50 и 40 м/ч соответствен-
но, в то время как для гибридной лазерно-дуго-
вой сварки время прохождения данного темпера-
турного диапазона одинаково и составляет 1,5 с.
также следует отметить интервал температур от
800 до 600 °с. в то время как для лазерной свар-
ки наблюдается монотонное снижение кривых ох-
лаждения (рис. 2, б, вставка), для гибридной ла-
зерно-дуговой сварки наблюдается S-образное
поведение кривых охлаждения, причем для ско-
Рис. 2. термические циклы при гибридной лазерно-дуговой сварке (а, в): 1 — vсв = 72 м/ч, 2 — vсв = 90 м/ч, 3 — vсв = 110 м/ч;
лазерной (б, г): 1 — vсв = 50 м/ч, 2 — vсв = 40 м/ч
2310/2015
рости сварки vсв = 90 м/ч горизонтальная площад-
ка наиболее выражена (рис. 2, а, вставка). по-ви-
димому, это можно объяснить различным вводом
тепла в сварное соединение, а значит, и различ-
ными энергетическими характеристиками воз-
действия отдельно взятого лазерного источника
нагрева и суммарного воздействия лазера и дуги,
которое даже при увеличении скорости свар-
ки трансформирует термический цикл в сторону
уменьшения скорости охлаждения. следует от-
метить, что при гибридной лазерно-дуговой свар-
ке скорости охлаждения W6/5 примерно в 2 раза
выше, чем при дуговой автоматической сварке,
выполняемой с максимальной скоростью vсв = 50
м/ч при которой еще можно получить качествен-
ный сварной шов. Как показали эксперименты,
дальнейшее увеличение скорости сварки при ду-
говых процессах в защитных газах с применени-
ем сварочной проволоки диаметром 1,0…1,2 мм
нецелесообразно.
такие различия условий охлаждения ме-
талла шва и зтв сварных соединений стали
14хгн2мДаФб для вышеуказанных способов
сварки обуславливают определенные изменения
в их структуре, изменяются при этом и их меха-
нические свойства. Данные, представленные в
табл. 2, свидетельствуют о том, что с увеличением
скорости дуговой сварки, возрастают показатели
статической прочности металла шва, а его отно-
сительное удлинение снижается. Это объясняет-
ся увеличением скорости охлаждения в интерва-
ле температур 600…500 °с и, как следствие, более
интенсивной закалкой металла.
при лазерной сварке показатели относительно-
го удлинения, значения ударной вязкости снижа-
ются по сравнению с аналогичными показателями
основного металла при температуре испытаний
минус 40 °с (на 30 и 50 % соответственно). проч-
ностные показатели практически не изменяются
по сравнению с исходным состоянием.
в отличие от лазерной сварки при гибридном
лазерно-дуговом способе наблюдается рост на
30…40 % показателей прочности и ударной вяз-
кости металла шва по сравнению с исходным со-
стоянием металла и аналогичное снижение (как при
лазерной сварке) показателей относительного удли-
нения. такие закономерности характерны для скоро-
сти сварки 90 м/ч. Увеличение скорости гибридной
сварки до 110 м/ч приводит к снижению показателей
прочности и ударной вязкости до уровня значений,
характерных для скорости 72 м/ч.
проведенными исследованиями структур-
но-фазовых изменений в металле шва и металле
зтв сварных соединений стали 14хгн2мДаФб
установлено, что с увеличением скорости лазер-
ной сварки от 18 до 50 м/ч и гибридной лазер-
но-дуговой сварки от 72 до 90 м/ч фазовый со-
став металла швов изменяется от бейнитного (б)
до бейнитно-мартенситного (б-м). Для основно-
го металла стали 14хгн2мДаФб характерна бей-
нитно-ферритная (б-Ф) структура с размером зе-
рен Dз примерно 5…24 мкм и микротвердостью
HV 2740…2850 мпа. с использованием со2-лазе-
ра при малых скоростях лазерной сварки до 18 м/ч
в шве формируется бейнитная структура с Dз при-
мерно 40…80×150…400 мкм и микротвердостью
HV 2850…3510 мпа. Дальнейшее увеличение
скорости сварки до 50 м/ч, как показали настоя-
щие исследования при использовании Nd:YAG-
лазера, приводит к образованию как в металле
шва, так и металле зтв бейнитно-мартенситной
структуры с более равновесными зернами при ко-
эффициенте их формы c = 2…3 и микротвердо-
стью до HV 4170 мпа. при этом, согласно дан-
ным просвечивающей электронной микроскопии,
уменьшается размер бейнитных пакетов в участке
перегрева зтв в 1,5 раза, а ширина реек бейнит-
ных структур в 1,3…2 раза. такие структурные
изменения, по видимому, приводят к уменьшению
показателей пластичности и ударной вязкости ме-
талла шва при лазерной сварке.
использование гибридного лазерно-дугового
процесса сварки, как уже отмечалось, приводит
к увеличению скоростей сварки и электрических
параметров дуговой составляющей, что в свою
очередь обеспечивает примерно одинаковоый
Т а б л и ц а 2 . Механические свойства основного метала и металла швов соединений стали 14ХГН2МДАФБ при раз-
личных способах сварки
способ сварки,
vсв, м/ч
σ0,2 σв d5 KCV, Дж/см2, при t, °C тип структуры
(шов/зтв)мпа % +20 –20 –40 (шов/зтв)
ом 780 820 20 - - 35 б
Дуговая, 30 625 739 20 75 50 37/42 б/б-м
Дуговая, 40 680 778 20 97 94 80/52 б/б-м
Дуговая, 50 798 911 16 103 95 53/148 б-м/б-м
лазерная, 40 858 925 11 53,0 23,8 14,0 б-м/б-м
лазерная, 50 862 924 14 53,0 30,4 22,8 б-м/б-м
гибридная, 72 907 1129 11 75,7 38,6 38,3/84 б/б
гибридная, 90 1147 1323 10 61,5 54,0 52,1/59 б-м/б
гибридная, 110 987 1083 12 70 50,3 35,8/84 б/б
24 10/2015
ввод тепла в сварное соединение. значения погон-
ной энергии сварки составляли Q = 2,4…2,9 кДж/
см, вместе с тем параметры структуры при разных
скоростях сварки изменялись, что обуславливало
различие в показателях механических свойств ме-
талла шва.
так, при скорости гибридной сварки vсв = 72 м/ч
фазовый состав металла шва и участка перегрева
зтв бейнитный (преимущественно нижний), гра-
диенты по микротвердости между структурными
составляющими минимальны при измельчении
зерна примерно в 3…4 раза (рис. 3, а, б). Увеличе-
ние скорости сварки до 90 м/ч приводит к измене-
нию фазового состава при переходе от шва к зтв
от бейнитно-мартенситного (м > бн > бв) в шве
до бейнитного (бн > бв) в зтв (рис. 3, в, г). Это
обуславливает повышение механических свойств
σ0,2, σв, KCV (см. табл. 2). в данном случае мар-
тенситная составляющая обеспечивает прирост
прочностных характеристик, а наличие нижнего
бейнита обеспечивает повышение ударной вяз-
кости. по всей видимости такие особенности
формирования структур обусловлены отличием
в поведении металла при охлаждении в интерва-
ле температур 800…600 °с. при гибридной свар-
ке со скоростью v = 110 м/ч фазовый состав при
переходе от шва к зтв бейнитный (рис. 3, д, е),
причем бн < бв и градиенты по микротвердости
между структурными составляющими как в шве
DHV до 310 мпа, так и в зтв DHV до 510 мпа
существенные, что приводит к снижению показа-
телей прочности и ударной вязкости металла шва
(табл. 2).
в результате проведенных исследований на со-
противляемость образованию холодных трещин
установлено, что при дуговой сварке со скоро-
стью 18 м/ч жестких стыковых соединений ста-
ли 14хгн2мДаФб шириной 100 и 200 мм они по-
ражают шов по всей длине и всему сечению. при
данных условиях охлаждения металла зтв со ско-
ростью W6/5 = 20 °с/с неблагоприятными фактора-
ми с точки зрения образования холодных трещин
являются концентрация диффузионного водорода в
наплавленном металле до [H]диф = 1,5…2,0 мл/100 г
и особенности формирования тонкой структуры,
неравномерной по размерам зерен, показателям
микротвердости и плотности дислокаций, изме-
няющейся от r = (2…3)×1010 см–2 до 1011 см–2 и
характеризующейся неравномерным распределе-
нием. такие различия в распределении дислока-
ций и их плотности приводят к формированию
существенных микронапряжений в металле, что,
по-видимому, отрицательно сказывается на сопро-
тивляемости сварных соединений образованию
холодных трещин.
Как показали проведенные экспери-
менты, повысить стойкость против об-
разования холодных трещин в сварных
соединениях стали 14хгн2мДаФб
можно за счет увеличения скорости ду-
говой сварки до 50 м/ч, снижая при
этом погонную энергию в 1,7…2,6
раза. аналогичный эффект достига-
ется применением лазерной сварки с
такой же скоростью и гибридной ла-
зерно-дуговой сварки со скоростями
vсв = 72, 90 и 110 м/ч. при этом умень-
шается содержание диффузионно-
го водорода в наплавленном метал-
ле до 0,2….0,4 мл/100 г, а при лазерной
сварке — в расплавленном металле до
0,07 мл/100 г. с точки зрения структуры
дислокации в объеме металла распре-
делены равномерно, а их плотность на-
ходится в пределах 5×1010...6×1010см–2,
кроме того, за счет более низкой плот-
ности дислокаций и их однородного рас-
пределения уменьшаются по величине
микронапряжения.
таким образом, оптимальным спосо-
бом, обеспечивающим высокие механи-
ческие свойства и показатели ударной
вязкости металла шва сварных соедине-
Рис. 3. микроструктура метала шва и зтв при различных режимах ги-
бридной лазерно-дуговой сварки (×500): а, в, д — шов; б, г, е — зтв; а,
б — vсв = 72 м/ч; в, г — vсв = 90; д, е — vсв = 110 м/ч
2510/2015
ний стали 14хгн2мДаФб, является гибридная
лазерно-дуговая сварка, выполняемая со скоро-
стью vсв = 90 м/ч. при этом использование гибрид-
ной лазерно-дуговой сварки на вышеуказанных
режимах со скоростями vсв = 72 и 110 м/ч удовлет-
воряет условиям обеспечения показателей ударной
вязкости на уровне KCV–40 > 30 Дж/см2.
Выводы
в результате выполненных исследований показа-
ны преимущества и недостатки гибридной лазер-
но-дуговой сварки в сравнении с лазерной и дуго-
вой сваркой. так установлено, что преимуществом
гибридной лазерно-дуговой сварки является боль-
шая экономическая эффективность при доста-
точно высоких технологических показателях. в
частности, несмотря на более высокие показатели
металлургических и механических свойств свар-
ных соединений стали 14хгн2мДаФб, гибрид-
ная лазерно-дуговая сварка позволяет существен-
но повысить скорости сварки, сохраняя при этом
высокий уровень свойств сварных соединений.
Кроме того, использование лазерного источника в
гибридном процессе позволяет существенно сни-
зить содержание диффузионного водорода и плот-
ность дислокаций в наплавленном металле. соче-
тания таких характеристик невозможно достичь
используя только лазерную или дуговую сварку.
1. Григорьянц А.Г., Шиганов И.Н., Чирков А.М. гибридные
технологии лазерной сварки: Учебное пособие. – м.:
изд-во мгтУ им. н.Э. баумана, 2004. – 52 с.
2. Гибридная сварка излучением со2-лазера дугой пла-
вящегося электрода в углекислом газе / в.Д. Шелягин,
в.Ю. хаскин, в.п. гаращук и др. // автомат. сварка. –
2002. – № 10. – с. 38–41.
3. Ках П., Салминен А., Мартикаинен Дж. особенности
применения гибридной лазерной-дуговой сварки // там
же. – 2010. – № 6. – с. 38–47.
4. Лазерная и лазерно-дуговая сварка стали в защитных га-
зах / в.Д. Шелягин, в.Ю. хаскин, а.в. сирота и др. //
автомат. сварка. – 2007. – № 1. – с. 34–38.
5. Hybrid laser/arc welding of advanced higt strength steel
in different butt joint configurations / M. Atabaki, J. Ma,
G. Yang, R. Kovacevic // Materials and Design. – 2014. –
54. – P. 573–587.
6. Unta A., Lappalainena E., Salminen A. Autogeneous laser
and hybrid laser arc welding of T-joint low alloy steel with
fiber laser systems // Phys Proc. – 2013. – 41. – P. 140–143.
7. Sathiya P., Mishra MK., Shanmugrarajan B. Effect of shiel-
ding gases on microstructure and mechanical properties of
super austenitic stainless steel by hybrid welding // Mater.
Design. – 33. – 2012. – P. 203–215.
8. Мусияченко В.Ф., Миходуй Л.И. Дуговая сварка высо-
копрочных легированных сталей. – м.: машинострое-
ние, 1987. – 80 с.
поступила в редакцию 01.07.2015
|
| id | nasplib_isofts_kiev_ua-123456789-113249 |
| institution | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| issn | 0005-111X |
| language | Russian |
| last_indexed | 2025-12-07T17:58:29Z |
| publishDate | 2015 |
| publisher | Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| record_format | dspace |
| spelling | Позняков, В.Д. Шелягин, В.Д. Жданов, С.Л. Максименко, А.А. Завдовеев, А.В. Бернацкий, А.В. 2017-02-04T20:13:49Z 2017-02-04T20:13:49Z 2015 Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа / В.Д. Позняков, В.Д. Шелягин, С.Л. Жданов, А.А. Максименко, А.В. Завдовеев, А.В. Бернацкий // Автоматическая сварка. — 2015. — № 10 (746). — С. 20-25. — Бібліогр.: 8 назв. — рос. 0005-111X https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113249 621.791.7, 621.791.9 Впервые для высокопрочных низколегированных сталей малых толщин показаны на примере стали 14ХГН2МДАФБ перспективы использования лазерных источников нагрева, а именно гибридной лазерно-дуговой сварки, позволяющей за счет трансформации термического цикла сварки, характерного для дуговых процессов, повысить показатели прочности сварных соединений и сопротивляемость их хрупкому и замедленному разрушению. For the first time the prospects of using laser heat sources, namely for hybrid laser-arc welding, which allows improving the strength values of welded joints and their resistance to brittle and delayed fracture due to transformation of thermal cycle of welding, characteristic for arc processes, are shown for high-strength low-alloyed steels of small thicknesses on the example of steel 14KhGN2MDAFB. ru Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України Автоматическая сварка Научно-технический раздел Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа Laser-arc welding of high-strength steels with yield strength of more than 700 MPa Article published earlier |
| spellingShingle | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа Позняков, В.Д. Шелягин, В.Д. Жданов, С.Л. Максименко, А.А. Завдовеев, А.В. Бернацкий, А.В. Научно-технический раздел |
| title | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа |
| title_alt | Laser-arc welding of high-strength steels with yield strength of more than 700 MPa |
| title_full | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа |
| title_fullStr | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа |
| title_full_unstemmed | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа |
| title_short | Лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 МПа |
| title_sort | лазерно-дуговая сварка высокопрочных сталей с пределом текучести более 700 мпа |
| topic | Научно-технический раздел |
| topic_facet | Научно-технический раздел |
| url | https://nasplib.isofts.kiev.ua/handle/123456789/113249 |
| work_keys_str_mv | AT poznâkovvd lazernodugovaâsvarkavysokopročnyhstaleispredelomtekučestibolee700mpa AT šelâginvd lazernodugovaâsvarkavysokopročnyhstaleispredelomtekučestibolee700mpa AT ždanovsl lazernodugovaâsvarkavysokopročnyhstaleispredelomtekučestibolee700mpa AT maksimenkoaa lazernodugovaâsvarkavysokopročnyhstaleispredelomtekučestibolee700mpa AT zavdoveevav lazernodugovaâsvarkavysokopročnyhstaleispredelomtekučestibolee700mpa AT bernackiiav lazernodugovaâsvarkavysokopročnyhstaleispredelomtekučestibolee700mpa AT poznâkovvd laserarcweldingofhighstrengthsteelswithyieldstrengthofmorethan700mpa AT šelâginvd laserarcweldingofhighstrengthsteelswithyieldstrengthofmorethan700mpa AT ždanovsl laserarcweldingofhighstrengthsteelswithyieldstrengthofmorethan700mpa AT maksimenkoaa laserarcweldingofhighstrengthsteelswithyieldstrengthofmorethan700mpa AT zavdoveevav laserarcweldingofhighstrengthsteelswithyieldstrengthofmorethan700mpa AT bernackiiav laserarcweldingofhighstrengthsteelswithyieldstrengthofmorethan700mpa |